Двухвенечные ступени

Рис. 1.3. Двухвенечная ступень скорости

Использование активной ступени или двухвенечной ступени скорости в качестве первой ступени реактивной турбины позволяет достигнуть более экономичного количественного регулирования мощности и уменьшить габариты турбины. [c.14]

Рис. 4.10. Двухвенечная ступень скорости а — проточная часть б — решетки профилей в — треугольники скоростей

Процесс расширения рабочего тела в двухвенечной ступени скорости представлен на рис. 4.11. Основная часть перепада энтальпий срабатывается в первом направляющем аппарате и лишь [c.127]

Рис. 4.11. Рабочий процесс в двухвенечной ступени в диа-грамме S—г.

Сравнение ступеней, используемых в многоступенчатых турбинах. Многоступенчатые турбины выполняют как с активными, так и с реактивными ступенями. Однако н в последнем случаев качестве регулировочной используют либо активную ступень, либо двухвенечную ступень скорости. Реактивные ступени могут быть выполнены только с полным подводом пара. [c.143]

В корабельных турбоагрегатах, для которых характерна длительная работа на режимах частичных нагрузок, используют двухвенечную регулировочную ступень и двухвенечные ступени малого хода, расположенные, как правило, в ТВД (рис. 5.7, в). [c.159]

ДВУХВЕНЕЧНАЯ СТУПЕНЬ С НУЛЕВЫМИ УГЛАМИ [c.76]

Однако к. п. д. двухвенечной ступени ниже по сравнению с к. п. д. ступеней других типов в связи с большими поверхностями, которые увеличивают потери на трение шара после его [c.77]

В двухвенечной ступени низкая стоимость [c.77]

При двухвенечной ступени скорости в качестве регулирующей снижается давление пара перед второй ступенью, что позволяет облегчить цилиндр, уменьшить утечки пара через переднее уплотнение, получить большую высоту лопаток второй ступени, сократить общее количество ступеней и длину турбину при этом будет меньшее снижение экономичности на отклоненных режимах. С конструктивной точки зрения двухвенечная регулирующая ступень дает огромные преимущества для турбины в целом. [c.141]

В главе четвертой излагаются переменные режимы в расширяющихся соплах, в регулирующих одновенечных и двухвенечных ступенях с различными расходами пара через их проточную часть при наличии полного и частичного открытия регулирующих клапанов кроме того, излагаются методы определения состояния пара перед соплами при неполном открытии клапанов. Изложенное поясняется примерами. [c.3]

Расширяющиеся сопла используются главным образом в регулирующих ступенях активных турбин небольшой мощности в виде двухвенечной ступени Кертиса, где требуется большой перепад тепла. Угол конусности в расширяю- , [c.31]

Так же, как для одновенечной ступени, переменный режим для двухвенечной ступени связан с изменением расхода пара, начальных и конечных параметров. Изменение одного из вышеперечисленных параметров ведет к изменению отдаваемой мощности. Основной задачей при переменных режимах работы турбины является прежде всего определение изменившихся параметров в проточной части в зависимости от расхода пара, что производится в том же порядке, как и для одновенечной ступени установление изменившегося к. п. д. г)<, , а также определение дополнительных сил, действующих на ее элементы. [c.109]

Существует много методов определения процессов в регулирующей двухвенечной ступени. Так, например, для корабельных турбин иногда применяется метод квадрата удельных объемов или метод удельных объемов v). Применяется также метод последовательных приближений с постепенным определением реакций в венцах ступени. [c.109]

В частности при двухвенечной ступени наивыгоднейшее [c.288]

Фиг. 21. Схема облопачивания и треугольники скоростей двухвенечной ступени.

Л , — потери (точнее, возрастание энтальпии, вызванное гидравлическими потерями) в сопловом и лопаточном аппарате ступени для двухвенечных ступеней под величиной hJ подразумевается сумма потерь в рабочих и направляющих решетках данной ступени потери и hj определяются в пред. положении движения перегретого пара (газа) при сопловой решетке, имеющей степень парциальности е=1. [c.599]

Рис. 2-15. Схема двухвенечной ступени скорости (а), распределение относительных статических давлений вдоль сопла Лаваля, установленного за ступенью (б) и процесс расширения пара в ступени в i, s-диаграмме (fl). (0)-Д/(,<. = 77 2(Х)3(Д) - -36 4( И)-5(П)-Д е = = 12 -Д ос 0° 7(3)- (,<.-0.996 8(0) - х -0,990 9(4-) -. t =0,97 (р -

Слабое влияние на экономичность вторичной, мелкодисперсной влаги, обнаруженное при испытании ступеней с длинными лопатками, подтверждается и другими исследованиями. Так, опыты, проведенные на регулирующих двухвенечных ступенях, срабатывающих большие сверхкритические теплоперепады, показывают, что снижение к. п. д., вызванное наличием мелкодисперсной влаги, возникающей в скачках конденсации в сопловых решетках, оказывается в 3—4 раза меньшим (см. гл. 6), чем падение к. п. д., причиной которого является начальная крупнодисперсная влага (рис. 5-25,й). В этих опытах конечная влажность у2 достигала примерно 20%, а теоретическая угт составляла 25—26 7о- Точка начала процесса лежала выше линии насыщения. Следует отметить, что при таких больших теплоперепадах в сопловых аппаратах образуются скачки конденсации, приводящие к дополнительным потерям энергии. Мелкодисперсная влага, образующаяся за скачками , имеет скорости, близкие к скоростям пара, влага в малых количествах оседает на рабочих лопатках и, таким образом, слабо влияет на эффективность ступеней. Приведенные на рис. 5-25 опытные данные были получены в результате снижения начальной [c.116]

Исследования одно- и двухвенечных сверхзвуковых ступеней при переменной начальной температуре пара (переменной конечной влажности i/2t) показали существенное влияние режима работы ступени 6 = /0о//02= 1/е на изменение экономичности, связанное с появлением влажности. В качестве примера на рис. 6-21,а представлены результаты исследований двухвенечной ступени скорости (ступень Л Ь 6, табл. [c.137]

Неожиданные результаты были получены при сопоставлении влияния влажности на экономичность одно- и двухвенечных ступеней. Одновенечная ступень являлась первым венцом двухвенечной ступени, что давало возможность проводить сопоставление опытных результатов для ступеней с одинаковыми геометрическими размерами. Как видно из рис. 6-21,6, потери от приведенной влажности у21 в одновенечной ступени оказались более значительными при одинаковых значениях и/со = 0,23 и 6 = 170 (в данных опытах влага возникала в самой турбин- [c.137]

Многоступенчатые турбины строят со ступенями скорости (в стационарных паровых турбинах вместо термина ступень скорости применяют термин двухвенечная или трехвенечная ступень ) и ступенями давления. В турбинах со ступенями скорости почти весь теплоперепад срабатывается в сопловом аппарате, и кинетическая энергия, приобретенная рабочим телом, преобразуется затем в работу в двух-трех венцах рабочих лопаток активного типа, между которыми устанавливаются венцы направляющих аппаратов (рис. 4.9). В современных стационарных паровых турбинах применяют, как правило, двухвенечные ступени. В рабочих колесах и направляющих аппаратах срабатывается лишь небольшая доля теплоперепада. Первая [c.187]

По способу подвода пара к первым ступеням турбины разделяются на однопроточные (пар по проточной части движется в одном направлении) и двухпроточные, с расходящимся или встречным движением пара. Схема реактивной турбины с однопроточным движением пара представлена на рис. 1.5. В качестве первой ступени (регулировочной) служит двухвенечная ступень скорости [c.13]

Многочисленные испытания двухвенечных ступеней скорости с различными комбинациями облопатывания позволили выработать рекомендации по их проектированию [39]. [c.129]

Выбор типа облопатывания. В качестве регулировочной обычно используется активная ступень или двухвенечная ступень скорости следующая за ней проточная часть может быть выполнена и активной, и реактивной. В целом оба типа облопатывания примерно равноценны. Вместе с тем активное облопатывание, обладая более высоким КПД в области малых объемов расходов, способностью к более быстрому прогреву и разгону, является предпочтительным для ТВД и ТСД турбоагрегатов, работающих при высоких начальных параметрах пара. Волее высокий и устойчивый на переменных режимах КПД, меньшее влияние влажности, простота конструкции и очистки проточной части делают целесообразным применение реактивного облопатывания при работе на паре уме- [c.157]

В двухвенечной ступени используют расширяюш,иеся сопла, в остальных ступенях — суживающиеся сопла с расширением потока в косом срезе. Ввиду интенсивного роста удельного объема пара вдоль проточной части углы выхода потока увеличиваются OTtti = 12- 18° на первой ступени доа = 34-f-38 на последней. Большие перепады энтальпий и уменьшенные значения окружных скоростей обусловливают заниженные значения скоростной характеристики ступеней (v = 0,08-f-0,13). Поэтому, а также из-за малых высот лопаток и утечек через зазоры облопатывания и диаф-рагменные уплотнения внутренний КПД ТЗХ составляет всего 0,4. С учетом механических потерь и потерь на вращение вхолостую ступеней переднего хода эффективный КПД ТЗХ г] 0,3. [c.179]

Конструкция экспериментальной турбины с такой предвключенной ( увлажняющей ) ступенью представлена на рис. 2.8 (на рис. 2.1—турбина VIII). Исследуемая решетка (или ступень) установлена за ступенью скорости, срабатывающей значительные перепады энтальпий. Изменяя температуру пара перед турбиной, нетрудно осуществить исследование решетки или ступени в области перегретого пара с начальным перегревом и пересечением линии насыщения с начальной влажностью (г/о>0), когда линия насыщения пересекается в двухвенечной ступени и в ней образуется в основном мелкодисперсная влага с начальной влажностью, когда на вход в двухвенечную ступень подается искусственно подготовленный влажный пар (в третьей ступени увлажнения) различной [c.34]

Исследования показали, что добавки ОДА существенно повы-Ш ают экономичность одиночных ступеней и многоступенчатых турбин в зоне влажного пара подтверждаются результаты,, полученные для отдельных элементов проточной части. Так, при испытании двухвенечной ступени на сухом паре и при начальной влажности Уо=7 % с добавкой ОДА (С = 22-10 кг ОДА/кг Н2О) КПД увеличился на Ат1ог = 0,3 % в широком диапазоне режимов. Расчеты показали, что КПД одновенечной ступени при уо=7-ь10 % возрастает на Дт)ог 1,0-=-1,5 % (рис. 9.13). Опытами зафиксировано заметное уменьшение радиусов капель в зазоре и за ступенями в многоступенчатых турбинах, что также соответствует результатам опытов в статических условиях (рис. 9.10). [c.310]

При максимальной работе величина 11 /1/о равна Д в сравнении с V2 для чисто активной ступени и 1/1/2 для чисто реактивной ступени. При одном и том же перепаде энтальпии окружная скорость двухвенечной ступени равна /2 окружной скорости чисто 76 [c.76]

Слабое влияние на экономичность вторичной влаги, установленное при испытании ступеней с длинными лопатками, подтверждается и другими исследованиями. Так, опыты, проведенные на регулирующих двухвенечных ступенях, срабатывающих большие сверх-критические теплоперепады, показывают, что падение к. п. д. от вторичной влажности оказывается в 3—4 раза меньшим, чем от начальной (рис. 12-16, а). Следует отметить, что при больших теп-лоперепадах в сопловых решетках образуются скачки конденсации, приводящие к дополнительным потерям энергии. Мелкодисперсная влага, образующаяся за скачками, имеет скорости, близкие к скоростям пара она почти не оседает на рабочих лопатках и. [c.337]

Для турбин с /1 = 3 000 об/мин для двухвенечных ступеней активного типа Ao=s 50d2 [c.597]

Значительный интерес представляют исследования турбины, состоящей из регулирующей двухвенечной ступени скорости и десяти ступеней давления, рассчитанных на пониженное отношение скоростей uj aX [c.114]

Рнс. 5-25, Влияние конечной приведенной влажности у2 на экономичность двухвенечных ступеней (а), срабатывающих большие теплоперенады, и отсеков турбин (б). [c.116]

Рис. 6-П. Зкономичность сверхзвуковых двухвенечных ступеней скорости с разл[1Ч-ными сопловыми решетками (номера кривых соответствуют номерам ступеней в табл. 6-3).

Рис. 6-21. Влияние конечной влажности на относительное снижение к. п. д. Ат о /г о двухвенечнон ступени j4° 6 (табл. 6-3, и/Со = =0,25) при переменных значениях б (а) и одно- и двухвенечной ступеней при й = = 170 и и/со = 0,23 (б).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...