Уравнение стабильное

Вследствие сильного влияния на величину Жпр указанных выше и ряда других факторов имеющиеся экспериментальные данные различных авторов не удается обобщить одной эмпирической формулой. Поэтому на действующих установках величину Жпр следует определять по опытным данным (определение стабильности), а при проектировании пользоваться эмпирическими уравнениями стабильности, которые дают несколько завышенные результаты и тем самым создают некоторый запас надежности. Для мало жестких вод (Жк < 3,2ч-4,3 мг-экв/л), сильно загрязненных органическими веществами, следует пользоваться эмпирической формулой (9-1). [c.330]

Как видно из этих уравнений, стабильность состава выплавляемого чугуна зависит от стабильности состава шихты и шлака, а также от температуры металла. Минимальные колебания состава чугуна обеспечиваются при применении автоматических систем дозировки, стабильности химического состава шихты и поддержании постоянной /ме- В этом случае колебания химического состава в течение плавки не превышают значений по С — 0,05% по 51 — 0.15% по Мп — 0.05% по 5 — 0,02% по Р — 0,1 %. [c.163]

Очевидно, что контролирующим параметром первой и второй стадий процесса повреждения (зарождение и стабильный рост микротрещин) является деформация, а третьей (нестабильное развитие микротрещин и их объединение) —максимальные нормальные напряжения. Следовательно, учет стадийности усталостного разрушения может быть, в частности, полезен при формулировке усталостного уравнения, учитывающего влияние максимальных напряжений. [c.137]

К термодинамической температуре зависит от точности, с которой уравнение (3.89) описывает измеренную восприимчивость, от стабильности констант и точности, с которой они могут быть измерены. Остаточные отклонения от термодинамической температуры связаны с отсутствием членов высокого порядка по 1/Г в уравнении (3.89) ч. [c.129]

Необходимость выполнять измерение давления увеличивает сложность аппаратуры для реализации точки кипения по сравнению с аппаратурой для тройных точек. В процессе измерения давления качество регулирования температуры должно быть предельно высоким. С этой целью применяется относительно массивный медный блок, в котором размещены термометры и конденсационная камера. С другой стороны, реализация тройной точки основывается на ее собственной температурной стабильности в процессе плавления и, следовательно, относительно легком адиабатическом калориметре. Наклон кривой температурной зависимости давления насыщенных паров водорода возрастает от 13 Па мК при 17 К до 30 Па-мК- при 20,28 К- Поэтому для строгого определения точки 17 К измерению давления должно быть уделено больше внимания. Криостат должен быть сконструирован так, чтобы самая его холодная точка находилась в конденсационной камере и ни в коем случае не на манометрической трубке, связывающей камеру с манометром. Необходимо также введение поправки, обусловленной гидростатическим давлением газа в системе измерения давления. Она пропорциональна плотности газа и, следовательно, обратно пропорциональна температуре [см. уравнения (3,30) и (3.31) гл. 3, [c.158]

Во время установления ПТШ-27 возможности улучшения термопары Ле Шателье при увеличении содержания родия в сплаве еще не были известны. Поэтому термопара Р1— 10 % КЬ/Р1 была принята в качестве интерполяционного прибора в интервале от 630°С до точки затвердевания золота 1063°С. В настоящее время шкала в этом интервале температур определяется квадратичным уравнением, константы которого находятся градуировкой при 630,74 °С и в точках затвердевания серебра и золота. При использовании термопары типа 5 удается, таким образом, обеспечить точность не лучше 0,2°С. Основные ограничения возникают в результате окисления родия и изменения его концентрации в сплаве, и исследования показывают [8, 44], что возможности повысить стабильность в основном исчерпаны. [c.279]

В предыдущем разделе на базе уравнений двухжидкостной модели были определены гидродинамические характеристики расслоенного течения жидкости и условия стабильности данного режима течения при распространении возмущений в системе. В ряде случаев, когда допущения, принятые в разд. 5.3 при выводе уравнений расслоенного течения, теряют свою правомерность, необходим более строгий теоретический анализ, основанный на фундаментальных уравнениях гидромеханики. Такой метод, как было указано в разд. 5.1, получил название модели сплошной среды. В данном разделе в рамках этой модели будут даны постановка и решение задачи о распространении возмущений в газожидкостной системе и о стабильности межфазной поверхности при расслоенном течении в горизонтальном канале [67]. [c.203]

Как видно из уравнения (7.4), расход через дроссель зависит не только от площади проходного отверстия, но и от перепада давления. Чем меньше Ар, тем меньше Q, и наоборот. Так как перепад давления зависит от нагрузки, приложенной к исполнительному органу, то при переменной нагрузке нельзя получить с помощью одного дросселя стабильной скорости выходного звена гидродвигателя. Поэтому дроссели применяют только в тех гидроприводах, где мало изменяется нагрузка на гидродвигателе или допускается уменьшение скорости его выходного звена с увеличением нагрузки, и наоборот. [c.198]

Заметим, что при стремлении Я к собственному значению определитель системы будет стремиться к нулю и алгоритм окажется неустойчивым. Однако надо иметь в виду следующее. При решении уравнений, расположенных на спектре, из-за погрешности вычислений определитель может оказаться в достаточной степени отличным от нуля и решение на ЭВМ будет получено (разумеется, результат будет неустойчивым). Однако в ряде случаев представляет интерес не само решение, а некоторая функция от него, которая не зависит от собственных функций уравнения. В этом случае, несмотря на сказанное выше, окончательный результат все же может оказаться стабильным. [c.48]

Допустим, ЧТО с уменьшением размеров элементарных областей наблюдается стабильность в плотностях и в напряжениях всюду, исключая непосредственную окрестность нерегулярных точек — зону, которая также уменьшается с уменьшением размеров элементарных областей. Тогда можно говорить об удовлетворительном решении соответствующей краевой задачи, если получаемые устойчивые значения напряжений в окрестности нерегулярных точек (исключая отмеченную выше малую область) будут асимптотически выходить на решения, определяемые уравнениями (8.34), (8.35), (8.52) и (8.53) гл. III в случае, когда краевые условия являются согласованными. В противном же случае асимптотика будет определяться из анализа решений для клиновидных областей. [c.582]

Следует отметить, — критерий 81 весьма стабилен в зависимости от критерия (Яе) он изменяется в относительно узком диапазоне (15—30), что делает его весьма удобным для определения величины (а) по уравнению (2.30). Стабильность этого критерия видна из сопоставления уравнений (2.30) и (2.32). Дело в том, что в уравнение (2.30) критерий Яе входит в первой степени, а в уравнение (2.32) критерий Яе входит примерно в степени 0,8, что при подстановке уравнения (2.32) в уравнение (2.30) приводит после соответствующего сокращения к степени у критерия Яе, равной 0,2. [c.110]

Уравнение (10.9) позволяет использовать для расчета энтальпии произвольной реакции энтальпии сгорания АЯ°ьг веществ энтальпии реакций взаимодействия вещества с кислородом с образованием высших стабильных окислов (Н2О, СО2 и т. п.). В этом случае энтальпия реакции равна [c.241]

Гидродинамическая характеристика является устойчивой (стабильной), если во всем диапазоне изменения Др = /(р шо) решение уравнения (2.42) приводит к одному действительному и двум комплексным корням. [c.71]

Существуют два различных подхода в описании малых трещин применительно к области малоцикловой усталости материалов применяется расчетная величина /-интеграла [88, 91, 92, 99, 102, 103] и размах деформации, использующийся в управляющем параметре в качестве основной характеристики [87, 90, 100, 101, 104-107]. Величина/-интеграла определяется коэффициентом интенсивности напряжения во второй степени. Поэтому в первом и во втором подходах имеется однозначная связь скорости роста трещины с ее длиной в соответствии с первым уравнением синергетики. Различие состоит лишь в управляющих параметрах. При использовании /-интеграла управляющий параметр может оказаться зависимым от глубины трещины, тогда как при использовании размаха деформации управляющий параметр остается постоянным на всем этапе стабильного роста трещины. Тем не менее, при обоих подходах описание процесса распространения малых трещин осуществляется [c.244]

Таким образом, в описании стабильного роста усталостных трещин в металлах на основе введенных ранее подходов синергетики должно учитываться свойство среды, в которой реализовано разрушение, в том числе и в связи с извилистой траекторией трещины. Для этого кинетические уравнения (5.63) и (5.64) следует скорректировать путем введения фрактальной размерности [c.271]

Если значение действующей деформации и деформации при N = зависит от целого ряда факторов, то, как показали результаты структурных исследований, величина числа циклов до разрушения является более стабильной характеристикой, независимой от способа ее определения, поэтому количественно именно с ней следует связать интенсивность износа поверхностей трения. Целесообразность такого соотношения вытекает и из того, что с помощью уравнения (3.4) можно оценивать число циклов до разрушения в тех случаях, когда условия испытания не позволяют выявить периодического характера изменения того или иного [c.73]

Сосуды под давлением в авиакосмической технике. Баки для криогенных жидкостей в ракетах и газовые баллоны космических кораблей рассчитывают, изготавливают и испытывают с учетом критериев и требований механики разрушения [57]. Одним из важных моментов является их испытание (рис. 7). Испытания проводятся при давлении, превышающем максимальное рабочее давление, поэтому критическая длина трещины apt, которая может возникнуть в этом случае под действием напряжения Opt меньше, чем при эксплуатационном режиме as (напряжение а ). Пусть трещина, которая появится при опрессовке, имеет длину apt (при большей длине разрушение произошло бы во время испытания). Тогда в процессе эксплуатации возможен стабильный рост трещины до критического размера, так что имеется определенный период безопасной эксплуатации. Его продолжительность определяют по эмпирическим зависимостям или используя уравнение (21), которые связывают длину трещины и время эксплуатации. [c.28]

При расчетном методе в основу определения норм берутся соответствующие уравнения, выражающие функциональные или стохастические связи между нормируемой величиной и аргументирующими параметрами процесса. Этот метод позволяет получить нормы в соответствии с прогрессивными технологическими режимами работы и нормальным технически исправным состоянием оборудования и корректировать нормы при изменении технологии производства и модернизации оборудования требует достаточно полных и достоверных исходных данных для расчетов (расчетных уравнений и формул, технических характеристик оборудования, характеристик продукции и технологических режимов, справочных данных) и к тому же применим только при стабильности внешних условий работы оборудования. Его следует применять для операций с технологическим использованием тепла в условиях массового и крупносерийного производства однородной продукции. При прочих равных условиях расчетный метод менее трудоемок и более конкурентоспособен по сравнению с другими в тех случаях, когда можно пользоваться укрупненными нормативами. [c.245]

ГО чтобы воспользоваться условием с/ = onst, расчеты выполнены для d = = 10 м с коэффициентом несферичности / 1,5. Согласно рис. 3-10 стабилизация пульсационной скорости твердой частицы наступает в жидкости практически мгновенно, а в газе тем быстрее, чем меньше Re. Величина коэффициента скольжения фг- практически не изменяется по ходу потока за исключением небольшого начального участка. При этом коэффициент скольжения фв увеличивается, достигая стабильного и большего значения, для воды быстрее, чем для газа. Последнее характеризует различное влияние разгонного участка при изменении рода несущей среды. Таким образом, показана возможность расчета пульсационных скоростей твердой частицы в турбулентном потоке на основе решения уравнения пульсаци-онного движения частицы при учете наиболее общего выражения силы сопротивления частицы для всех режимов ее обтекания. [c.108]

Для стационарного и стабильного гравитационного движения плотного слоя получим следующие критериальные уравнения (критерии Носл, Re и LID выпадают) [c.291]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

Уравнение (3.92) можно объединить с вириальным разложением уравнения состояния по плотности, однако лучше сначала связать диэлектрическую проницаемость с непосредственно измеряемой величиной, в данном случае емкостью. Диэлектрическая проницаемость может быть найдена из отношения емкостей механически стабильного конденсатора соответственно при наличии и отсутствии газа между электродами. Согласно Гьюгену и Мичелу [30], имеем [c.130]

Материалы, механические свойства которых во времени не меняются, называются стабильными или нестареющими. Процессы, которые происходят при постоянном значении какого-либо параметра, характеризующего состояние среды, называют изопроцессами. Назовем процесс нагружения изотермическим, если он протекает при постоянном значении температуры (r= onst). Если температура изменяется, то для ее определения решается задача теплопроводности. Уравнение теплопроводности имеет вид [c.80]

Итак, в мире элементарных частиц выступает полная симметрия в том смысле, что для каждой частицы существует античастица. Однако окружающий нас мир (точнее, наша Галактика) не является зарядовосимметричным существующая материя содержит огромное количество электронов, протонов, нейтронов, тогда как позитроны, антипротоны, антинейтроны встречаются лишь в специальных условиях (в явлениях радиоактивности в процессах, порождаемых действием космических лучей в процессах с частицами высоких энергий, полученных на ускорителях). Некоторые ученые склонны считать, что это обусловлено несимметрией начальных условий. В вакууме, где начальные условия симметричны, электроны и позитроны (а также протоны и антипротоны и др. пары) одинаково стабильны, в полном соответствии с симметрией уравнений. Следует заметить, что преимущественная концентрация частиц по сравнению с античастицами в нашей части Вселенной пока никак [c.375]

Лондона имеет единственное решение, для многосвязных тел единственного решения не имеется, но возможно существование незатухающих токов Из уравнения (II) вытекает, что такие токя не изменяются со временем На основе диамагнитной концепции, по-видимому, можно получить ура в нение, аналогичное (I). Остается показать, что протекающие токи мета стабильны и не затухают во времени. Эта задача обсуждается в п. 14 Здесь же мы рассмотрим следствия из уравнений Лондона (I) и (II). [c.700]

Состояния равновесия, устойчивые по отношению к близлежащим состояниям и неустойчивые по отношению к некоторому более удаленному состоянию, называются метастабильными (полуустойчивыми). Метастабиль-ные состояния возникают в тех случаях, когда характеристические функции системы имеют несколько точек экстремума (рис. 3.1). Метастабильное состояние соответствует относительному экстремуму (не наибольшему максимуму и не наименьшему минимуму) характеристической функции. Наличие метастабиль-ных состояний означает, что термодинамическая поверхность тела состоит из двух вообще не связанных листов, первый из которых описывается уравнением состояния и содержит все стабильные состояния, а второй —только метастабильные состояния. Обратимого перехода с одного, листа на другой не существует. Однако для каждого из этих листов справедливо третье начало термодинамики, так что в каком бы состоянии — стабильном или метастабильном — ни находилось тело, при Т —> О его энтропия имеет одно и то же значение 5 = 0. Система, находящаяся в метастабильном состоянии, по истечении некоторого времени и при наличии необходимых условий переходит в стабильное состояние. [c.112]

Изложим прием, позволяющий определять значения этих постоянных, исходя из приближенного решения краевой задачи, и одновременно окрестность особой точки, в пределах которой асимптотики справедливы. Воспользуемся приведенными в таблице 8 данными расчета напряжений в точках срединной плоскости, полученными на основе решения интегрального уравнения, когда достигнуто стабильное значение функции q ( /). [c.583]

Наиболее общими уравнениями теплопередачи при переменных температурах, действительными для любой схемы теплообмена, являются уравнения, предложенные проф. Н. И. Белоконем [2]. Эти уравнения позволяют проводить как расчеты Нго рода, так и расчеты 2-го рода на основе стабильной характеристики схемы теплообмена — индекса противоточности Р. [c.123]

В таком структурном состоянии материал способен сравнительно равномерно поглощать подводимую энергию всем на-гружаемы.м объемом. Иными словами, эффект упрочнения после МТО вызывается главным образом увеличением параметра Vs [уравнение (10), гл. I]. При этом другой структурный фактор, ответственный за упрочнение,— параметр п, отражающий долю предельной энергоемкости, поглощенную в среднем каждым единичным объемом внутри Ка,— существенно не увеличивается. В связи с этим не должно происходить и существенного увеличения предела прочности и предела текучести этих материалов, что подтверждается экспериментом. Но в то же время относительно низкое значение п (по сравнению с его предельным значением) обеспечивает стабильность получаемого эффекта упрочнения и его сохранение при весьма длительных сроках службы материала. Как уже отмечалось (гл. I), при высоких значениях п, характерных для материалов с высокой плотностью дислокаций, эффект упрочнения сказывается главным образом на критериях, характеризующих кратковременную прочность (предел прочности, предел текучести и т. д.). При действии длительных нагрузок эффект упрочнения не является устойчивым вследствие сильного предварительного искажения кристаллической рещетки и образования метастабильных фаз. [c.40]

Типичная стабильная и нестабильная гидродинамические характеристики парообразуюш,их труб приведены на рис. 2.18. Нестабильная Характеристика имеет два экстремума. Отвечающие им значения массовой скорости могут быть определены из уравнения [c.71]

Нивелирный напор также влияет на гидродинамическую характеристику трубы. С увеличением p wo истинное объемное иаросо-держание ф уменьшается (при одном и том же количестве теплоты, воспринятой потоком) и в соответствии с уравнением (1.45) Лртл, растет. При подъемном движении среды нивелирный напор действует в направлении, обратном движущему напору Рдн, и поэтому складывается с потерями при опускном движении Лр НИВ вычитается из потерь напора, так как действует в направлении, совпадаю-щем с Ардв. В подъемных трубах нивелирный напор улучшает гидродинамическую характеристику, в опускных делает ее менее стабильной (рис. 2.20). [c.73]

Верхняя огибающая из двух кусочно-гладких кривых для стадии стабильного роста трещин типа той, что представлена на рис. 4.1, была получена на плоских пластинах из алюминиевого сплава 2024ТЗ [62]. Показателями степени в уравнении Париса были последовательно величины 2 и 4 до и после достижения критической скорости роста трещины около 2,5 10 м/цикл при пульсирующем цикле нагружения листового материала (рис. 4.2). Для минимальных скоростей роста трещины последовательность показателей степени противоположна. Примером ситуации с определением кусочно-гладкой огибающей для минимальных величин скоростей роста трещины могут служить экспериментальные данные, полученные при испытании стали марки Р1 5L Х65, имевшей предел текучести 490 МПа [63]. Испытания были выполнены на компактных образцах толщиной 12 мм с частотой синусоидального цикла нагружения 10 Гц. Изменение асимметрии цикла было осуществлено в пределах 0,05-0,7. Скорость роста трещины относительно эффективного КИН примени- [c.194]

С другой стороны, как было подчеркнуто выше, снижение частоты (скорости деформации) нагружения материала приводит к тому, что трещина может распространяться довольно устойчиво и при переходе на макроскопический масштабный уровень. Можно предположить, что переход этот будет сопровождаться устойчивым, но быстрым нарастанием скорости роста трещины. Предельную величину скорости роста трещины или шага усталостных бороздок, которые могут характеризовать точку бифуркации — переход к окончательному разрушению материала можно определить по аналогии с тем, как это было сделано в соответствии с соотношениями (4.47). На первом этапе стабильного роста трещины (мезоуровень I) плотность энергии разрушения остается постоянной, и это соответствует постоянной величине ускорения роста трещины. На втором этапе стабильного роста трещины (мезоуровень II) происходит линейное нарастание ускорения, что определяется вторым основным уравнением синергетики. Вполне естественно предположить, что этап нестабильного роста трещины (макроуровень) описывается параболической зависимостью ускорения роста трещины от ее длины. В этом случае следует иметь в виду ускорение процесса разрушения, которое [c.223]

В случае доминирования упругой деформации при нагружении материала имеет место зависимость управляющего параметра в первом уравнении синергетики только от энергии упругой деформации. Эту ситуацию можно реализовать и при нагружении материала с постоянной нагрузкой. В том случае, если уровень напряжения низкий и зона пластической деформации имеет пренебрежимо малые размеры по сравнению с длиной трещины и размерами сечения в направлении распространения трещины, нагружение с постоянной нагрузкой и постоянной деформацией становятся эквивалентны друг другу. В обоих случаях имеет место зависимость скорости роста усталостной трещины от длины, описываемая первым уравнением синергетики. Различия в условиях нафужения (постоянная деформация и нагрузка) заключаются в том, что при постоянной деформации уравнение типа (5.43) описывает весь участок стабильного роста трещины, тогда как при постоянной нагрузке происходит самоорганизованный переход к нелинейному нарастанию СРТ по ее длине. [c.247]

Для получения стабильной воды, в том случае, когда в ней содержится свободная угольная кислота, необходимо добавить щелочь таком количестве, чтобы после связывания части СО2 в ионы НСОз по уравнению [c.41]

Движущей силой этого типа нестабильности является межфаз-ная поверхностная энергия, которая снижается по мере уменьшения величины межфаз ной поверхности. Сфероидизация в сталях перлитного класса — один из наиболее известных примеров такой нестабильности. Грэхем -и Крафт [12] рассмотрели факторы, влияющие на высокотемпературную стабильность эвтектических композитных материалов. Они указали на существование особого кристаллографического соответствия между фазами, которое не меняется при огрублении эвтектической структуры. Они установили также, что, хотя механизм роста фаз состоит в растворении одной из них и в повторном осаждении ее на имеющихся зернах, процесс лимитируется скоростью диффузии, а не скоростью растворения. Для анализа иопользовались уравнения Томсона — Фрейндлиха, определяющие концентрацию элемента у поверхности волокна известного радиуса кривизны. [c.90]

Меткалф [18] предложил теорию, согласно которой переход от разрушения, определяемого разрывом волокон, к разрушению, контролируемому нарушением стабильности поверхности раздела, должен начинаться при толщине слоя диборида 0,1 мкм в соответствии с уравнением (9) для первого критического значения толщины. Переход должен завершиться при втором критическом значении толщины, составляющем, согласно уравнению (11), [c.161]

На рис. 10 показано влияние легирующих элементов на энергию поверхности раздела в некоторых композитах системы никелевый сплав — окись алюминия. Более электроположительные добавки концентрируются на поверхности раздела. При увеличении сродства легирующего элемента к кислороду уменьшается концентрация этого элемента, обеспечивающая полное покрытие поверхности окисла на границе с расплавом (это связано со свободной энергией образования соответствующих окислов). Если растворенные атомы образуют менее стабильные окислы, чем растворитель, то они, по-видимому, не адсорбируются на поверхности раздела, и энергия поверхности раздела изменяется очень мало. Согласно уравнению адсорбции Гиббса, избыток концентрации на поверхности раздела определяется изменением уж.т в зависимости от активности растворенного вещества. На рис. 11 приведена зависимость Y (. т от концентрации титана в никеле. В области линейной зависимости уж.т (интервал концентрации титана 0,1—1,0%) на поверхности AI2O3 образуется монослой титана. При более высоком содержании Ti в расплаве поверхностное натяжение у , т становится постоянным и составляет 0,4 Дж/м , что соответствует, по-видимому, многослойной адсорбции. В этой области концентраций краевой угол становится меньше ЭО"" ( 70°) и пропитка расплавом становится возможной. [c.323]

При выводе этой формулы были сделаны допущ,ения, одно из которых aJE = З-Ю - , где — предел текучести Е — модуль упругости. Однако отношение aJE Ф onst, так как при практически стабильном для многих материалов Е может меняться в широких пределах. Так, модуль упругости для сталей разного состава изменяется от 2,0-10 до 2,1-10 кгс/см , а предел текучести — от 19 (для углеродистой стали) до 130 кгс/мм (для легированной). Для других материалов отношение предела текучести к модулю упругости тоже не всегда постоянно, поэтому коэффициент пропорциональности в уравнении (4.2) может существенно меняться [1331. [c.84]

При исследовании сложных задач нестационарной теплопроводности наиболее удобной и известной аналогией является аналогия м жду теплопроводностью и электропроводностью [55, 56, 74]. В отличие от гидроинтеграторов глектрические приборы менее громоздки, более стабильны, надежны и удобны при эксплуатации. Электрическая аналогия видна при сравнении дифференциального уравнения теплопроводности (3.33) и уравнения, которое описывает нестационарное распределение электрического потенциала (электродвижущей силы) и. Для двумерной электропроводящей области такое уравнение имеет вид [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...