Кипения точка

Если давление насыщенного пара становится равным внешнему давлению р, что достигается при температуре кипения, то d= оо. [c.42]

Кельвина градус 49, 50 Кипения точка 41 [c.444]

Если компоненты смеси относятся к соединениям различных классов, но мало отличаются по температуре кипения, то необходимо использовать жидкие фазы различной полярности. Изменением полярности фазы можно добиться такого соотношения сил взаимодействия, при котором будет достигнуто эффективное разделение. [c.300]

В некоторый момент температура жидкости достигнет температуры кипения (точка б ). При кипении пар образуется уже во всей массе жидкости. Имея меньшую, чем у жидкости, плотность, пузырьки пара устремляются к поверхности, и начинается интенсивное испарение жидкости с сильным увеличением объема смеси. Таким образом, отрезок изобары а б соответствует процессу нагревания жидкости при постоянном давлении от О °С до температуры кипения Г . Температуру кипения, при которой жидкость начинает превращаться в пар, называют температурой насыщения, а пар, образующийся при этом, — влажным насыщенным паром. При дальнейшем подводе теплоты количество жидкой фазы уменьшается, а количество пара увеличивается. Температура смеси остается постоянной, так как вся подводимая теплота идет на испарение жидкой фазы. Этот процесс парообразования в координатах р—V изображается линией б —с", которая одновременно является и изобарой, и изотермой. Следовательно, процесс парообразования б —с" является изобарно-изотермическим. [c.63]

Для их определения необходимо знать по меньшей мере два состояния на кривой парообразования в области низких температур, когда справедливы сделанные выше допущения. Чаще всего одно из таких состояний — нормальная точка кипения-точка А на рис. 2-7, характеризуемая температурой Гн.к и давлением насыщенных паров, равным I физической атмосфере, т. е. 760 мм рт. ст. (101, 325 кПа). Если константу i выразить через Гн.к, то получится [c.39]

На рис. 10.20 показана зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении от плотности теплового потока. Кривая ОА соответствует режиму пузырькового кипения, кривая Г —режиму пленочного кипения. Точка А определяет критические параметры. Если тепловая нагрузка -превышает критическую, наблюдается резкий переход от пузырькового режима кипения к пленочному, причем теплоотдача резко уменьшается (линия АВ). Однако возврат к режиму пузырькового кипения происходит при значительно меньших тепловых нагрузках (точка Б и линия БД), т. е. опыты обнаруживают гистерезис при переходе от пленочного кипения к пузырьковому. [c.172]

Изобара жидкости по характеру (и по месту расположения) очень близка к нижней пограничной кривой. Если, например, воду при температуре кипения (точка а на рис. 11.9) охлаждать при постоянном давлении, то кривая (изобара) будет немного отклоняться от нижней пограничной кривой. Это отклонение столь незначительно, что при небольших давлениях практически можно считать эти кривые сливающимися. [c.166]

Точка Н принадлежит нижней пограничной кривой, поэтому удельная теплота, затрачиваемая на нагрев жидкости от промежуточного состояния в точке в до начала кипения (точка Л), определится разностью [c.151]

Так как теплопроводность паровой фазы не влияет на процесс теплообмена при пузырьковом кипении, то отношение из числа аргументов в зависимостях (6.44) и (6.45) исключено 1158]. [c.189]

Хлористый аммоний..... Бром............ Муравьиная кислота..... Серная кислота. ...... Уксусная кислота...... Соляная кислота. ...... Азотная кислота. ...... Аммиак........... Муравьиная кислота..... Фтористоводородная кислота. Любая 100 Любая До 70 До 100 Любая 5 Любая До 30 До кипения Кипение 100 20 100 20 До кипения То же До кипения С н С С С С С с ОС То же С Н С С С С С С ОС То Же [c.23]

Если сравнение производить по всем опытным данным без подразделения на режимы развитого и неразвитого кипения, то можно отметить качественное и количественное (в пределах суммарной погрешности двух экспериментов) совпадение при пузырьковом кипении в объеме и в трубе ( <0,1 и 0 700—800 кг/м -сек), несмотря на известное влияние скорости во втором случае. В таб . 4.1 представлены результаты обработки имеющихся данных по кипению в условиях свободной конвекции. и естественной циркуляции. (При рассмотрении таблицы следует учитывать, что данные [4.11] получены в опытах с теплоносителем, содержащим 1—2% примесей а, ккал/м -час-град, q, ккал/м -час.) [c.112]

Если компрессор предназначен для работы при очень низких давлениях кипения, то падение напора во всасывающих клапанах, необходимое для их нормального подъёма, становится чрезмерным в сравнении с располагаемым давлением Pq, и коэ-фициент дросселирования становится очень малым. В этих случаях число оборотов компрессора следует снижать, а пружины клапанов заменять более слабыми. Управляемые клапаны распространения не получили. [c.640]

Если агрегатное состояние теплоносителя изменяется в результате конденсации или кипения, то [c.164]

Если эту воду довести до кипения, то вследствие падения растворимости газа происходит практически полное удаление углекислого газа, а pH воды становится примерно равным pH исходной воды. Результаты этих испытаний (четыре опыта) приведены в табл. V-4. Таким образом, при дальнейшем нагреве воды после контактного экономайзера, например в термических деаэраторах, возможно полное удаление углекислого газа из воды. [c.129]

В последнее время предложены новые технические решения, позволяющие с помощью трехконтурной схемы нагреть воду в контактно-поверхностном теплообменнике до более высокой температуры. Речь идет о схемах, применяющих в качестве нагреваемого дымовыми газами теплоносителя не воду (или не только воду), а водные растворы бромистого лития и хлористого кальция, имеющие более высокие температуру кипения, точку росы и температуру мокрого термометра. Таким образом, дымовые газы при прямом контакте с водными растворами бромистого лития и хлористого кальция могут нагреть их до более высокой температуры. [c.48]

Эти исследования показали, что химический состав воды практически не меняется, а качество ее с точки зрения санитарно-гигиенических требований практически не ухудшается. Изменения качества химически очищенной воды и конденсата при подогреве в контактном газовом экономайзере изучались на специальной опытной установке на Киевской ТЭЦ-2. Плотность орошения изменялась от 1,5 до 15,8 м (м -ч). Вода с температурой на входе 35,5—38 °С нагревалась при разной плотности орошения до 45—52 °С. Подробные результаты теплохимических и санитарно-гигиенических анализов приведены в работе [42]. Опытами установлено, что практически неизменными остаются такие показатели, как цветность, прозрачность, наличие взвешенных веществ. Изменение ионного состава химически очищенной воды и конденсата настолько мало, что отклонение содержания отдельных ионов в исходной и нагретой воде можно отнести за счет погрешности анализов. Жесткость изменяется незначительно. Заметно увеличивается концентрация СОг в нагретой воде. Следствием этого является существенное понижение pH в конденсате. Если эту воду довести до кипения, то вследствие падения растворимости газа практически полностью удаляется СОг, а pH нагретой воды становится примерно равным pH исходной. Таким образом, при дальнейшем нагреве воды после контактного экономайзера, например в термических деаэраторах, возможно полное удаление из воды Oj. Изменения состава и качества воды при ее контакте с дымовыми газами исследовались также на многих промышленных установках контактных экономайзеров. [c.128]

Если предположить, что весь подогрев воды происходит в водяном экономайзере, в котором вода доводится до точки кипения, то в парогазовой установке можно реализовать оптимальный бинарный газопаровой цикл. [c.37]

Если от поверхности нагрева отводится тепловой поток к кипящей жидкости (метод кипения), то он определяется также по методу конденсации, так как пар, образовавшийся при кипении жидкости, обычно отводится для его конденсации в специальные теплообменники и в них производятся необходимые измерения. [c.154]

Как показывает опыт [3], с повышением давления теплообмен возрастает. При этом зависимость от давления значения тепловых нагрузок, отвечающих началу устойчивой области пленочного кипения (точка Е на рис. 1), выражается в виде кривой с максимумом. [c.129]

Температура кипения 35—100 35—100 35- 100 35—100 Температура кипения То же я > [c.913]

Модельная жидкость (МЖ), заменяющая рабочую среду натурного объекта, подбирается из соображений удобства при соблюдении правил моделирования. При этом учитываются доступность, не-токсичность, хорошая изученность теплофизических свойств. Во многих случаях в качестве МЖ используется вода. Если для изучаемого процесса характерна существенная зависимость от индивидуальных особенностей рабочей жидкости в сочетании со свойствами поверхности обтекаемого тела (например, при кипении), то при проведении таких исследований используют рабочую жидкость и материал поверхности натурного объекта. [c.378]

Если тепловая схема включает испарительные аппараты с вы несенным кипением, то в этом случае температурный перепад в ступени А с=А +бтн, а Aty=m(Ai + + бтн), где бтн=Дт н+Ат"н+ б —суммарный нагрев воды в ступени при недогревах сред в конденсаторах Ат н и камерах нагрева исходной воды Дт",. [c.116]

Опыты по изучению образования одиночных пузырей показали, что охарактеризовать впадину можно единственным размером. Следовательно, характеристика способности поверхности к парообразованию была бы задана, если бы было известно распределение впадин на поверхности. Уравнение (3) позволяет выразить размер впадины через степень перегрева стенки и свойства жидкости. И хотя это позволяет утверждать, что средняя температура поверхности является плохим критерием температуры впадины, все же для поверхности из конкретного материала и определенного способа ее обработки должно существовать единственное значение числа действующих центров при данном перегреве стенки и данных свойствах жидкости. Иначе говоря, если эта теория применима к реальной поверхности кипения, то график зависимости поверхностной плотности действующих центров от теоретического радиуса должен быть инвариантом даже тогда, когда одну жидкость заменяют другой или когда изменяют ее давление. Так, для поверхностей из одинакового мате- [c.115]

Если опустить небольшую порцию (каплю) жидкости на поверхность, нагретую выше температуры кипения, то можно наблюдать ряд интересных явлений. На не очень горячей поверхности капля растекается, и внутри ее начинается процесс кипения, т. е. образование отдельных пузырьков па.ра. Эти пузырьки возникают на микровпадинах твердой стенки, растут и затем, отрываясь, уходят через свободную поверхность капли. Однако на сильно нагретой поверхности опущенная на нее навеска жидкости не растекается, а собирается в более или менее сферическую каплю, явно отделенную от стенки и совершающую непрерывные, нерегулярные скачкообразные движения. Это явление, называемое сфероидальным состоянием жидкости, было описано Леденфростом еще в 1749 г. Тем не менее, физический [c.189]

Число центров парообразования можно искусственно изменить, подвергнув соответствующей обработке теплоотдающую поверхность и жидкость. Например, если теплоотдающую поверхность отполировать, а жидкость дегазировать и очистить от мельчайших пылинок, то для возникновения процесса парообразования потребуется больший перегрев,, чем при кипении той же жидкости на необработанной технической поверхности без соответствующей подготовки жидкости. Это объясняется тем, что с повышением класса чистоты обработки на поверхности остаются все более мелкие микровпадины с меньшим радиусом кривизны. Однако даже [c.170]

В диаграмме Ts цикл Ренкина изображен на фиг. 74, в, где нагревание воды в котле от температуры конденсата (точка d) до температуры кипения (точка а) изображается изобарой da, которая совпадает с нижней пограничной кривой ( 54) процесс парообразования изображается изотермой am, т. е. линией, параллельной оси асбцисс, а перегрев пара, происходящий при р = onst, — изобарой mb (кривой логарифмического характера), являющейся продолжением изобары am. Пар, выходящий из пароперегревателя и поступающий в машину, характеризуется точкой Ь. Вертикальная линия 6с изображает адиабатное расширение пара в машине до давления р2, при котором происходит конденсация пара. Далее при постоянном давлении рг и постоянной температуре Тн, происходит процесс конденсации пара, изображаемый линией d. [c.152]

Принцип естественной циркуляции наглядно иллюстрируется схемой фиг. 3. При обогреве левой ветви U-образнрй трубки, присоединенной обоими концами к цилиндрическому барабану, удельный вес воды в этой, ветви уменьшается по сравнению с удельным весом правой, необогреваемой ветви контура. Давление на воду в нижней части и-обрааной трубки становится при этом с левой и правой стороны неодинаковым, а этого уже достаточно, чтобы в таком циркуляционном контуре началось круговое движение воды—подъемное в левой, обогреваемой часта и опускное в правой, необогреваемой части. Если вода в обогреваемой трубке нагрета до температуры кипения, то в этой трубке появляются паровые пузыри, удельный вес которых, особенно при невысоком давлении в котле, на много меньше удельного веса воды. В таких условиях интенсивность циркулящии значительно увеличивается. Стремясь подняться вверх ( всплыть ), пузьпри пара захватывают за собой и воду, непрерывно освобождая место для притока воды из необогреваемой части контура. [c.6]

Если в водяном экономайзере вода не догревается до температуры кипения, то подвод воды из питательного корыта к пароохладителю означает принципиальное изменение его тепловой работы в этих случаях не исключается местная конденсация пара. [c.105]

Рассмотрим в диаграмме s — Г на рис. 27 процесс парообразования при некотором постоянном давлении р и соответствующей ему температуре кипения . Нагрев воды от температуры 0°С (точка I) до температуры кипения (точка II) в диаграмме и зк бражается изобарой /—II. Процесс превращения воды в пар при давлении р происходит при неизменной температуре кипения Тп, поэтому он изображается в диаграмме прямой II—III, которая, будучи изобарой, является в то же время и изотермой. Точка III соответствует моменту испарения последней капли воды, т. е. характеризует состояние сухого насыщенного пара с давлением р и температурой Т . Дальнейшее перегревание этого пара при том же постоянном давлении р связано с ростом температуры и энтропии. Оно изображается в диа1гра1мме линией [c.135]

Из рис. 54 видно, что системы, обладающие максимумом на кривых давления пара, имеют минимум на кривых температур кипения, а системы, обладающие минимумом на кривых давления пара имеют максимум на кривых температур кипения. Точки максимумов или минимумов отвечают растворам, обладающим составом, одинаковым с составом равновесрюго с ними пара. [c.220]

Это уравнение дает зависимость изменения теплосодержания горячей воды от зменевия расхода охлаждающей воды или расхода пара. Так как образующаяся горячая вода практически находится в состоянии термодинамического равновесия о паром, т. е. в состоянии кипения то изменение теплосодержания Ai вызывает соответствующее изменение давления насыщенного пара Др. Эти величины Связаны между собой следующим образом [c.292]

Поскольку параметр Re определяет гидродинамические условия, предшествуюш,ие началу кипения, т. е. определяет Euq (индекс О соответствует точке начала кипения), то в дальнейшем обработка опытных данных по гидравлическому сопротивлению при поверхностном кипении в условиях равномерного обогрева по периметру проводилась по формуле [c.48]

При больших тепловых потоках перед кризисом при кипении тонкой пленки образуются нестационарные сухие пятна, которые некоторое вредш не замываются жидкостью. Дальнейшее увеличение q приводит к образованию стационарных сухих нятен, пленка разрывается на ручейки, и температура стенки резко повышается. Последние точки на рис. 2.44, б соответствуют тепловой нагрузке, при которой наблюдался разрыв пленки. [c.94]

Рис. 3.010. Межкристаллитное разру ние сплава НМ28 (0.03 % С О, 1 % 0.8 % Fe) после 5 ч (а) и 200 ч (б) испы ння в контрольном 21 %-ном растворе I-при кипении. ТО закалка с 1100 С в в< и отпуск 30 мин при 700 С (а) и 800 °С [данные СвнстуновоЙ Т. В.. Руновой 3. К зернограничные выделения карбидов типа М и растрав приграничной области, об

Тепловой поток как функция степени перегрева поверхности кипения представлен на фиг. 9. На этом графике отображены три опыта, проводивщиеся в области, где нет кипения. Точка зарождения кипения, когда появляется первый центр парообразования, наблюдалась при At = 13,2° С и тепловом потоке 31 000 ккал1м час. Следует заметить, что эта точка не совпадает с изгибом кривой кипения, как это предполагает больщая часть исследователей. Изгиб кривой кипения происходит в точке резкого изменения наклона кривой с переходом из области, где свободная конвекция служит единственным способом передачи тепла в область, где процесс теплопередачи определяется кипением. С появлением первого столбика пузырей наклон кривой кипения на фиг. 9 начинает постепенно отклоняться от величины /з, которая считается законом для естественной конвекции при больших значениях произведения (Сг X Рг). Наклон продолжает изменяться, пока процесс кипения не станет в передаче тепла полностью преобладающим, а свободная конвекция не утратит всякое значение. На фиг. 9 это [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...