Поверхности взаимные — Расчетные

Плутоний — Свойства 406 Поверхности взаимные — Расчетные формулы 232 [c.723]

Две системы линий, перекрещиваясь, образуют на фотографии муаровые полосы. По расположению этих полос при двух взаимно перпендикулярных положениях фотографируемой сетки можно определить форму упругой поверхности и далее расчетным путем найти напряжения. [c.270]

Расчет лучистого теплообмена сводится, таким образом, к отысканию значений ф12 и e pj2, зависящих от формы, размеров, взаимного расположения тел и состояния поверхностей. Ниже рассматриваются расчетные формулы коэффициентов облученности и приведенных коэффициентов черноты (12) длй некоторых важных случаев теплообмена. [c.37]

И исполнительной поверхности оборудования Тр — расчетный допуск, определяющий точность расстояний или взаимного расположения между действительной и проектной измерительными базами . Гм — монтажный допуск на положение выверочной (проверочной) базы относительно действительной измерительной базы. [c.127]

Поверхность лопасти во многих случаях представляет собой поверхность двоякой кривизны. Использование одномерной теории не позволяет расчетным путем определить геометрию всей поверхности пространственной лопасти. С помощью ее можно произвести расчет и по нескольким линиям тока, но при этом невозможно решить вопрос о взаимном расположении этих линий тока в пространстве. [c.88]

В связи с тем, что трубы поверхностей нагрева гидравлически связаны между собой, процессы в них оказывают взаимное влияние друг на друга. Для обеспечения надежности работы поверхности важно, чтобы все параллельные трубы работали в расчетных (средних) условиях. Однако ввиду различий диаметров, длин и шероховатости поверхностей труб, коллекторных эффектов (неравномерность распределения давления по длине входного и выходного коллекторов) расход среды по трубам различен, а следовательно, энтальпии потоков на выходе из них неодинаковы. В некоторых трубах возможен даже опасный температурный режим. Это наиболее характерно для поверхностей нагрева котлов большой мощности. [c.169]

Согласно (17-154) средняя взаимная поверхность излучения Я1,2 равна полусумме внутренних пересекающихся нитей, натянутых между концами контуров, представляющих две расчетные поверхности, за вычетом полусуммы внешних, не пересекающихся нитей, таким же образом натянутых между этими поверхностями. [c.418]

В зависимости от принятой схемы расчета значение Q может быть отнесено к единице длины, единице поверхности или единице объема. При этом его размерность, а также размерность коэф- фициента теплопередачи соответственно изменяются. Физическая сторона сложного процесса теплопередачи всецело определяется явлениями теплопроводности, конвекции и теплового излучения, а коэффициент теплопередачи является лишь количественной, чисто расчетной характеристикой процесса. Взаимная связь между коэффициентами теплопередачи, с одной стороны, и коэффициентами теплопроводности и теплоотдачи — с другой, зависит от формы стенки, отделяющей горячую жидкость от холодной эта связь рассматривается ниже. [c.182]

Расчетные методы износостойкости строятся на физических трактовках процесса изнашивания. Остановимся только на некоторых методах, подтвержденных экспериментальными данными. И. В. Крагельский [43] исходит из того, что взаимодействие поверхностей имеет двойственную молекулярно-механическую природу. Молекулярное взаимодействие обусловлено взаимным притяжением двух твердых тел, их адгезией, а механическое — взаимным внедрением элементов сжатых поверхностей. В зависимости от величины адгезии и относительной глубины внедрения будут иметь место упругое оттеснение материала пластическое оттеснение срез внедрившегося материала схватывание пленок, покрывающих поверхности твердых тел, и их разрушение схватывание поверхностей, сопровождающееся глубинным выравниванием материала. [c.88]

Взаимные поверхности — Формулы расчетные 157 — Коэффициенты облученности — Формулы расчетные 157 [c.552]

Сложнее решается вопрос о значении собственной температуры на главной части поверхности, омываемой быстродвижущимся потоком газа. В пограничном слое, будь то ламинарном или турбулентном, происходит торможение элементов потока из-за действия соответствующих сил трения и, следовательно, имеет место внутреннее тепловыделение. Поскольку в направлении к стенке тепло, по условию, передаваться не может, тепловыделению вследствие трения противостоит теплопроводность (молекулярная или турбулентная) в направлении менее разогретой области, т. е. прочь от стенки. В стационарном состоянии оба взаимно противоположных эффекта компенсируют друг друга в каждой точке поля, обусловливая установление некоторого стабильного профиля температур по внешней нормали к стенке. Чем интенсивнее будет теплопроводность при фиксированной мощности местного тепловыделения, тем меньшей окажется равновесная температура на данном удалении от стенки и, следовательно, на самой стенке. Это рассуждение, как, разумеется, и основное уравнение энергии (4-22), указывает на роль числа Прандтля (отношение коэффициентов кинематической вязкости и температуропроводности) при решении задачи о собственной температуре стенки. На рис. 5-6 приведена для примера расчетная эпюра температур по нормали к продольно обтекаемой воздухом пластине при ламинарном пограничном [c.139]

В основу определения характеристик поверхностей нагрева положены взаимно увязанные типовые и нормативные методы расчета [48—54], что потребовало построения итерационного расчетного процесса. Итерационному уточнению подлежат 1) температура газов на входе в поверхность нагрева Гг — с точностью расчета теплового баланса поверхности нагрева 8 2) максимальная удельная тепловая нагрузка Qq — с точностью Ej 3) максимальная температура стенки металла — с точностью 83 4) средняя удельная тепловая нагрузка q — с точностью S4 5) число рядов труб вдоль газового потока — с точностью 6) потеря давления пара в поверхности нагрева Арп — с точностью ев (здесь е ,. .., — достаточно малые положительные величины). Максимальная температура стенки рассчитывается для противотока по выходной температу- [c.53]

Разработка расчетных моделей. Введем следующие конечноэлементные модели роторов и корпусов, содержащих трещины (см. рис. 1.11). Первые три модели созданы для изучения поведения цельнокованых роторов и корпусов с трещинами, выходящими на внутреннюю поверхность четвертая и пятая модели — для изучения закономерностей, определяющих поведение трещины в зоне конструкционных концентраторов с помощью шестой модели выявляют влияние дисков на поведение трещины в зоне диафрагменного уплотнения на девятой и десятой моделях изучают взаимное влияние трещин при переменной их глубине, изменения расстояния между ними и решают задачи о бесконечной цепочке трещин, выходящих на внутреннюю и наружную поверхности роторов и корпусов. [c.95]

Когда размеры поверхностей во всех направлениях ограничены, аналитические решения задачи в замкнутом виде получены лишь для нескольких частных случаев. Эти решения, как правило, оказываются крайне громоздкими. По ним, однако, можно составить расчетные номограммы для инженерных расчетов. Такие номограммы для теплообмена излучением между различными фигурами, расположенными в параллельных плоскостях, и между двумя взаимно перпендикулярными прямоугольниками с общем стороной приведены на рис. 3.25. [c.255]

Одной из основных характеристик, определяющих функционирование механизма, является точность ею работы, которая характеризуется разностью фактических и расчетных значений параметров механизма. В механизмах, к параметрам которых относятся в том числе размеры звеньев кинематической цепи, первичные ошибки механизма обусловлены отклонениями во взаимном расположении элементов в звеньях кинематических пар и неточностью геометрической формы поверхностей последних. Первичные ошибки механизмов вызваны производственными погрешностями, связанными как с изготовлением элементов кинематических пар, сборкой кинематических цепей, так и процессом эксплуатации (например, при износе сопрягаемых поверхностей элементов кинематических пар). [c.468]

В паропаровых теплообменниках за расчетную поверхность нагрева принимается поверхность труб на стороне обогреваемого пара. Средний температурный напор определяется. как среднелогарифмическая разность температур с учетом взаимного направления движения обеих сред. [c.76]

Допуски на размеры, допустимые погрешности формы и взаимного положения поверхностей детали указываются конструктором на основе учета условий ее работы в механизме, а также с учетом экономики изготовления и последующей эксплуатации машин. Установление необходимой точности изготовления деталей является ответственным этапом работы конструктора. Решение этого вопроса должно базироваться на хорошо обоснованных расчетных и экспериментальных данных, а также на наиболее полном удовлетворении технических условий приемки готовой машины. [c.308]

Расчетные формулы для определения коэффициентов облученности и взаимных поверхностей для типичных случаев лучистого теплообмена [c.398]

При охлаждении заклепки, уменьшаясь в осевом направлении, сильно сжимают соединяемые элементы, что обеспечивает при нагружении конструкции возникновение на контактирующих поверхностях больших сил трения, препятствующих взаимному сдвигу соединяемых элементов. Горячая заклепка плотно входит в отверстие, при остывании между поверхностью заклепки и стенками отверстия возможно появление зазоров, но значительно меньших, чем соответствующая разность диаметров отверстия и непоставленной заклепки, поэтому в качестве расчетного диаметра заклепки принимают диаметр отверстия. [c.49]

По мнению проф. И. В. Крагельского, коэффициент трения вообще не имеет физического смысла. В статье Современное состояние науки о сухом трении [6] И. В. Крагельский сделал следующий вывод В заключение этого краткого обзора состояния вопроса о природе сухого трения и факторов, влияющих на него, существенно подчеркнуть еще раз то обстоятельство, что представление о коэффициенте трения как о незыблемой физической характеристике данной трущейся пары должно быть отброшено. Коэффициент трения есть лишь удобная для инженера расчетная величина, которая зависит от геометрии контактирующих поверхностей, давления и скорости на контакте, параметров трения, которых для трения покоя имеется два и для трения скольжения — четыре. Эти параметры трения отражают специфику взаимодействия скользящих поверхностей, обусловленного разрушением взаимно внедряющихся неровностей, молекулярным схватыванием и, в случае скольжения, колебаниями и нагревом контактирующих элементов . [c.15]

Проведенные в лаборатории технологической прочности многочисленные исследования показали, что в подавляющем большинстве случаев в качестве расчетной схемы для определения среднестатистической формы и взаимного расположения кристаллитов можно принимать условие ортогональности осей кристаллитов к поверхностям семейств фронтов кристаллизации. Исходя из этого, уравнения пространственных осей кристаллитов находят как уравнения ортогональных траекторий к семейству поверхностей, образованному поступательным смещением поверхности фронта кристаллизации вдоль оси ОХ. На рнс. 3, а показаны из всего семейства три поверхности, смещенные на величину г. [c.236]

Деталь и отход пробивки проталкивают пуансонами через матрицу 4. При обратном движении пуансонов с них снимается отход полосы съемником 3. После каждого удара полоса продвигается на шаг ( и фиксируется ловителем. Штампы последовательного действия несколько проще штампов совмещенного действия, однако получение каждой детали в отдельности за два удара приводит к увеличенным деформациям и нарушению плоскостности деталей, а это влечет за собой необходимость правки. При штамповке в штампах последовательного действия будут больше погрешности по взаимному положению обработанных поверхностей. Расчетная сила пресса, необходимая для вырубки в штампе совмещенного действия, должна быть на 10% больше, чем для обыкновенной (дополнительная сила на сжатие пружин прижимов). [c.217]

При сборке редукторов с цилиндрическими колесами достигнуть правильного осевого положения колеса и шестерни при их одинаковой ширине (рис. 1) очень трудно. Обычно получается некоторое взаимное смещение колеса и шестерни от номинального положения (рис. 2). Чтобы обеспечить зацепление по всей расчетной длине зуба, ширина одного из колес делается несколько больше расчетной. Целесообразно увеличивать против расчетной величины на 5— 10 мм ширину шестерни, так как шестерня имеет меньшие диаметральные габариты и обычно большую поверхностную твердость. Последнее устраняет опасность повреждения рабочей поверхности зубьев колеса кромками зубьев шестерни. [c.106]

Различают базы проектные, конструкторские, измерительные и технологические. Проектными называют базы, выбранные при проектировании изделия. Они определяют расчетное положение деталн относительно других деталей или частей изделия. На чертежах изделий эти базы часто представляют в виде геометрических элементов (оси отверстий и валов, плоскости симметрии, биссектрисы углов). Конструкторскими базами называют базы, используемые для определения положения деталн в изделии. Сборку изделия обычно производят, сопрягая конструкторские базы его элементов друг с другом без выверки. Конструкторские базы при этом представляют собой реальные поверхности. В отдельных случаях сборку изделия производят с выверкой взаимного положения его элементов по про- [c.39]

Необходимость рациональной простановки размеров можно показать на примере ряда отверстий (фиг. 161-2), для которых расстояния от центров до базовой поверхности А должны лежать в пределах установленных допусков. Простановка размеров цепочкой (фиг. 161-2, в) требует назначения меньших допусков на отдельные размеры, так как в наиболее неблагоприятном случае ошибки могут суммироваться. Простановка размеров цепочкой только тогда допустима, когда положение отверстий может быть произвольным. Если задавать размеры частично от поверхности А и частично от поверхности В (фиг. 161-2, б), то необходимо при обработке дважды устанавливать изделие. Кроме, того, и при контроле необходимо будет учитывать две базовые поверхности. Таким образом, очень важно для изготовления, подготовки к работе и контроля, чтобы размеры задавались от небольшого числа базовых поверхностей (цапф, отверстий), а лучше всего от одной или двух взаимно-перпендикулярных поверхностей. Кроме того, желательно чтобы эти поверхности обеспечивали надежное крепление изделия (без повторных креплений). Некоторые примеры простановки размеров вместе с расчетными данными приведены в DIN 406, лист 1, [c.226]

Pii . П-1. Значения углового коэффициента ф для случая лучистого теплообмена между двумя взаимно перпендикулярными прямоугольниками с общей стороной k. Fi — расчетная поверхность. [c.309]

Предельные кривые, полученные сечением поверхности прочности стеклопластика тремя взаимно ортогональными плоскостями, показаны на рис. 4.13 [42] (схема армирования материала [907 30790°]s). Экспериментальные данные (темные кружки) получены на трубчатых образцах, расчетные кривые — по критерию прочности Пуппо — Эвенсена. Этот метод в отличие от других рассматривает слоистый композит в [c.173]

В качестве первого примера использования приводимых выше расчетных схем даны результаты исследования напряженного состояния в модели патрубковой зоны сосуда ВВЭР-1000, выполненной в масштабе 1 8 и нагруженной внутренним давлением в 7,5 МПа. Модель имеет двухрядную натру бковую зону со взаимным расположением патрубков, соответствующим натурной конструкции корпуса реактора, и изготовлена по штатной технологии с отбортовкой патрубков. Материал модели - сталь со следующими свойствами = 2,1 10 МПа, /1= 0,3. В силу симметрии модели рассматривается ее 1/8 часть, которая аппроксимирована 89 трехмерными конечными элементами изопараметрического типа с 20 узлами каждый, расположенными в один слой, поскольку поверхность модели существенно превышает ее объем. Использовалось 27 точек интегрирования на каждом элементе, из которых 3 точки по толщине. Конечноэлементная сетка, составленная из указанных элементов, имела сгущение вблизи галтельного перехода патрубка в корпус и показана на рис. 4.2 (выполненном не в масштабе). [c.123]

Коэффициенты в формулах (3-7) и (3-8) выведены для расчета теплообмена в зависимости от свободной поверхности кусков, которую часто определить трудно, так как неиавестна степень взаимного перекрывания их поверхности. Во всяком случае для расчета надо знать фракционный состав сыпучего материала, а также сколько куоков и какого размера входит в расчетный слой. [c.112]

Простейшая модель предполагает возможность проскальзывания по контактным поверхностям. Реальный характер взаимодействия и, соответствеппо, взаимных перемещений контактирующих поверхностей может быть сложным. Однако при выборе расчетной модели первого приближения естественно предположить, что возможность относительных перемещений полок ограничивается их скольжением в плоскости контакта, положение которой определяется углом 7п (см рис. 6.26). В предположении абсолютной жесткости полок, связанных с упругими лопатками, это вносит кинематические ограничения непосредственно на возможные перемещения их соответствующих сечений. В такой модели связанность колебаний лопаток реализуется через упругий диск. Если же он принят недеформируемым, то задача сводится к колебаниям одиночной лопатки при определенных граничных условиях, следующих из очевидных кинематических ограничений, накладываемых иа переме-щенне сечения ее, непосредственно связанного с полкой, [c.108]

Л. 45]. Влияние четырех резких поворотов на теплообмен можно с запасом оценить поправкой 1,15 на основе оценки доли поверхности нагрева с поперечным обтеканием и рекомендуемых расчетных формул для коэффициента теплоотдачи при поперечном и продольном омывании труб. Общая поправка к формуле (6-6) получается равной 1,14X1,15=1,31. Это не полностью покрывает расхождения между а° и, составляющего 1,66 по отношению к. Следовательно, два рассмотренных фактора не исчерпывают причин расхождения между и а°. Из других возможных причин нужно считать наиболее вероятным то, что формулой (6-13) не учитывается фактор взаимного расположения труб в пучке. [c.221]

Динамическая система станка схематически показана на рис. 7, а. Взаимодействие упругой системы и процесса трения показано стрелками. Эквивалентная упругая система (ЭУС) в этом случае учитывает влияние процессов в двигателе на характеристики упругой системы. Амплитудно-фазовая частотная характеристика ЭУС определяется, как правило, расчетным путем, поскольку экспериментальное ее получение связано со значительными трудностями. Распределенный характер сил трения не только в пределах одной направляющей поверхности, но и по нескольким направляющим, очень часто расположенным в различных плоскостях, и замена этих сил равно-еиствующей делает соответствующие модели системы еще более приближенными. 3 рис. 7, б показана частотная характеристика ЭУС такой модельной системы. Там же Сипоказана частотная характеристика контактного трения как отношение лы трения к нормальной контактной деформации поверхности трения. Статическое ачение (статический коэффициент трения) представляется видоизменением из-J. ого коэ( ициента трения в законе Амонтона, где берется отношение силы трения Ко °Р - >ьной нагрузке. Отставание по фазе изменения силы трения от нормальной щ гной деформации связано с явлением так называемого предварительного сме- 6 с тангенциальной деформацией контакта трущихси поверхностей, пред-лщ У °щей их взаимному скольжению. Практически это отставание имеет значение ь при очень малых скоростях скольжения ввиду малости смещения. Характерис- [c.125]

На рис. 3 показана кривая напряжение — деформация для композиционного материала титан — 21 об. % бора, полученного прессованием в течение 10 с при 1800" F (982 " С) [16]. В этих условиях толщина реакционной зоны оценивалась величиной приблизительно 250 А. Этот композиционный материал был изготовлен из нелегированной титановой матрицы, и, сравнивая соответствуюш 1е кривые на рис. 1 и 3, моншо заметить ее более низкую прочность. Кривая напряжение — деформация следует расчетным данным до значений порядка 4000 мкдюйм/дюйм (0,4%), постепенно отклоняясь от них после этой точки, что может быть связано с остаточными напрян ениями и преждевременным разрушением некоторых волокон. Иллюстрация очень важна и в другом отношении она подтверждает, что поведение композиционного материала подчиняется правилу смеси и при наличии заметного взаимодействия на поверхностях раздела. Ранее общепринятой была точка зрения, что подобное поведение возможно лишь для нереакционноспособных систем. Например, обобщая состояние вопроса, Хиббард заключил Взаимная растворимость [c.281]

Рассмотрены параметры облучения элеиентов поверхностей неподвижных и движущихся тел различными излучателями (имеющими разную геометрическую форму и характер испускания), в зависимости от взаимной ориентации, и при фокусировке излучения. Значения основных безразмерных параметров облучения и некоторые расчетные формулы табулированы. [c.6]

Отверстия для заклепок в соединяемых деталях просверливаются, а в менее ответственных продавливаются. (При продавливании отверстий края вытягиваются, т.е. подвергаются наклепу и становятся более гулкими). Во всяком случае диаметр отверстия делается на 0.5-1.0 мм больше диаметра заклепки. Заклепка, имеющая с одной стороны головку, разогревается до светло красного каления и вставляются в заготовленное отверстие. В некоторых соединениях используют холодные заклепки. Из выступающего конца стержня формируется вторая головка при помощи пневматического молотка или специальной клепальной машины. При этом стержень расширяется, плотно заполняет отверстие и при остывании сильно стягивает соединяемые детали. Таким образом, расчетным диаметром заклепки является диаметр заготовленного отверстия. Силы трения, возникающие на поверхности сопротивления листов, плотно сжатых заклепками, при расчете не учитываются, и принимается, что взаимному скольжению листов препятствует только сопротивление заклепок срезьшанию. [c.165]

Достаточно простым и эффективным способом феноменологического моделирования процесса разрушения как для однородных материалов, так и для компонентов КМ с учетом их взаимодействия при реализации явных схем расчета являются корректировка напряжений в расчетных ячейках или дискретных элементах при превышении напряжений, деформаций или их комбинаций заданных предельных значений и последующее изменение жесткостных соотношений между приращениями деформаций п напряжений. Некоторые варианты таких способов моделирования разрушения в однородных материалах приведены в работах [100, 109, 136]. Образование в теле несплошностей или трещин требует использовать в расчетах трудоемкие алгоритмы перестройки сетки [52, 53] с выделением способных поверхностей и отслеживанием взаимного расположения границ образовавшихся пустот. Существенное упрощение таких алгоритмов достигается включением в расчет разрушенных элементов , которые представляют собой дискретные элементы или лагранжевы ячейки из материала с измененными (ослабленными) жесткостными свойствами. При этом не возникает необходимости в перестройке сетки и выделении свободных поверхностей. Описание разрушенного материала может быть проведено на континуальном уровне путем включения в определяющие соотношения — закона связи между напряжениями, деформациями и их приращениями — дополнительных параметров плотности, пористости, микроповрежденпп и других феноменологических величин, изменение которых задается функциональной связью, полученной в результате обработки экспериментальных данных, например по откольному разрушению [9, 19, 34, 50, 61, 70, 108, 153, 155-157, 187, 210]. К этим вопросам примыкают исследование и разработка моделей пористых материалов [108, 185, 211, 212], например, для определения зависимости давления от плотности и пористости, модуля сдвига и предела текучести от величины пористости материала. [c.30]

Выбор различных посадок для подвижных и неподвижных соединений можно производить на основании предварительных расчетов, экспериментальных исследований или ориентируясь на аналогичные соединения, условия работы которых хорошо известны. Расчеты, связанные с выбором подвижных посадок, например при сопряжении цапф с подшипниками скольжения, осуществляются обычно на основе гидродинамической теории трения и заключаются в установлении необходимого зазора для обеспечения жидкостного трения. В других случаях зазоры могут рассчитываться по условию компенсации отклонений формы и расположения поверхностей для обеспечения беспрепятственной сборки деталей. Возможны также расчёты по условиям обеспечения необходимой точности перемещений деталей или фиксации их взаимного расположения, расчеты зазоров для компенсации температурных деформаций деталей и т. п. Расчеты, связанные с выбором посадок в неподвижных соединениях, сводятся к определению прочности соединения, напряжений и деформаций сопрягаемых деталей, а также к определению усилий запрессовки и распрессовки. В результате тех или иных расчетов необходимо получить допустимые наибольшие и наименьшие значения расчетных зазоров [5rnaxi, [Sm, 1 или расчегных натягов (Л/ шЕкЬ ЛТшт . [c.299]

Эти коэффициенты, как и взаимные поверхности излучения, являются геометрическими характеристиками системы, которые зависят от формы и взаимного расположения тел, находящихся в состоянии лучистого теплообмена друг с другом. Расчет этих величин представляет серьезные математические трудности, поэтохму только для некоторых простых случаев взаимного расположения тел удается расчетными методами определить значения коэффициентов облученности и взаимной поверхности излучения. При сложных системах коэффициенты облученности и взаимная поверхность излучения определяются экспериментально. [c.192]

Анализ причин появления отказов при взаимной ориентации деталей позволяет установить расчетные зависимости для определения характеристики надежности выполнения сопряжения. Определить вероятность появления отказа аналитически трудно, так как одновременно накладывается очень много факторов, влияющих на возможность появления отказов, при этом задача сводится к определению вероятности несобираемости деталей как функции рассеивания размеров сопрягаемых поверхностей и влияния погрешностей относительной ориентации. - [c.84]

Большое значение при расчетах на прочность и разрушение имеет-вопрос взаимного влияния коллинеарных или произвольным образом ориентированных систем трещин. Г. И. Баренблаттом и Г. П. Черепановым (1960) получено решение задачи о периодической системе разрезов, которая может быть использована для определения длины щели в полосе. В той же работе исследовано влияние границ тела на распространение-трещин и рассмотрен случай двух трещин одинаковой длины, поддерживающихся в раскрытом состоянии сосредоточенными силами, приложенными к их поверхности. Более детальное исследование вопроса о предельном равновесии пластины с двумя коллинеарными трещинами равной длины и вывод расчетных формул были даны в работах В. В. Панасюка и Б. Л. Лозового (1961), Б. Л. Лозового (1964), Л. Т. Бережницкого (1965). Задача о развитии двух коллинеарных трещин разной длины рассмотрена В. В. Панасюком и Б. Л. Лозовым (1962). Б. Л. Лозовым (1964) определены критические напряжения для пластины с тремя коллинеарными трещинами. [c.380]

В главе 5 приведены расчетные соотношения для определения коэффициента взаимной облученности для системы факел —строительная конструкция, выведенные на основе метода суперпозиций [8]. Эти соотношения позволяют рассчитать среднее значение эффективного лучистого теплового потока в указанной системе, считая, что факел является плоской поверхностью с соответствующими оптическими характеристиками и характерными размерами. Использование этого метода расчета дает хорошие результаты при определении интегральных характеристик развития пожара. Однако для анализа теплового воздействия локального очага пожара на различные объекты, находящиеся в помещении, использование средних значений плотностей лучистых тепловых потоков может привести к недоучету опасности этого воздействия. В связи с конечными размерами элементов системы и существенной неоднородностью очага пожара (факела), его объемной структурой падающий лучистый тепловой поток на поверхности различной ориентации будет распределен неравномерно по координате с наличием максимулма. Характер воздействия локального очага пожара на различные объекты будет [c.173]

Различные исследователи это несоответствие объясняют по-разному плохим прилеганием поверхностей трения в натурных узлах неодинаковыми условиями образования пленок на поверхностях трения и др. Для учета этого несоответствия вводятся масштабные коэффициенты, коэффициенты взаимного перекрытия и т. д. Введенный ранее (2.29) и (2.100) коэффициент /Ск.п.кт позволяет учитывать только долю активной поверхности, участвую дей в контакте по отношению к номинальной площади накладки Он не учитывает распределение давления по контактирующей поверхности и, следовательно, не позволяет определить действительное значение радиуса трения Rt, отличающееся от рассчитываемого по формуле (2.2). Все это и определяет несоответствие в значениях моментов трения Мт, полученных расчетным и экспериментальным путем. Естественно, что вычислить коэффициент, учитывающий это несоответствие, не представляется возможным. Этот коэффициент был определен П. В. Кужелевым и И. Б. Чхаидзе, сопоставившими параметры процесса трения ФС, полученные на стенде и при моделировании на ЭВМ, и представлен в виде отношения [c.171]

В (16-94) в обе полусуммы введен контур РВ. Из последней зависимости следует, что взаимная поверхность излучения Н, г между двумя поверхностями рассмотренного типа тел равна полусумме длин пересекающихся нитей, натянутых между концами линий, представляющих две расчетные поверх1НОсти, за вычетом полусуммы длин не пересекающихся нитей, таким же образом натянутых между краями этих поверхностей. [c.376]

Для получения среднего углового коэффициента облученности в 31намвнатель зависимости (16-94) вводится величина поверхности Р . Ранее найденные зависимости (16-91) являются частным случаем соотношения (16-94). Расчетные формулы для взаимных поверхностей и коэффициентов излучения применительно к наиболее важным излучающим системам даются в справочной литературе [Л. 34, 247]. [c.376]

Это говорит о том, что износостойкость материалов велика, а точность выполнения сопряженных поверхностей или точность взаимной установки деталей мала, в результате чего поверхность сопряженных деталей используется неполностью. Назначением более строгих допусков и технических условий, а также применением приработоч-ных покрытий можно добиться сокращения периода приработки и участия при изнашивании сопряжения всей расчетной площади контакта. [c.33]

Температурный напор Ai лредставляет собой среднюю по всей поверхности нагрева разность температур между газами и нагреваемой средой и зависит от взаимного направления потоков газа и рабочего тела. Различают прямоточный, протиЕюточный, перекрестный и смешанный токи. Расчетная формула.для для прямотока и противотока определяется как среднелогарифмическая разность температур греющей и нагреваемой среды [c.288]

Рис. 8-5. Средний угловой коэффициек для лучистой теплопередачи между двумя взаимно перпендикулярными прямоугольниками с общей стороной ГI — расчетная поверхность.

Для водонепроницаемых поверхностей вначение С колеблется в пределах 0,242—0,319. Расчетный приток (расход) ливневых вод определяется или по рациональному амер. методу или по методу предельных интенсивностей. Первый из них приводит к более точным результатам, однако он требует наличия многолетних систематич. ваписей интенсивности дождей (записи омбрографов) по данному району. Второй дает удовлетворительные результаты при наличии лишь записей среднегодовых количеств осадков в мм, т. е. позволяет решать практич. задачи в районах со слабо развитой метеорологической, сетью, вследствие чего и получил более широкое применение. Взаимная вависимость между отдельными факторами, обусловливающими приток дождевых вод, выражена нижеследующим уравнением (по проф. П. Горбачеву) [c.403]

Наладка зубопротяжного станка для чистовой обработки зубьев начинается с установки правильного взаимного положения инструмента и заготовки в процессе резания, которое определяется установкой базового чистового резца протяжки в расчетной точке Р впадины зуба колеса (рнс. П. 13). Совпадение базового резца с расчетной точкой Р при резании определяется следуюндимн параметрами продольным перемещением ЛС протяжки от исходной точки копира угловым расположением ф оси обрабатываемого колеса и линии продольного перемещения протяжки поперечным перемещением инструментальной бабки благодаря эксцентрику. При расчете параметров чистовых резцов протяжки за базовый принимают ре 1ец, который профилирует расчетную точку Р на боковой поверхности зуба нарезаемого колеса. Расчетную точку принимают в среднем сечении зуба колеса. При чистовом нарезании зубьев колеса г - 1й, /П(,, 8,0 мм, Ь - 26 мм) на [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...