Угловой коэффициент средний

По формуле (11) находим угловой коэффициент средней линии профиля [c.25]

Угловым коэффициентом (средним) называется отношение лучистого потока, посылаемого одним телом на другое, ко всему лучистому потоку, посылаемому первым телом ио всем направлениям. [c.151]

Для рассматриваемого случая, когда di<.d2, средний угловой коэффициент вычисляется но формуле [24] [c.205]

Вычислить средние угловые коэффициенты ф, 2 и ф2,1 для системы тел, состоящей из неограниченной плоской стенки и расположенных вдоль нее длинных труб диаметром d = 100 мм с шагом s 120 мм. [c.284]

Средним угловым коэффициентом излучения называют величину [c.65]

Содержание работы, теоретические основы эксперимента. В данной лабораторной работе требуется экспериментально определить средний угловой коэффициент излучения плоскости на ряд длинных параллельных труб. [c.192]

Средний угловой коэффициент излучения — это отношение потока излучения от поверхности одного тела на поверхность другого тела к полному потоку полусферического излучения поверхности первого тела. [c.192]

Пусть Q — полный поток излучения излучающей плоскости 1 (рис. 4.18), Ql2 — та часть потока <5ь которая попадает на ряд параллельных труб 2. Тогда средний угловой коэффициент излучения в системе излучатель — трубы будет равен [c.192]

По тепловосприятию поверхности ширм менее эффективны, чем конвективные поверхности перегревателей. В теплообмене участвует лишь часть поверхности ширмы Ящ = 25г (пш — 1) 1х, в то время как полная площадь поверхности Яш. п = ndn l I — средняя длина трубы в ленте, м д — угловой коэффициент ширмы П[п — число труб в ленте). Поэтому при одинаковом расходе металла расчетная площадь поверхности ширмы получается в 1,5 раза меньше, чем та же величина в конвективном перегревателе. [c.97]

Средние угловые коэффициенты излучения позволяют найти [c.395]

Соотношения (17-68) позволяют выразить средние угловые коэффициенты излучения через соответствующие лучистые потоки [c.395]

Следовательно, средний угловой коэффициент излучения характеризует долю энергии, которая попадает с тела, имеющего конечную поверхность Fi, на другое тело с конечной поверхности Fz по отношению к полному потоку собственного излучения первого тела. [c.395]

Зависимости (17-87) и (17-88) последовательно применяются к каждой поверхности i=l,. ... п. При этом средние угловые коэффициенты излучения рассматриваются как заданные величины. [c.398]

Т. е. когда элементарный угловой коэффициент излучения равен его среднему значению, [c.403]

Тогда средние плотности потоков излучения переходят в действительные значения в отдельных точках средние угловые коэффициенты излучения с зоны на зону — в элементарные угловые коэффициенты суммирование по отдельным зонам заменяется интегрированием по всей поверхности F излучающей системы. Конечная система алгебраических уравнений (17-89 ) переходит в интегральное уравнение, описывающее непрерывное изменение плотности потока падающего излучения в зависимости от положения точки М на поверхности [c.404]

Таким образом, для вычисления эфг необходимо предварительно вычислить все средние разрешающие угловые коэффициенты излуче-, [c.410]

Далее положим, что. местные и средние угловые коэффициенты равны (условие вырождения интегральных уравнений в алгебраические, [c.410]

Найдем средние интегральные значения разрешающих угловых коэффициентов [c.410]

Средний угловой коэффициент излучения находится путем деления зависимости (17-154) на величину поверхности [c.418]

После подстановки этих величин в (17-155) найдем искомые значения среднего углового коэффициента и взаимной поверхности излучения [c.418]

Рассмотрим излучающую систему, состоящую из плоскости АВ и однорядного трубного пучка неограниченной протяженности. Это условие позволяет перенести излучающую поверхность Fi на плоскость, касательную к поверхности трубного пучка (рис. 17-21). В рассматриваемой системе имеются два замкнутых контура АС СВВ А и ABB D A. Тогда в соответствии с зависимостями (17-152) средний угловой коэффициент излучения плоскости Fi с поверхностью труб fz можно представить следующим образом [c.418]

Величины ф и ф12 представляют собой соответственно локальный и средний угловые коэффициенты или коэффициенты облученности. [c.166]

Величины ф и ф12 представляют собой соответственно локальный и средний угловые коэффициенты. [c.179]

Чтобы получить значение локального углового коэффициента ф, необходимо выражение (ф) проинтегрировать по F . Графически это выразится тем, что описанным способом находится проекция р2 и берется ее отношение к площади круга с радиусом, равным единице (рис, 5-15). Такие построения производятся для каждого из элементов, на которые разбивается поверхность и находятся соответствующие значения ф. Интегрирование по F- можно заменить суммированием графически это сводится к нахождению объема некоторого тела, у которого основание представляет собой развернутую поверхность F , а высота равна ф. Наконец, деля этот объем на поверхность F , получаем среднее значение ф а- [c.180]

От коэффициента сжатия kg зависит также интенсивность влияния нелинейности связи углового коэффициента Pop с преобразованиями масштабов на точность определения средней линии. Из [c.20]

Будем пользоваться также известным понятием средних угловых коэффициентов [9, И] [c.136]

Средний угловой коэффициент, например фон, численно равен отношению потока излучения поверхности объекта So, попадающего на поверхность источника 5и, ко все- [c.136]

При испытаниях разных типоразмеров колодочных тормозов в различных рабочих условиях. Как видно, опытные точки располагаются между двумя предельными прямыми, выходящими из начала координат и имеющими угловые коэффициенты = = 0,51-10" и = 0,39-10 . Среднее значение углового коэффициента, принятое нами за угловой коэффициент основной расчетной прямой, равно 0,45-10" . Предельная относительная [c.654]

И = 0,70 10" Среднее значение углового коэффициента, принятое за угловой коэффициент основной расчетной прямой, равно 0,88 10" . Предельная относительная погрешность углового [c.656]

Если V у, то L v) = 0,5. В данном случае и в случае любого иного плана выборочной проверки точку, над которой частная оперативная характеристика равняется 0,5, будем называть точкой равновесия. Частная оперативная характеристика справа L+ (и) является той же функцией распределения вероятностей, но взятой с обратным знаком. Параметр X является угловым коэффициентом обратной функции распределения ошибки выборочной средней X. [c.62]

Вычислить средние угловые коэффициенты ф ,2 и ф2,1 и результирующий лучистый поток для случая когда диаметр диска, имеюи его меиьн1ую температуру, увеличен в 2 раза, а все другие услов[1я остались такими же, как в задаче 10-43. [c.205]

В средней точке функция и = ф (i) убывает, поэтому = = ( 2) < 0. Кроме того, график этой функции в точке Mj более крутой, чем прямая и — Е — Ri. Это означает, что модуль углового коэффициента касательной, проведенной к графику функции U = г з (г) в точке больше модуля углового коэффициента прямой и = Е — т, т. е. I > 2 I = I V ( 2) I > I — Л I = -R. Учитывая, что Hj = 1]./ (1 < О, будем иметь Д + И3 < 0. Следовательно, установившийся режим, соответствуюпцш току 1 , неустойчив. [c.70]

Уравиенне (4.11.8) легко решается графически. Для этого нужно провести из начала координат луч с угловым коэффициентом, равным PjPa. Точка пересечения этого луча с кривой к — т (рис. 4.11.2) иу еет своими координатами т и и — безразмерный момент и кривизну в среднем сечении стержня. Если Р < Ро, луч не пересекается с кривой, следовательно, прогиб невозможен, стержень остается прямым. При Р = Ро значение TOq пеопределеино, луч совпадает с биссектрисой коордииатиого угла, но АР = [c.142]

Определить средние угловые коэффициенты для условий задачи 19.2, если расстояние между осями 1руб s = = 360 мм. Построить зависимости ф1 2 = / (s) и фгд = / (s). [c.284]

Перед измерением освещенности по отдельным рядам трубного пучка следует убедиться в равномерности распределения светового потока в плоскости светового окна. С этой целью с помощью автотрансформатора подается напряжение на лампы накаливания. Оно не должно быть высоким во избежание сильного нагревания модели,, которое приводит к погрешностям измерения светового потока. Фотоэлемент устанавливается непосредственно перед свр.товым окном, и производится измерение светового потока в нескольких местах вдоль поверхности матового стекла. Среднее значение этой величины принимается за расчетное. После этого измеряется локальная освещенность плоскости а — а за первым рядом. Для этого фотоэлемент с помощью коорди-натника устанавливается непосредственно за трубами, затем он перемещается с шагом примерно 5 мм за трубами первого ряда. По измеренным световым потокам определяются местные значения угловых коэффициентов плоскости, расположенной непосредственно за первым рядом. По этим значениям строится график распределения угловых коэффициентов. Основанием графика является поперечный шаг между трубами. Затем опре- [c.380]

Таким образом, получены системы алгебраических уравнений (17-137) и (17-138), которые позволяют вычислить средние разрешающие угловые коэффициенты излучения, если известны отражательные способности зон и если предварительно найдены средние геометрические коэффициенты излучения. Как и последние, разрешающие угловые коэффициенты излучения удовлетворяют соотношениям замыкаемости, взаимности и др. ( 17-6). [c.411]

Найдем средние значения взаимных Поверхностей и угловых коэффициентов излучения 1для тел с поверхностями А и F2. Тело ВВ видит тело B DS, тело 55 и тело NMLB. В теплообмене с телом S PN [c.417]

Зависимость сопротивления сдвигу от уровня всестороннего давления (величины средних сжимающих напряжений), следующая по результатам работ [14, 187] и обсуждаемая в работе [188], влияет на ход кривой сжатия при нагрузке и разгрузке. Однако при условии, что упругий участок на кривой разгрузки не снижает давление до величины ниже нуля при экспериментальной регистрации движения свободной поверхности (или давления, соответствующего адиабате сжатия мягкого материала при регистрации давления на границе образца с мягким материалом), определение величины растягивающих напряжений как точки пересечения лучей, исходящих из максимума (точка 1) и минимума (точка 2) скоростей (давлений), автоматически учитывает зависимость сопротивления сдвигу от давления, поскольку влияние последнего сказывается только на положении точек 1 я 2 (штриховая диаграмма на рис. 117, а). Угловой коэффициент луча 2К при этом определяется жесткостью упруго-пластического сжатия в области отрицательных давлений. Из-за отсутствия в настоящее время данных о жесткости материала при одноосном деформировании в области растягивающей нагрузки приходится либо использовать жесткость, определенную при малых растягивающих нагрузках, либо принимать допустимым использование одного закона об1ъемного сжатия в плоских волнах для области растягивающих и сжимающих нагрузок. Следует отметить, что, по данным работы [21], давления до 100-10 кгс/см2 в стали 20 и алюминиевом сплаве В95 не оказывают существенного влияния на сопротивление сдвигу. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...