Площадь накладки

Площадь накладки при ширине тормозной колодки В = 75 мм и величине угла обхвата шкива колодкой Р = 90° составит [c.102]

Схема расчета следующая. Площадь накладки (в см ) [c.129]

Полученную расчетом толщину Ь рекомендуется удваивать с учетом того, что часть площади накладки занята отверстиями под заклепки, а также с учетом неравномерного износа накладки, определяемого конструкцией тормоза. Если накладки приклеиваются, то расчетная толщина Ь обычно увеличивается на 15— 20%. [c.129]

Рекомендуется полученную расчетом толщину bj удваивать с учетом того, что часть площади накладки занята отверстиями под заклепки, а также с учетом неравномерного [c.203]

Ферриты изготавливают в виде монолитных сердечников, форма которых, как правило, соответствует стандартной форме магнитострикционных излучателей и задается в процессе прессования. На рис. 11 представлены ферритовые сердечники, изготавливаемые в Акустическом институте. Сердечники стержневого типа предназначены для излучателей с резонансными частотами 23, 21, 27,53, 75 и 155 кгц. Чтобы получить достаточную механическую прочность, отношение площади накладки и площади сечения стержней составляет для большинства сердечников 2 1, а для сердечника в форме рамки с резонансной частотой 23 кгц — 3 2. Из этих же соображений форма сердечников имеет закругления для плавного перехода от сечения накладки к сечению стержней. Кольцевой сердечник имеет резонансную частоту 25 кгц. Он снабжен отверстиями для обмотки. При нанесении обмотки с наружной стороны он работает как фокусирующий излучатель, если при этом наружная цилиндрическая поверхность обклеивается пористой резиной (рис. 12), если же обмотка проходит изнутри, получается цилиндрический излучатель с равномерной характеристикой направленности в плоскости, перпендикулярной оси. Такие цилиндрические излучатели можно изготавливать и из кольцевых сердечников без отверстий, если обмотка состоит из немногих витков. [c.131]

Величина Р, входящая в числитель выражения (37), есть площадь накладки в ее диаметральном сечении. В работе Н. А. Флеровой Р названа приведенной площадью пропущенного патрубка, равной для патрубка, расположенного симметрично относительно пластины, 1,5651 у"а . Эта величина найдена из условия равенства радиального перемещения внутреннего края накладки, осесимметрично растягиваемой равномерно распределенными силами, радиальному перемещению стенки патрубка от этих же сил в месте их приложения, т. е. посередине длины патрубка. [c.35]

Соединение встык с накладками (рис. 3.17, б) позволяет получить соединение, равнопрочное с основным металлом. Площадь накладки на поясах балки определяется по формуле [c.85]

Решения с листовыми накладками (см. рис. 5.5) является более универсальным. Работа узла с прерванными поясами достаточно сложна, поэтому рассчитывается он в значительной степени условно. При конструировании уголок с большим усилием заводится на 300—500 мм за центр узла, а между соединяемыми поясами оставляют зазор 40—50 мм площадь накладки должна быть не менее площади выступающей полки меньшего уголка. При этом необходимо обеспечить прочность ослабленного сечения по линии а—а (рис. 5,5, а). Существует упрощенный практический прием проверки таких сечений по формуле [c.198]

По мере износа накладки, когда якорь тормозного электромагнита достигнет максимальной величины хода, указанной в табл. 16 и 17, тормоз следует подвергнуть новой регулировке, заключающейся в установлении нормального хода якоря и одинакового отхода колодок. При надежном закреплении гаек 5 осадка замыкающей пружины автоматически восстанавливается с установкой нормального хода якоря. Во время периодического осмотра тормоза надо следить, чтобы электромагнит не перегревался и работал бесшумно. Перегрев магнита можно объяснить его перегрузкой, увеличенным ходом, повышенной относительной продолжительностью включения и большим числом включений шум при работе однофазного магнита может быть объяснен либо плохим контактом соприкасающихся поверхностей, либо обрывом коротко-замкнутого витка. Площадь соприкосновения якоря и сердечника должна быть не меньшей 75% возможной площади контакта. [c.68]

Площадь фрикционной накладки [c.97]

Площадь тормозной накладки [c.129]

Применяют прн обработке полых цилиндрических деталей типа втулок, накладка 2 увеличивает площадь обжатия детали и уменьшает ее деформацию [c.433]

Принимаем восемь заклёпок. Лист прикрепляем к накладке двумя вертикальными рядами заклёпок, по четыре заклёпки в каждом. Площадь сечения уголка 100 X 100 X [c.151]

Необходимая площадь поперечного сечения одной накладки [c.871]

Для мелких деталей из листовой стали (фасонки, накладки, планки) площадью до 0,3 м и весом до 20 кг изготовляются картонные или фанерные шаблоны (фиг. 2). [c.473]

В отдельных случаях применяют накладки с канавками на поверхности трения (рис. 1, в), которые могут занимать 10—15% ее номинальной площади [c.114]

Ширину накладки (в см) определяют по известной (рассчитанной) площади Аа и длине / [c.130]

В отдельных случаях применяют накладки с канавками на поверхности трения (рис. 1.1, в), которые могут занимать 10—15 % ее номинальной площади. Канавки способствуют очист- [c.182]

F — площадь поперечного сечения накладки [c.222]

F — площадь поперечного сечения накладки с — коэффициент жесткости упругих связей Ь — ширина балки h — высота балки [c.223]

Так как характеристики прочности материала днища и накладки различны, то площадь укрепляющих элементов необходимо принять больше вычисленной (п. 4.5.4.8) [c.361]

F — площадь поперечного сечения накладки или бужа за вычетом площади отверстий под заклепки или болты. [c.275]

Условие взаимозаменяемости материалов. Если детали усиления (накладки или бужи) изготовляются из материала с другим пределом прочности, чем у ремонтируемой детали, то площадь ее поперечного сечения будет пропорциональна отношению пределов прочности ремонтируемого элемента к пределу прочности деталей усиления, т. е. [c.275]

А - площадь фрикционной накладки ведомого диска, см . [c.7]

Площадь фрикционной накладки ведомого диска определяется по [c.8]

Тормозные детали (накладки, колодки и др.) испытывают напряжения сжатия, растяжения, сдвига, в ряде случаев ударные нагрузки [96]. Поэтому должны учитываться характеристики механических свойств (пределы текучести при растяжении и сжатии, пределы прочности, ударная вязкость, твердость), как при комнатной, так н рабочей температурах. Из физически свойств большее значение имеют теплоемкость и теплопроводность [96, 99], от которых в значительной мере зависит температура, возникающая при торможении. Тепловой режим трения зависит также от конструкции и размеров фрикционного сочленения. Важной характеристикой является коэффициент взаимного перекрытия Квз 59, 96], представляющий собой частное от деления номинальных площадей контакта трущихся элементов (меньшую на большую). Неполное взаимное перекрытие обеспечивает возможность теплоотдачи с открытых участков поверхностей трения прн полном перекрытии вся теплота идет в глубь трущихся тел и тепловой режим сопряжения становится более напряженным. [c.190]

Давление на колодках не должно превышать допустимого, определяемого ресурсом фрикционной накладки p = F lA< [р], где А — площадь рабочей поверхности колодки. [c.513]

После клепки осаженная часть заклепки имеет вид сплошного венчика или розетки. Последняя применяется тогда, когда одной заклепкой соединяются сразу обе накладки и диск ФС. Полезная толщина h накладки колеблется от 1 до 3 мм. Ее увеличение дает прирост срока службы накладок только в ФС с Рнж onst или в регулируемых ФС. Если накладки из спеченных материалов имеют форму, показанную на рис. 1.14, то на 6 см площади накладки ставят по одной заклепке. При применении двух и более заклепок максимальное расстояние между ними со- [c.33]

Различные исследователи это несоответствие объясняют по-разному плохим прилеганием поверхностей трения в натурных узлах неодинаковыми условиями образования пленок на поверхностях трения и др. Для учета этого несоответствия вводятся масштабные коэффициенты, коэффициенты взаимного перекрытия и т. д. Введенный ранее (2.29) и (2.100) коэффициент /Ск.п.кт позволяет учитывать только долю активной поверхности, участвую дей в контакте по отношению к номинальной площади накладки Он не учитывает распределение давления по контактирующей поверхности и, следовательно, не позволяет определить действительное значение радиуса трения Rt, отличающееся от рассчитываемого по формуле (2.2). Все это и определяет несоответствие в значениях моментов трения Мт, полученных расчетным и экспериментальным путем. Естественно, что вычислить коэффициент, учитывающий это несоответствие, не представляется возможным. Этот коэффициент был определен П. В. Кужелевым и И. Б. Чхаидзе, сопоставившими параметры процесса трения ФС, полученные на стенде и при моделировании на ЭВМ, и представлен в виде отношения [c.171]

Исследование щелевой коррозии металлов основано на различных способах создания щелей (зазоров) и наблюдения за поведением металлов в этих условиях. На рис. 342 приведен метод создания зазора по И. Л. Розенфельду и И. К- Маршакову при помощи плексигласовой накладки с прямоугольным отверстием, крепящейся на исследуемом образце плексигласовыми винтами. Набор накладок с различной шириной прямоугольного отверстия позволяет изменять величину зазора между двумя поверхностями образца исследуемого металла и поверхностями плексигласа. Коррозию оценивают по потерям массы и площади поражения исследуемого образца после выдержки в коррозионном растворе. [c.455]

Недостатком конструкции дисковых тормозов типа Girling и Lo kheed является большое давление между тормозным диском и фрикционным материалом из-за относительно малой площади контакта. Поэтому в этих тормозах особое внимание обращается на подбор фрикционной пары (тормозной диск — фрикционная накладка), к которой предъявляются повышенные требования в отношении ее фрикционных качеств. Однако исследования [90], [95], [96] показали, что дисковые автомобильные тормоза способны совершать значительно большую работу торможения без превышения нагрева накладок сверх определенного предела, чем колодочный автомобильный тормоз соответствующих габаритов. Время, в течение которого достигается максимальная установившаяся температура при периодических торможениях, у дисковых, тормозов меньше, чем у колодочных, но и значения установившейся температуры несколько меньше, чем у колодочных тормозов, вследствие уменьшения коэффициента перекрытия поверхности трения тормозными накладками (см. фиг. 170 и 173). На фиг. 178 по оси абсцисс отложена относительная температура, т. е. отношение разности температуры металлического элемента и окружающей среды to) к средней температуре тормозной накладки (/J. Срок службы деталей дисковых тормозов превышает [c.269]

Удельное давление на фрикционную накладку при максимальном торможении допускают 10—12 Kzj M . Иногда в сравнительных подсчётах долговечность фрикционных накладок оценивают удельной поверхностью торможения, т. е. по суммарной площади всех фрикционных накладок, отнесённой к тонне полного веса авто-мооиля. Для легковых автомобилей эта величина находится в пределах 500—70J M im для грузовых автомобилей и автобусов 325—450 M Im. [c.136]

Условие прочности (8.1) получено для соединения с односрез-г.ьпи заклепками. В случае стыка, перекрытого двумя накладками (рис. 87), каждая заклепка подвергается срезу по двум сечениям mk и gf (рис. 88). Такие заклепки называются двусрезными. При п заклепках, необходимых для передачи сил Р от листа на накладки, усилие, приходящееся на одну заклепку, Pi=Pln площадь среза Fs=2nd j и касательные напряжения в сечениях [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...