Сопряжение деталей из поверхностей

Практика показывает, что при определенных условиях уменьшение шероховатости трущихся поверхностей для повышения их износостойкости целесообразно производить до определенного предела. На очень чистых поверхностях смазка удерживается хуже в результате возможно увеличение износа и схватывание сопряженных деталей из-за возникновения сухого трения. [c.172]

На прочность сопряжения деталей из пластмасс и металла значительное влияние оказывает шероховатость поверхности металлической детали. Чем грубее поверхность металлической детали, тем больше усилие запрессовки и распрессовки при одном и том же натяге. [c.97]

В условиях скольжения из двух сопряженных деталей, для которых основным критерием является износостойкость, одну выполняют с возможно более твердой рабочей поверхностью. Сопряженную деталь в антифрикционных узлах (подшипниках, направляющих) делают из антифрикционного материала, а во фрикционных узлах (тормозах, муфтах, фрикционных передачах) — из фрикционного материала. [c.24]

Достоинства, недостатки. Детали, образующие резьбовое соединение (рис. 4.16, а), имеют винтовую нарезку на одной из деталей резьба расположена на внешней цилиндрической поверхности 1 (наружная резьба), вторая из сопряженных деталей 2 имеет резьбу на внутренней цилиндрической поверхности (внутренняя резьба). Более 60% всех деталей, применяемых в машинах, имеют резьбу. [c.414]

МА на износ сопряжения палец — втулка верхней головки шатуна. По оси абсцисс — средний износ в процентах к среднему износу пальца с чистотой обработки по VIO. Цифрами обозначено время испытаний в часах. Из результатов испытаний следует, что с увеличением первоначальной шероховатости поршневого пальца значительно увеличивается износ самого пальца и втулки верхней головки шатуна. При чистоте обработки поверхности пальца по VIO износ сопряженных деталей минимальный. Дальнейшее улучшение поверхности приводит к некоторому увеличению износа деталей сопряжения. Аналогичные результаты получены и для пары гильза цилиндра — кольцо. После 367 час испытания в полевых условиях оптимальной для гильзы цилиндра явилась чистота V9 — VIO. С ухудшением и улучшением первоначальной чистоты обработки по отношению к оптимальной увеличивался как износ гильз цилиндров, так и средний износ поршневых колец. После 367 час испытания микрогеометрия всех цилиндров, независимо от первоначального их состояния, устанавливалась постоянной и соответствовала V9(6). [c.16]

Одной из особенностей контакта шероховатых тел является упругопластическая взаимосвязь отдельных пятен касания. При увеличении нагрузки происходит сближение шероховатых поверхностей, вследствие чего увеличивается количество пятен фактического касания (контакта) и несколько возрастает площадь каждого из них. Взаимодействие микронеровностей при трении приводит к повреждению поверхностного слоя в большом числе различных сопряженных деталей. [c.117]

Теплопроводность Я, температуропроводность а и теплоемкость металлоплакирующих смазок имеют важное значение как при расчете технологической аппаратуры и процессор их производства, так и при использовании смазок в узлах трения. Согласно теории контактного теплообмена тепловая проводимость фрикционной зоны сопряжения деталей определяется суммой проводимостей межконтактной смазочной среды ас и металлических контактных мостиков а , которые зависят от теплофизических свойств материалов и микрогеометрии поверхностей трения. Введение порошкообразных металлов с хорошей тепловой проводимостью в контактную зону и заполнение ими (а в случае оплавления — жидким металлом) пространства между выступами шероховатостей приведет к увеличению как а , так и Кроме того, повышение температуропроводности увеличивает скорость эвакуации тепла из перегретых зон, возникающих при тяжелых режимах трения. В этом плане целесообразно использовать металлические порошки легкоплавких эвтектических сплавов. Как показали результаты экспериментов, на установке ОТС-3, предназначенной 70 [c.70]

При сопряжении деталей, имеющих хромированные поверхности трения, с омедненными деталями как в реальных двигателях в процессе работы, так и при испытании в лабораторных условиях происходит интенсивное схватывание обоих металлов, в результате чего одна из сопряженных поверхностей трения разрушается и оторвавшиеся частицы металла налипают на другую поверхность. [c.112]

Ряд сопряженных деталей шасси самолетов ИЛ-12, ИЛ-14 и других работают в сложных условиях, в результате чего происходит интенсивное разрушение их поверхностей трения. К таким сопряженным деталям на самолетах ИЛ-12 и ИЛ-14 относятся подшипники и цапфы траверс передних и основных ног шасси, цилиндры амортизационных стоек передних ног шасси, нижние хомуты для крепления шлиц шарниров и рычагов гасителей колебаний и ряд других сопряжений. Перечисленные детали изготовлены из стали марок ЗОХГСА или ЗОХГСНА, термически обработаны до твердости HR 36—42. [c.113]

При испытании образцов, изготовленных из стали марки ЗОХГСА, в паре с образцами, изготовленными из той же стали, ощутимый процесс схватывания первого рода наступал при нагрузках 60—75 /сг/си и по своему характеру был аналогичен процессам, происходящим на поверхности трения исследуемых сопряженных деталей шасси самолетов. [c.126]

Высокая стойкость материала штока к щелевой эрозии, позволяющая противостоять действию потока уплотняемой жидкости через сальник при нарушении герметичности уплотнения. Высокая стойкость материала штока против задирания о сопряженные детали из конструкционных материалов. Повреждение поверхности штока в зоне контакта с набивкой неминуемо приводит к разгерметизации сальника. Твердость материала штока должна быть обязательно более высокой, чем твердость сопряженных деталей. [c.3]

Поправка Е вводится в формулы (1) и (3) со знаком, обратным знаку суммирования у члена Д или Д , и, таким образом, уменьшает величину используемого комплексного отклонения или допуска для компенсации погрешности контроля. Погрешность может иметь место, когда длина или ширина контактных поверхностей калибра значительно меньше длины или ширины сопряжения деталей а также из-за возможного перекоса отдельных частей составных калибров. Величина Е гарантирует также сопряжение деталей с определённым зазором. [c.166]

К отливкам первого класса, работающим в условиях износа рабочих поверхностей (направляющих), предъявляются дополнительные требования в отношении твердости и микроструктуры. Твердость направляющих на глубине припуска на механическую обработку должна быть не ниже 180 НВ. Для тяжелых отливок весом более 7000 кг или при толщине направляющих более 100 мм твердость может быть снижена до ПО НВ. Такое же снижение твердости допускается, если направляющие скольжения хорошо защищены от загрязнения (не выходят из контакта с направляющими сопряженных деталей). [c.95]

Балансировка производится в целях уравновешивания вращающихся деталей и узлов машин. Балансировкой определяются место и величина дисбаланса с последующим устранением его посредством удаления эквивалентного количества материала или (реже) при помощи корректирующих грузов. Неуравновешенность может быть следствием 1) неоднородности материала детали, 2) погрешности заготовки, если на детали оставляются черные, необрабатываемые поверхности, 3) погрешностей механиче ской обработки и 4) погрешностей сборки узла из-за допущенных перекосов или смещения сопряженных деталей. Различают статическую и динамиче скую балансировки. [c.558]

Склеивание применимо для сопряжений по цилиндрическим поверхностям (посадка втулок в отверстия корпусных деталей, посадка дисков на валы, соединения труб, постановка заглушек, крепление накладок на тормозные колодки и т. п.), для сопряжений по плоскостям (соединение деталей из листового материала внахлестку, с одной или двум [c.401]

Материалом для изготовления шпонок служит сталь марки не ниже Ст. 5. Шпонки из более мягкой стали ненадежны, так как их рабочие поверхности сминаются, что нарушает характер сопряжения деталей. Для призматических шпонок используется чистотянутая сталь по ОСТ НКМ 4093. При отсутствии такой стали шпонки должны быть чисто обработаны на станке или вручную. [c.449]

Требуемая сила затяжки Q в рассматриваемом примере определяется, исходя из того, что сила трения на поверхности контакта сопряженных деталей должна быть больше отнесенной к одному болту сдвигающей силы R (рис. V-4) [c.235]

Известно, что для сборки элементарного узла, состоящего из двух деталей, из которых одна базовая закреплена в установочном приспособлении, необходимо взять сопрягаемую деталь, ориентировать ее относительно посадочной поверхности базовой детали и присоединить к базовой детали. Применительно к процессу автоматической сборки в типовую структуру этого процесса будут входить следующие элементы ориентация устанавливаемой детали относительно поверхности сопряжения базовой детали, подача монтируемой детали в ориентированном положении к базовой детали и присоединение ее, удаление собранного узла из зоны сборки. Все элементы процесса выполняются исполнительными механизмами сборочного автомата, последовательность же может обеспечиваться заданной программой с учетом особенностей каждого элемента процесса. Наибольшие трудности при создании автоматических сборочных устройств будут встречаться в разработке механизмов ориентации деталей. [c.516]

Лучшим способом ограничения сдавливания кольца является размещение его в канавке или проточке одной из сопряженных деталей соединения. В этом случае фланцы могут быть затянуты до соприкосновения поверхностей без риска повредить кольцо (фиг. 2). Эти конструкции ограничивают максимальную величину [c.293]

Для уплотнения поршней, штоков и других элементов гидравлической системы используют кольца круглого, полукруглого, прямоугольного или какого-либо иного сечения. Кольца устанавливают в канавках одной из двух сопрягаемых поверхностей. Канавки сконструированы с таким расчетом, что с повышением давления контакт между уплотнением и сопряженными деталями возрастает. Эти кольца изготавливают из простой или армированной резины. Для этих же целей применяют манжеТ ные уплотнения — кольца U-образного и шевронного сечения. Для уплотнения вращающихся деталей обычно используют манжеты с пружинным прижимом, а для работы при высоком давлении— пустотелые кольца, заполненные набивочным материалом. [c.54]

Существует неправильное мнение многих исследователей о том, что пористость трущихся контактных поверхностей деталей способствует повышению износостойкости деталей в связи с улучшением смазывания сопряжений. При этом упускают из вида, что с увеличением пористости уменьшается поверхность металлического контакта сопрягаемых деталей, а следовательно, повышается давление ухудшается отвод теплоты от поверхности трения. Очевидно, что в условиях напряженных режимов трения автотракторных деталей главным источником повышения их работоспособности является структура и твердость поверхностного слоя при сохранении пониженной пористости в разумных пределах. Это хорошо подтверждается упрочнением деталей из железографитовых порошков. [c.138]

В образовании белого слоя может активно участвовать воздух, смазочный материал, сопряженная деталь. Встречаются белые слои, содержащие азот и кислород, а также насыщенный углеродом аусте-нит и сложного состава карбиды. Очаги с повышенным содержанием углерода на поверхности образуются в результате диффузии его из более глубоких слоев материала или разложения смазочного масла. [c.182]

Первая группа охватывает пары трения скольжения с осесимметричными поверхностями, находящимися в одновременном контакте по всей номинальной площади касания осью симметрии является ось вращения одной из поверхностей при неподвижной другой. К этой группе относятся плоские и кольцевые пяты, диски и конусы фрикционных муфт и тормозов, направляющие кругового движения и Другие пары Для пар этой группы скорости скольжения всех точек, расположенных на круговой траектории произвольного радиуса, равны. Поэтому при центрально действующей осевой силе и осесимметричной жесткости сопряженных деталей распределение износа на каждой поверхности трения будет тоже осесимметричным, в частности оно может быть равномерным. Осевое сечение детали дает представление о форме изношенной поверхности. [c.257]

Подшипниковых материалов, удовлетворяющих всем этим требованиям, фактически нет. Так, прочность оловянных баббитов резко снижается с повышением температуры, что ограничивает их применение при тяжелых условиях работы прирабатываемость ряда антифрикционных бронз неудовлетворительна неметаллические антифрикционные материалы имеют низкую теплопроводность. Каждый из подшипниковых материалов обладает антифрикционными свойствами при определенных режимах трения. Об антифрикционности какого-либо материала судят по его коэффициенту трения с сопряженной деталью при граничной смазке или другом режиме трения при прочих равных условиях, по объему повреждений поверхностей трения, по температуре этих поверхностей и вероятности заедания или налипания материала и т. д. [c.322]

Наилучшим образом с точки зрения износостойкости в различных условиях эксплуатации зарекомендовали себя сопряженные пары из стальных деталей с азотированной и хромированной электролитическим способом поверхностями. [c.69]

В связи с пожеланиями читателей, высказанными на читательских конференциях и в письмах, четвертое издание дополнено сведениями по выбору предпочтительных полей допусков, расчету зазоров подвижных сопряжений, расчету натягов неподвижных сопряжений, допускам и посадкам ИСО, резьбам с гарантированным зазором, шлицевым соединениям с треугольным профилем, допускам на мелкомодульные зубчатые и червячные передачи, по точности и взаимозаменяемости деталей из пластмасс, допускам на рабочие размеры матриц и пуансонов зачистных и гибочных штампов и др. Увеличено число примеров по расчету посадок с зазором и с натягом, расчету линейных размерных цепей и др. Большое место уделено выбору номинальных размеров, предпочтительных полей допусков, классов чистоты поверхностей и приведены соответствующие рекомендации, направленные на оптимальное решение этих вопросов. [c.11]

Молекулярно-механическое изнашивание происходит при высоких контактных напряжениях в зоне сопряжения деталей из однородных материалов (зубчатых и гиперболондных передач, резьбовых соединений и др.). Оно начинается с локального пластического деформирования и разрушения окисных пленок на отдельных участках поверхности контакта, а заканчивается молекулярньпи сцеплением (схватыванием) материала этих участков деталей и последующим разрушением зон схватывания при относительном движении. [c.267]

Постоянство величины зазора между сопряженными деталями из пластмассы и металла определяются такими параметрами, как длина и диаметр соединения, толщина стенки пластмассовой детали, шероховатость их поверхности и точность геометричесчой формы. [c.100]

Колебания размеров отливки имеют особое значение на участках сопряжения черных стенок с поверхностями, подвергающимися мезщни-ческой обработке. Точность механической обработки во много раз вьипе точности литейных размеров. Литую деталь можно схематически рассматривать как жесткий остов из поверхностей механической обработки, окруженный плавающей оболочкой черных поверхностей. [c.95]

Износ деталей влияет на надежность и долговечность механизмов, так как уменьшает прочность деталей, увеличивает зазоры в кинематических парах, уменьшает точность механизмов н увеличивает вибрации и динамические нагрузки. Мероприятия для уменьшения износа сводятся к подбору материалов трущихся пар, соответствующей их технологической обработке и применению смазок. К конструктивным мероприятиям, уменьщающим износ, относятся обеспечение равномерного распределения давления по поверхности трения в сопряжениях деталей, отвод теплоты из зоны трения, защита узла трения от попадания абразивных частиц. [c.131]

Для активирования деталей из диэлектрических материалов, сопряженных с металлическими поверхностями (медь, латунь, бронза), рекомендуется раствор 2 содержащий 4 г/л хлористого палладия, 12 г/л трилона Б и 350 мл/л гидрата окиси аммония (25 % ный раствор). В этом растворе палладий находится в виде прочного аммиачно-трилонатного комплекса, поэтому контактного выделения палладия на металле не происходит Выдержка деталей в ванне активирования составляет 2—3 мин После активирования следует тщательная промывка в воде и затем химическое меднение [c.39]

При нанесении покрытия погружением в расплавленный металл следует избегать острых углов на поверхности изделия, а углубления должны иметь большой диаметр. Требуется выдерживать допуски на толщину покрытия путем создания соответствующего зазора для движущихся и сопряженных деталей. Необходимо обеспечить возможность свободного стекания расплавленного металла из углублений и отверстий после выгружения изделия из ванны, предусмотрев отверстие для стока. Следует избегать слепых отверстий, не имеющих сквозного выхода, а также отверстий и углублений малого диаметра, так как они могут быть залиты затвердевшим металлом. Пустоты должны быть как следует заделаны, поскольку расширение содержащегося в них воздуха приведет к растрескиванию материала. [c.70]

Дорнованием можно обрабатывать детали из стали, латуни, алюминия. Чем прочнее сталь, тем меньше, при одинаковом натяге, получается остаточная деформация у стали 20 она больше, чем у стали 45. Выглаживание деталей из алюминия сопровождается снятием небольшой стружки, в результате фактический натяг оказывается меньше расчетного. Иногда дорны изготовляют из стали 38ХМЮА с азотированной поверхностью. Применение многозубых дорнов при обработке отверстий небольшого диаметра, имеющих сопряжения с перпендикулярными им другими отверстиями, позволяет исключить прогиб инструмента, обычный, если в качестве последнего используется режущая прошивка. [c.123]

При загрязнении литейной землей со смазкой объемная закалка деталей из сталей марок 40 и 45 повышала износостойкость до 80%, цементация — не более, чем в 3—3,5 раза, а нитроцементация при давлениях 150—560 KFj M - — от 4 до 10 раз. Наибольшая износостойкость наблюдалась у сопряженных деталей с одинаковой максимальной твердостью трущихся поверхностей. [c.89]

Примечания 1. Приводимые для некоторых марок чугуна два предельных значения для р и соответственно для и указывают допустимые сочетания этих показа телей. 2. При использовании антифрикционного чугуна в узлах трения требуется со блюдать следующие условия а) тщательный монтаж точное сопряжение трущихся поверхностей и отсутствие перекоса б) обеспечение непрерывного тщательного смазывания, не допускающего искрения или значительного нагрева узла трения в) увеличение зазоров по сравнению с установленными для бронзы на 15—30 %. при наличии значительного нагрева узла трения в работе — до 50 % г) приработку на холостом ходу и постепенное повышение рабочих нагрузок. 3. Предельные режимы работы деталей из антифрикционного чугуна в узлах трения не должны превышать норм, указанных в таблице. [c.321]

В результате пересмотра конструкции вилка заменена рычагом (фиг. 627, б) с таким расположением сопрягаемых поверхностей, при котором обработка сводится к сверлению отверстий и торцовке бобышек на сверлильном станке, исходя из того положения, что обработка внешних поверхностей прош,е и экономичнее обработки внутренних. Поэтому, например, канавки для смазки лучше делать не на внутренней поверхности цилиндрического отверстия (фиг. 628, а), а на наружной цилиндрической поверхности сопряженной деталй (фиг. 628, б). [c.606]

При эксплуатации авиационных двигателей АШ-62ИР, АШ-82ФН и АШ-82Т в сопряженных деталях главных шатунов, втулках главных шатунов и пальцах прицепных шатунов возникают серьезные дефекты, заключающиеся в разрушении поверхностей их контакта, из-за чего снижается усталостная объемная прочность главных шатунов, что в отдельных случаях может явиться причиной аварии двигателей. [c.98]

На основании проведенных исследований сопряженных деталей двигателей АШ-62ИР, АШ-82ФН и АШ-82Т главных шатунов, втулок главных шатунов и пальцев прицепных шатунов, работавших в условиях схватывания первого рода, и лабораторных испытаний образцов, изготовленных из тех же сталей, но с поверхностями трения, покрытыми различными металлами, можно сделать следующие выводы [c.111]

Из приведеных данных видно, что процесс схватывания на поверхностях трения сопряженных деталей шасси возникает и развивается в короткие периоды времени. Однако явление схватывания при работе этих деталей совершенно недопустимо, так как возникающие на поверхности трения в результате схватывания глубокие вырыБы металла и задиры могут вызвать разрушение деталей и аварию самолетов. [c.124]

Для устранения процессов схватывания первого рода в исследуемых сопряженных деталях шасси самолетов ИЛ-12 и ИЛ-14 следует рекомендовать сульфидирование, висмутирование, сурьми-рование, кобальтирование или латунирование поверхностей трения одной из сопряженных деталей. Эти способы, позволяющие полностью устранить процесс схватывания металлов, не ухуд- [c.130]

Развитие процессов схватывания первого рода при испытании образцов, изготовленных из стали марки ОХНЗМ, в паре с образцами, изготовленными из стали марки ШХ15, по характеру и масщтабам аналогично развитию процессов, происходящих на поверхности трения сопряженных деталей цапфы ротора компрессора и шарикоподшипников (фиг. 117). Микротвердость упрочненного слоя превышает микротвердость исходного металла на 260—280 кг мм . [c.142]

Опорные кольца изготовлены из стали марки 38ХМЮА, азотированы и имеют твердость HR 62—64. Уплотнительные кольца были изготовлены из бронзы. В данных конкретных условиях трения на поверхности указанных сопряженных деталей возникал-и развивался, как показали исследования, процесс схватывания второго рода. Повышалась температура обеих поверхностей трения и происходило их разрушение. Поверхности становились грубошероховатыми, в поверхностных объемах происходил отпуск и вторичная закалка металлов (фиг. 144). [c.167]

Центробежные насосы — выполняются так, что все детали (колесо, улитка, крыщка, гайка), соприкасающиеся с агрессивной средой, выполнены из фторопласта или защищены фторопластом. Эти детали изготовляют методом прессования с некоторыми припусками (в случае фторолласта-4) в местах сопряжения с другими деталями. Посадочные поверхности обрабатывают на металлорежущих станках. При изготовлении деталей из фторопласта-42 форма и размеры их получаются довольно точными. [c.128]

Резиновые кольца круглого поперечного сечения выпускаются по ГОСТУ 9833—61 двух, классов точности и предназначены для уплотнения цилиндров диаметром 5—400 мм и штоков диаметром 3—380 мм в гидравлических устррйствах с возвратно-поступательным перемещением одной из сопряженных деталей со скоростью до 0,3 м, сек, работающих в среде минеральных масел, жидких топлив, эмульсий, в пресной и морской воде в диапазоне температур от —50 до +100° С при давлении до 100 кПсм , а с применением защитных шайб — до 200 кГ/см и в пневматических устройствах при давлении до 6 кПсм и скорости перемещения до 0,5 м/сек при условии смазки трущихся поверхностей. [c.212]

Рабочие поверхности дисков установки, имитировавшие сопряженную деталь, были выполнены из стали 45 и серого чугуна //В180 Истирание образцов при вращательном движении дисков проводи- [c.96]

Наличие щелей и зазоров существенным образом влияет на коррозионное поведение хромистых нержавеющих сталей. Стали Х13, XI7, Х28 в щелях подвергаются интенсивной язвенной коррозии вводопроводной воде [111,146]. Чем выше концентрация хрома встали, тем через больший промежуток времени на поверхности стали образуются язвы. С уменьшением величины зазора ниже 0,15 мм скорость коррозии хромистых сталей в щели в водопроводной воде проходит через максимум, который приходится на зазор величиной 0,1 мм. В дистиллированной воде при температуре 95—260° С хромистые стали в зазорах также подвергаются коррозии [111,36], а при введении в нее кислорода, даже в десятых долей мг/л коррозионный процесс заметным образом интенсифицируется. С практической точки зрения, щелевую коррозию следует учитывать и в тех случаях, когда в воде при нормальных условиях работы кислород совсем отсутствует или присутствует в весьма малых количествах. Разрушение может произойти, если кислород попадает в систему на короткое время — на несколько дней или неделю, особенно когда зазоры узкие и относительное движение трущихся деталей очень мало. При температуре 260° С продукты коррозии, образующиеся в щели при контакте деталей из хромистых сталей, могут затруднять движение сопряженных деталей при зазорах менее 0,127 мм [111,36]. Большая скорость коррозии наблюдалась и у заклепок из хромистой стали. Так, при температурах 95—260° С вдоль оси заклепЪк она составляла 18 мм/год. В этих же условиях у заклепок из аустенитной нержавеющей стали 18-8 скорость коррозии была незначительной, а хромистой стали с концентрацией 10—13% хрома она увеличивалась при контакте последней с алюминиевой бронзой, стеллитом и аустенитной нержавеющей сталью. Коррозия при этом становилась язвенной. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...