Скорость, ускорение и скорость деформации

СКОРОСТЬ, УСКОРЕНИЕ И СКОРОСТЬ ДЕФОРМАЦИИ [c.21]

Полученные рекуррентные соотношения (1.41) и (1.47) позволяют вычислять значение вектора узловых скоростей перемещений в момент времени т через значения векторов узловых скоростей, ускорений и начальных деформаций в момент времени т — Ат и вектора внешней нагрузки в момент времени т. Необходимо отметить, что матрица жесткости [i ] в этих уравнениях отвечает условию текучести на момент времени т. [c.26]

Законом колебаний какой-либо координаты (линейной или угловой) называют функцию у = у (0. описывающую изменение этой координаты у во времени t. Соответственно можно говорить о колебаниях других кинематических величин (скорости, ускорения, деформации, скорости деформации и т. п.) или динамических величин (внешние силы, внутренние усилия, опорные реакции, напряжения). [c.216]

Вместе с этим часто забывают, что все субстанциональные характеристики, такие как скорость, ускорение, тензор скоростей деформаций и т. п., вводятся при помощи системы наблюдателя при существенном использовании понятия о сопутствующей системе координат. [c.466]

Возможны и другие требования, предъявляемые к механизму ограничение наибольшего и наименьшего значений ускорения и скорости клапана, ограничение указанных величин для толкателя, ограничение максимальной силы упругой деформации привода и т. п. Все перечисленные требования в принципиальном отношении не меняют постановку задачи и могут быть легко учтены. [c.164]

В проектировании применяются следующие виды расчетов геометрические (расчет размерных цепей, координат, зазоров и натягов и т. п.) кинематические (расчет передаточных отношений кинематических цепей, расчет траектории и т. п.) динамические (расчет сил, скоростей, ускорений и т. п.) аэродинамических свойств (расчет формы наименьшего сопротивления для движущихся тел и т. п.) технологические (расчет режимов обработки, производительности, ритма, такта и т. п.) прочностные (расчет нагрузок, напряжений, прочности, деформаций и т. п.) жесткости и виброустойчивости (расчет жестко- [c.132]

В процессе изготовления гибкой части компенсационного узла материал подвергается холодной деформации, при которой возможно образование мартенсита деформации (о-фазы). На рис. 1 представлены результаты исследования изменения остаточной индукции в зависимости от напряжения (степени деформации) при двух скоростях деформирования, проведенного с целью определения принципиальной возможности ускорения процесса формирования гибкой части компенсатора. При этом исходили из очевидной прямой зависимости между скоростью сварки и скоростью формования гибкой части компенсатора (при создании гибкой оболочки навивкой профилированной ленты со сваркой внахлест контактно-роликовым швом по вершинам гофра). [c.9]

Причина перехода разрушения от вязкого к хрупкому окончательно еще не выяснена. Вначале полагали, что вязкая трещина распространяется с ускорением, поэтому скорость деформации в локальной области перед движущимся ее концом увеличивается, обуславливая рост сопротивления деформации, и в конце концов растягивающее напряжение в этой области становится достаточ- [c.205]

Выше были рассмотрены основные вопросы анализа СП с упругими деформациями в механической передаче при отсутствии люфта. Для того чтобы оценить влияние люфта на динамические свойства СП, естественно исходить из предположения, что система с упругими деформациями в механической передаче, не содержащей люфта, устойчива и обладает определенными запасами устойчивости. Кроме того, поскольку автоколебания СП с люфтом в механической передаче происходят со сравнительно малыми амплитудами скоростей и ускорений, при дальнейшем рассмотрении принято, что изменения скорости, ускорения и момента, развиваемого ИД, в процессе автоколебаний происходят в линейной зоне статических характеристик предварительного усилителя, усилителя мощности и ИД. [c.295]

Получаемые в решении задач динамики с заданной степенью точности функции напряжений, скоростей, ускорений и перемещений будут представлять собой полное решение (с той же степенью точности). Однако для жестких областей тела напряжения при этом не определяются. В жестких областях скорости пластической деформации равны нулю, такие области могут перемещаться как жесткое целое, напряжения в них не должны нарушать условия пластичности. Очевидно, если доказано, что в жестких областях напряжения не нарушают условия пластичности, то общее решение динамической задачи следует считать полным. Если же решение в жесткой области не определено, то общее решение динамической задачи следует считать неполным. [c.61]

Считается, что из деформационных факторов существенны лишь деформации и скорости деформации не учитывается влияние ускорений деформаций, скорости изменения напряжений, ориентации молекул в частицах и др. (см. Класс неньютоновских сред в этом параграфе). [c.355]

Из анализу зависимости деформации упругой системы от ускорения и скорости колебаний (рис. 7) следует, что на ее динамику существенно влияют кинематические параметры нестационарного режима. Если не ограничивать амплитуду виброперемещения элементов механизма, его вибрация возрастает йри увеличении скорости и ускорения нестационарного процесса. Для снижения вибрации машин необходимо при их проектировании принимать меры, обеспечивающие работу деталей при 0< л < 0.4 О 0 < 0,1 и 0,7 < 0 0,9. В этом случае динамические нагрузки возрастают не более чем на 30%. [c.26]

Будем рассматривать настолько большие тела, что весьма малые их части объема йУ будут содержать достаточно много частиц и потому для этих малых областей тела можно ввести понятия макроскопических величин плотности тела, перемещения, скорости, ускорения, внешних сил, внутренней энергии и других в смысле средних по ансамблю (гл. I, 2). Идеализация истинного физического тела в МСС состоит в том, что все рассматриваемые средние величины принимают в качестве истинных. Количество и математическая природа вводимых средних величин должны быть таковы, чтобы могло быть с достаточной точностью описано внутреннее состояние тела и взаимодействие между телами. В МСС главным образом рассматриваются механические и тепловые взаимодействия и деформации малых объемов, причем иногда учитывается действие на них электромагнитных полей, химических реакций и др. [c.44]

Если исследовать в общем виде задачу о распространении волн в простых жидкостях с исчезающей памятью, то скорость распространения оказывается равной корню квадратному из отношения модуля упругости и плотности. Модуль упругости должен оцениваться локально величиной ц/Л он определяется только при распространении волны в покоящейся среде. Волны ускорения (т. е. разрывы ускорения, соответствующие разрывам скорости деформации) могут затухать в процессе их распространения, но могут также и возрастать по амплитуде, перерождаясь в ударные волны (разрывы скорости) за конечное время. Последняя ситуация возникает при условии, что начальная амплитуда волны достаточно велика, и при условии, что уравнение состояния в достаточной степени нелинейно. Интересно, что волна, распростра- [c.296]

Параметры качества gi,..., g, зависят от параметров системы. Последние однозначно определяют условия функционирования системы скорости, ускорения, напряжения, деформации, усилия, температуры и т. п. Параметры системы связаны условиями взаимодействия и условиями, отражающими закономерность рабочих процессов. [c.554]

В современных машинах находят применение механизмы с упругими, гидравлическими, пневматическими и другими видами связей, теоретический расчет которых требует обязательной опытной проверки. Поэтому наряду с развитием теоретических методов синтеза и анализа необходимо изучение и развитие методов экспериментального исследования машин и механизмов. Экспериментальное исследование современных скоростных автоматов и комплексных систем часто дает единственную возможность получить полноценное решение задачи или определить параметры, необходимые для последующих расчетов. Анализ уравнения движения машины указывает пять основных параметров, измерение которых необходимо и достаточно для всестороннего экспериментального исследования механизмов перемещения, скорости, ускорения, силы и крутящие моменты. Величины деформаций, напряжений, неравномерности хода, к.п.д. и вибрации определяются результатами измерений пяти указанных основных механических параметров. [c.425]

Зависимости средних величин шага бороздок и скорости от длины трещины для разных форм цикла вначале имеют практически линейный характер, что типично для случаев развития трещин в условиях постоянства деформации. Линейная зависимость шага бороздок и СРТ от длины трещины сохранялась до выхода трещины па поверхность центрального отверстия диска, когда она стала сквозной, В этот момент ее размер от очага в сторону переднего торца ступицы составлял примерно 5,5 мм. Далее на участке длиной около 5 мм ускоренное развитие трещины в сторону переднего торца ступицы прекратилось и СРТ, и шаг бороздок на этом участке оставались практически постоянными. Это было вызвано тем, что трещина в начале разворачивала фронт по оси диска, а сразу за этим начала врастать в массивную переднюю [c.496]

В испытательных машинах с непрерывной работой привода, мощность которого достаточна для поддержания постоянной скорости движения захватов при деформировании образца (механические и гидравлические испытательные машины), скорость деформации обычно не превышает 10 что соответствует скорости порядка нескольких сантиметров в минуту. Верхний диапазон скоростей деформации ограничивается установленной мощностью привода, поскольку с возрастанием скорости пропорционально возрастает требуемая мощность. Так, для испытания образца с длиной рабочей части 50 мм и диаметром 10 мм до деформации 50% необходимо совершить работу 200 кгс-м (при средней величине сопротивления 100 кгс/мм ), что требует мощности всего 0,04 кВт при испытании со скоростью 10- -i, в то время как для ускоренных испытаний со скоростью 10 с- (скорость деформации 0,5 м/с) мощность возрастает до 40 кВт. Этот диапазон повышенных скоростей неприемлем и для ударного нагружения свободно падающим грузом, так как требует использовать удар слишком большой массы (например, для испытания указанного выше образца со скоростью деформации [c.69]

На рис. 1 схематично изображены типичные кривые ползучести. В общем случае на кривой ползучести I можно выделить четыре характерных участка. Начальный участок отражает мгновенное удлинение, т. е. упругую деформацию при приложении нагрузки. Следующий участок соответствует первой (переходной) стадии или не-установившемуся режиму ползучести и характеризуется первоначально высокой, но затем монотонно уменьшающейся скоростью деформации. Затем следует вторая стадия, соответствующая установившейся ползучести, на которой скорость деформации относительно постоянна. Наконец, третья стадия представляет режим ускоренной ползучести и завершается разрушением системы. Иногда в литературе встречаются упоминания о четвертой и даже пятой стадиях процесса, однако, как будет показано ниже, эти высшие стадии ползучести представляют собой повторение предшествующих стадий, вызванное воздействием внешней среды. [c.10]

Первая часть допуска в подвижных сопряжениях или кинематических парах является эксплуатационным допуском зазора и должна определяться исходя из допустимого изменения выходных эксплуатационных показателей машины. Для неподвижных сопряжений эксплуатационный допуск натяга должен определяться исходя из возможного увеличения рабочих нагрузок, скорости, ускорений, повышения рабочей температуры, пластических деформаций и из возможного количества повторных разборок и сборок сопряжений, уменьшающих сопрягаемые размеры и несущую способность сопряжения. [c.160]

Для проведения исследований и контроля работы машин и сооружений имеются специальные механизмы И устройства, позволяющие измерять различные механические величины, закон изменения которых характеризует работу машины. Такими механическими величинами являются силы, моменты и давления (газа или жидкости), перемещения отдельных звеньев абсолютные или относительные и деформации звеньев, перемещения, возникающие во время упругих колебаний звеньев или систем звеньев, скорости линейные и угловые, ускорения линейные и угловые. [c.585]

Обычный метод построения амплитудно-частотной характеристики возбуждения состоит в том, что в испытуемом образце возбуждаются колебания и измеряются возбуждающая сила, приложенная в заданной точке, и функция динамических перемещений в некоторой иной точке конструкции. Обычно динамическая реакция системы определяется с помощью акселерометра, в результате чего получают зависимость ускорения от частоты. Однако при этом могут также использоваться и датчики деформаций, преобразователи скоростей, измерители вихревых токов и т. п. Силовое воздействие обычно воспроизводится одним из следующих способов ударом, электромагнитным вибратором или бесконтактным магнитным преобразователем. Эта сила измеряется либо непосредственно при помощи пьезоэлектрического силового датчика, либо посредством измерения электрического тока магнитным датчиком [4.23]. [c.190]

В результате решения систем уравнений (1) — (2), (5) — (6), (11) — (12) и (15) могут быть определены деформации слитка и перемещения его корочки х, х", у, их скорости , ", у и ускорения , , у на всех характерных этапах процесса. [c.107]

Использование датчиков [8, 14, 25, 29 . Проволочные датчики применяются для измерения и регистрации статических и динамических деформаций, а также для большого числа других измерений давлений, нагрузок, вибраций, скоростей, ускорений, температур, влажности и пр. [c.235]

Приборы для измерения перемещений, скоростей, ускорений и сил. Для непосредственных измерений применяются следующие приборы 1) одометры для измерения перемещений (путей), в том числе деформаций, длин, амплитуд 2) тахометры (велосиметры) для измерения угловых и линейных скоростей 3) акселерометры для измерения угловых и линейных ускорений 4) динамометры для измерения сил. [c.670]

Ускоренную стадию наблюдают и в случае сжатия, когда сечение испытываемого объекта не уменьшается, а увеличивается. Установлено, что коэф. деформац. упрочения / на стадии III не изменяется, а остаётся таким же, как на стадии II. Однако резко изменяется скорость возврата —г. Для Fe = Pexp(pt), где Р Z р — постоянные, зависящие от материала и режима испытаний. Имеется прямопропорц. связь между изменением скорости возврата и скорости ползучести на стадии III. [c.13]

Замкнутая система уравнений линейной теории упругости. Для решения динамических задач термоупругости имеем 22 уравнения. В том числе три уравнения движения (V.18), шесть уравнений связи деформаций с перемещениями (11.49), шесть уравнений состояния (VIII.20), три уравнения связи скоростей и перемеш,е-ний (1.111), три уравнения связи ускорений и скоростей (1.135), [c.185]

Допустим, что в период роста пузырь имеет сферическую форму. Это допущение справедливо, если радиальное ускорение и скорость малы. В этом случае для сферически симметричного поля наружного давления и при действии сил поверхностного натяжения сферическая форма пузыря будет сохраняться [1]. Из рассмотрения исключена несимметричная выталкивающая сила, влияние которой становится существенным, если рост пузыря происходит так долго, что скорость его перемещения становится заметной.. Скорость перемещения щзыря как целого вызывает не только его деформацию, но" также увеличивает скорость притока тепла к пузырю по сравнению с величиной, использованной в приведённом ниже анализе. В воде, перегретой приблизительно на 10° С, сила выталкивания определяется без больщих погрешностей до тех пор, пока размер пузыря не выходит за пределы радиуса, близкого к 1 мм. [c.190]

Г начения напряжений, усилий, моментов, деформаций, их приращений и скоростей деформаций считаем определенными в центрах ячеек, полагая их постоянными на ячейках. Компоненты г/ ", fe = 1, 2, 3, радиус-вектора R срединной поверхности относительно неподвижной прямоугольной системы координат и компоненты вектора 7 описывающего поперечный сдвиг и изменение толщинь оболочки (см. 2.6 и 2.7), удобно рассматривать через их дискретные значения, отнесенные к узлам ячеек (Т ) где также определены их скорости и ускорения. Если необходимо использовать значение кинематических параметров, отнесенных к ячейке, оно может быть вычислено как среднее арифметическое значение по узловым точкам этой ячейки. Задавая массу оболочки и параметры инерции как сосредоточенные параметры в узлах (соо),-, ( oi)i, ( 2)1, получим, что силы инер- [c.78]

В практике исследований, выполняемых в заводских лабораториях, конструкторских бюро и институтах возникает необходи-мость в измерении эксперименталыньш путем различных величин, как то деформаций, напряжений, перемещений, скоростей, ускорений и. др. [c.3]

В уравнениях (1)-(3), как и во всей статье, обозначено -оператор ковариантной производной =5 +ag ,J =е, + g,J /3 -компоненты тензоров напряжений и скорости деформации, соответственно - компоненты девиаторов напряжений и скорости деформации, соответственно а, - компоненты шаровых тензоров - компоненты метрических тензоров У , у - компоненты векторов скорости и ускорения, соответственно g , - плотность заданной массовой силы р - массовая плотность верхние индексы соответствуют контравариантным, а нижние - кова иант-ным компонентам тензоров. [c.6]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

Старение, вызванное предварительной пластической деформацией, называется статическим деформационным старением. Старение, развивающееся в процессе пластической деформации, называется динамическим. Условие динамического старения — определенное соотношение между скоростями деформации и диффузионным перемещением растворенных атомов. В данном случае происходит блокировка растворенными атомами дислокаций, движение которых при деформировании по каким-либо причинам замедляется, а вырывание дислокаций из облаков Коттрелла при ускорении их движения служит причиной упрочнения. Указанное выше соотношение устанавливается при определенных температурах, например для низкоуглеродистой стали в диапазоне 520...670 К. Частичное охрупчивание стали при этих температурах называется <асинеломкостью и>. [c.500]

При соударении таких тел (например, глиняных шаров) происходит следующее. В момент столкновения возникают быстрые деформации — шары будут быстро сжиматься поэтому возникают значительные силы, которые будут сообщать обоим шарам ускорения, направленные в противоположные стороны. Так будет продолжаться до тех пор, пока скорости шаров не окажутся равными. В этот момент деформации шаров перестанут изменяться, а значит, исчезнут и силы (так как они существуют только до тех пор, пока деформации изменяются). Поэтому перестанут изменяться и скорости шароз и оба шара будут продолжать двигаться с одинаковой скоростью. Это и есть случай абсолютно неупругого удара. [c.146]

Ударная нагрузка является одним из ви дов инерционных нагрузок. За время удара, исчисляемое сотыми долями секунды, скорость ударяющего тела падает до нуля. Возникают большое ускорение и соответственно большая сила инерции, значение которой и определяет действие ударной нагрузки. Время удара и закон изменения скорости зависят от большого числа факторов, трудно поддающихся определению. Поэтому напряжения и деформации, возникающие при ударе, определяются из предположения, что вся кинетич кая или потенциальная энергия ударяющего тела полностью се 5еходит в энергию упругой деформации ударяемого тела. [c.188]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

С другой стороны, как было подчеркнуто выше, снижение частоты (скорости деформации) нагружения материала приводит к тому, что трещина может распространяться довольно устойчиво и при переходе на макроскопический масштабный уровень. Можно предположить, что переход этот будет сопровождаться устойчивым, но быстрым нарастанием скорости роста трещины. Предельную величину скорости роста трещины или шага усталостных бороздок, которые могут характеризовать точку бифуркации — переход к окончательному разрушению материала можно определить по аналогии с тем, как это было сделано в соответствии с соотношениями (4.47). На первом этапе стабильного роста трещины (мезоуровень I) плотность энергии разрушения остается постоянной, и это соответствует постоянной величине ускорения роста трещины. На втором этапе стабильного роста трещины (мезоуровень II) происходит линейное нарастание ускорения, что определяется вторым основным уравнением синергетики. Вполне естественно предположить, что этап нестабильного роста трещины (макроуровень) описывается параболической зависимостью ускорения роста трещины от ее длины. В этом случае следует иметь в виду ускорение процесса разрушения, которое [c.223]

Такой вид трения называется избирательным переносом и используется там, где граничное трение недостаточно надежно или не обеспечивает долговечность машины [12]. Режим ИП характеризуется сложностью физико-химических процессов, что связано не только с многообразием внешних условий трения, но и с большим числом факторов, влияющих на ход этих процессов. К числу таких факторов, возбуждающих более сложные физикохимические явления на контакте при деформации и перемещении, следует отнести термодинамическую нестабильность смазки и металла давление и нагрев скорость перемещения, приводящую к столкновениям частиц на поверхностях трения каталитическое действие окисных пленок и самого металла на смазку трибоде-струкцию — разрыв молекул как гомеополярный, так и гетеро-полярный электризацию, способствующую притяжению частиц с разными зарядами и создающую двойной электрический слой образование различного рода дефектов в структуре металла де-поляризационный эффект трения в результате скольжения одной поверхности по другой, приводящий к снижению самопассивации вплоть до разрушения окисных пленок и ускорению коррозионных процессов эффект экзоэмиссии электронов, особенно при возвратно-поступательном движении. [c.5]

В зависимости от принципа соз)хвтя ударного воздействия все ударные стенды можно разделить па два основных вида 1) стенды, действие которых основано на принципе торможения предварительно разгоняемого до требуемой скорости тела 2) стенды, действие которых основано на принципе разгона тела до требуемой скорости. В практике ударных испытаний наибольшее распространение получили ударные стенды, действие которых основано на принципе торможения. Кинетическая энергия, приобретенная телом в процессе предварительного разгона, гасится в результате соударения с не-подвил<ной преградой. Длительность ударного воздействия складывается из длительности торможения ударяющего тела (активный этап удара) и длительности восстановления упругих деформаций соударяющихся тел (пассивный этап удара). В конце торможения ударяющего тела скорость соударения падает до нуля, а ударное ускорение и перемещение тел относительно друг друга достигают максимальных значений. Очевидно, что начальная скорость соударения тел, максимальное перемещение в процессе соударения и максимальное ударное ускорение взаимосвязаны при известных массах соударяющихся тел и определяют условия воспроизведения заданного за-кона изменения ударного ускорения во времени. [c.338]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...