Контактные процессы на передней поверхности

Анализ корней стружек, снятых при различных скоростях резания, показывает, что при повышении скорости резания до некоторой величины происходит сужение пластической зоны [25] и значительное смещение начальной границы (из положения ОЬ в положение 01 ), что действует в сторону уменьшения наклепа (рис. 147). Таким образом, процесс образования поверхностного слоя детали зависит от условий стружкообразования и контактных процессов на передней поверхности. [c.226]

КОНТАКТНЫЕ ПРОЦЕССЫ НА ПЕРЕДНЕЙ ПОВЕРХНОСТИ [c.118]

Между процессами в зоне первичной деформации и на передней поверхности инструмента существует тесная и взаимообусловленная связь. Любое изменение условий трения в пределах площадки контакта влияет на протекание деформационных процессов и характер стружкообразования. Наоборот, изменение условий стружкообразования через изменение температуры и скорости стружки влияет на контактные процессы на передней поверхности. Таким образом, всякое изменение напряженного состояния в одной из зон вызывает соответствующее изменение напряженного состояния в другой зоне. Если по каким-либо причинам изменится средний коэффициент трения на передней поверхности, то из-за изменения напряженного состояния в зоне контакта стружки изменится величина силы стружкообразования Я и момента М (рис. 95), с которыми инструмент действует на стружку. Для сохранения равновесия стружки должна измениться величина силы Яс и момента Мс, с которыми срезаемый слой действует на стружку, но это изменит напряженное и деформированное состояния в зоне первичной деформации со всеми вытекающими отсюда последствиями. Изменение деформированного состояния в зоне I вызовет изменение температуры и контактных напряжений в зоне трения и, как следствие, изменение напряженного состояния и т. д. В процессе резания за счет саморегулирования в зонах /и// устанавливаются такие напряженные состояния, при которых соблюдается условие равновесия стружки. [c.134]

На рис. 1 показана экспериментальная зависимость уровня колебаний в диапазоне частот 1/3 октавы со среднегеометрической частотой 31,5 кГц. Очевидно, что интенсивность взаимодействия микронеровностей зависит от скорости относительного скольжения поверхностей контакта. Изменение геометрии режущего клина изменяет усадку стружки, а значит, и скорость ее скольжения по передней поверхности инструмента. Так, изменение переднего угла у с 10 до 2° (усадка стружки С меняется с 2,05 до 2,36) приводит к уменьшению уровня колебаний в диапазоне 1/3 октавы 31,5 кГц на 3,5 дБ. Причем с ростом износа усадка стружки увеличивается [6], что способствует уменьшению интенсивности колебаний, генерируемых на передней поверхности инструмента. Таким образом, контактные процессы на передней грани с ростом износа имеют различное влияние на интенсивность колебаний, что определяет большое рассеивание результатов эксперимента (рис. 1, а). Поэтому оценку состояния инструмента было предложено проводить также при высоте инструмента, который можно [c.52]

Глубина резания, как нестационарный технологический параметр, может влиять на высоту микронеровностей через контактные процессы на передней и задней поверхности, усиливая или уменьшая наростообразование, температуру резания и др. [c.113]

Влияние толщины срезаемого слоя. Толщина срезаемого слоя на процесс стружкообразования влияет только косвенно. Если нарост отсутствует, то влияние толщины срезаемого слоя связано с изменением среднего коэффициента трения, который из-за увеличения средних нормальных контактных напряжений на передней поверхности падает при увеличении толщины срезаемого слоя. Поэтому чем толще срезаемый слой, тем меньше относительный сдвиг и удельная работа стружкообразования. При наличии нароста толщина срезаемого слоя дополнительно влияет через изменение фактического переднего угла инструмента. [c.134]

Для изучения условий работы режущего клина и оптимизации на этой основе условий эксплуатации режущего инструмента следует знать величины геометрических параметров режущих кромок, определяющих протекание процесса резания, характер стружкообразования, контактные процессы на передней и на задней поверхностях, тепловое и механическое нагружение режущего клина и пр. Правильное описание зависимости выходных параметров процесса резания от величин геометрических параметров режущих кромок предполагает введение системы для их отсчета, позволяющей установить зависимости, адекватно описывающие процессы, происходящие при резании металлов. [c.323]

Износ резцов. В процессе резания металлов происходит износ режущего инструмента. Причиной износа резцов является трение сбегающей стружки о переднюю поверхность лезвия и задних поверхностей — о заготовку. Интенсивность износа зависит от многих причин механических свойств заготовки, усилия и скорости резания, наличия смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ). Следы износа наблюдаются на передних и задних поверхностях, но за критерий износа принимается наибольшая высота изношенной контактной площадки на задней поверхности кз. В табл. 1.5 приведены средние значения допустимого износа режущей части резцов из быстрорежущей стали и оснащенных пластинками из твердого сплава. С понятием об износе резца тесно связано понятие стойкости резца. [c.14]

Адгезионный износ. Контактные поверхности стружки и передней грани резца не являются идеально гладкими, поэтому соприкосновение между ними происходит лишь по выступающим участкам. Это вызывает огромные удельные нагрузки, разрушающие защитные окисные пленки, в результате чего происходит холодное сваривание металла стружки и инструмента в местах истинного контакта. Это сваривание более вероятно при относительно высокой температуре, способствующей местной пластической деформации и разрушению защитной пленки. При непрерывном движении стружки по резцу в местах контакта возникают напряжения среза и в результате на передней поверхности инструмента вырываются мельчайшие частицы металла. Возможность отрыва мягким обрабатываемым материалом частиц более твердого инструмента объясняют неоднородностью инструментального материала, имеющего на своей поверхности размягченные микроучастки [41 ], и изменением соотношения твердостей обрабатываемого и инструментального материалов в процессе резания при различных температурах резания. [c.146]

В процессе экспериментов подлежали измерению шероховатость поверхности и радиальный износ резца. Радиальный износ резца измеряли по следующим соображениям. Поскольку боропластик обладает весьма высокими упругими свойствами (модуль упругости при растяжении 2,3-10 МПа), наблюдаются большие контактные площадки по задней поверхности резца из-за большого упругого восстановления обработанной поверхности. Это определяет, в свою очередь, перераспределение действующих сил. Так, эксперименты показывают, что при обработке боропластика силы на задней поверхности составляют 30—50 % от суммарной силы резания, а порой превосходят силу, действующую на переднюю поверхность. Большие площади контакта по задней поверхности и значительные силы, действующие на нее, приводят в конечном итоге к интенсивному изнашиванию именно задней поверхности, причем износ носит явно выраженный абразивный характер. Износ резца по передней поверхности практически отсутствует. Поскольку изнашивание резца при обработке боропластика происходит весьма интенсивно, то это существенно сказывается и на точности обработки, так как совместно с износом резца по задней поверхности интенсивно развивается и радиальный износ резца. [c.92]

Размеры контактных площадок на передней и задней поверхностях лезвия резца и неравномерный характер распределения на них нормальных сил имеют существенное значение в комплексе тех физических процессов, которые приводят к износу лезвий и потере инструментом режущих свойств. [c.96]

Износ режущего инструмента. В процессе резания износу подвергаются контактные площадки на передней и задней поверхностях инструмента в результате их взаимодействия с обрабатываемым материалом. - [c.24]

В процессе работы режущие инструменты изнашиваются по контактным площадкам на передней и задней поверхностях (рис. 16). Износ и последующее затупление режущих инструментов происходит вследствие трения инструмента о стружку и обрабатываемую деталь пластического деформирования материала инструмента под влиянием [c.56]

Важную роль для установления закономерностей износа играет изучение вопроса о контактных давлениях на передней и задней поверхностях режущего инструмента и факторах, от которых они зависят. Кроме того, на интенсивность износа инструмента большое влияние оказывают пластические и упругие деформации обрабатываемого материала в процессе резания. [c.202]

В процессе резания передняя и задняя поверхности резца находятся в постоянном контакте со сходящей стружкой и заготовкой. Между соприкасающимися поверхностями возникает трение, в результате чего резцы изнашиваются на передней поверхности резца образуется лунка (фиг. 142, слева), а на его задней поверхности увеличивается ширина контактной площадки. Увеличивающаяся на передней поверхности резца лунка и контактная площадка на задней грани поверхности по мере износа все ближе и ближе подходят к режущей кромке, и, наконец, наступает момент, когда кромка разрушается (фиг. 142, справа) — выкрашивается. В процессе работы необходимо своевременно затачивать резец и не допускать выкрашивания режущей кромки. [c.318]

Если резание производится с жидкостью, создающей граничный смазочный слой, препятствующий образованию интер металлических соединений, и заторможенный слой на передней поверхности отсутствует, то вся площадка контакта состоит из одного участка II упругого контакта стружки с передней поверхностью, В этом случае трение между стружкой и передней поверхностью является внешним кинетическим трением, подчиняющимся закону трения Амонтона, При внешнем трении средние касательные напряжения пропорциональны нормальным напряжениям = ка , а поэтому средний коэффициент трения не зависит от Од , являясь константой для трущейся пары. Поэтому средний коэффициент трения почти не зависит ни от переднего угла, ни от толщины срезаемого слоя (табл. 9). Если образовавшийся заторможенный слой охватывает всю ширину площадки контакта, то внешнего трения нет и средний коэффициент трения будет характеризовать процессы пластической деформации, происходящие в контактном слое стружки. Сопротивление движению стружки в этом [c.122]

Различные факторы, действующие при резании, по-разному влияют на деформационные и контактные процессы в, зоне резания. Одни факторы оказывают непосредственное влияние на процесс стружкообразования, другие — косвенно, через те факторы, которые влияют непосредственно. Косвенно влияют почти все факторы, причем это влияние в большинстве случаев вызывает цепочку взаимосвязанных явлений, обусловливающих, в конечном счете, действие фактора, влияющего непосредственно. Например, изменение величины переднего угла увеличивает или уменьшает средние контактные нормальные напряжения на передней поверхности, что приводит к изменению среднего коэффициента трения и угла трения. Последнее оказывает влияние на угол действия, изменение которого вызывает изменение угла сдвига и работы стружкообразования. [c.130]

Косвенное влияние скорости резания на процесс стружкообразования проявляется в ее влиянии на угол действия за счет изменения среднего коэффициента трения, а если материал обрабатываемой детали склонен к наростообразованию, то и за счет изменения фактического переднего угла. Изменение среднего коэффициента трения при изменении скорости резания связано как с влиянием ее на средние нормальные контактные напряжения, так и с изменением температуры на передней поверхности, влияющей на сопротивление сдвигу в контактном слое стружки. При резании материалов, не склонных к наростообразованию, увеличение скорости резания непрерывно улучшает процесс стружкообразования, уменьшая относительный сдвиг и удельную работу стружкообразования. При резании материалов, склонных к наростообразованию, влияние скорости резания усложняется (рис. 88 и 90). Только при скоростях резания, при которых температура резания становится больше 600°С, увеличение скорости резания непрерывно улучшает все показатели стружкообразования. [c.133]

Если нарост при резании отсутствует, то косвенное влияние свойств обрабатываемого материала на процесс стружкообразования проявляется в изменении угла действия вследствие изменения среднего коэффициента трения. При постоянной температуре на передней поверхности средний коэс] ициент трения для различных обрабатываемых материалов изменяется сравнительно мало, так как при увеличении сопротивления материала пластической деформации одновременно возрастают как касательные, так и нормальные контактные напряжения. При постоянной скорости резания с увеличением сопротивления материала пластическим деформациям средний коэффициент [c.133]

Резание как процесс обработки включает разрушение металла и образование в результате этого новой поверхности на детали интенсивную пластическую деформацию удаляемого слоя с превращением его в стружку пластическую деформацию вновь образованной поверхности детали, распространяющуюся на некоторую глубину. Все эти явления в каждый данный момент локализованы в некоторой области металла, находящейся непосредственно перед передней поверхностью инструмента и примыкающей к его режущим кромкам, перемещающимся относительно обрабатываемой детали в соответствии с кинематической схемой резания. В зонах контакта отходящей стружки и обработанной поверхности изделия с передней и задними гранями инструмента появляются весьма высокие контактные напряжения (на большей части контактных зон) и тяжелые режимы граничного трения [1], характеризующиеся непрерывным изнашиванием поверхностных слоев. В результате непрерывно образуются участки новых поверхностей и на инструменте. [c.3]

В процессе обработки наблюдается прогрессирующий износ режущего инструмента в результате трения его контактных поверхностей о стружку и обрабатываемую поверхность. При чистовой обработке имеет место износ по задней грани (фиг. 159, а). Следствием этого является как бы отдаление режущей кромки на величину и от обрабатываемой поверхности. Одновременный износ по задней и передней поверхностям инструмента наблюдается при толщинах срезаемого слоя больше 0,1 мм (фиг. 159, б). Износ только по передней поверхности (фиг. 159, в) наблюдается у инструментов, снимающих слой более 0,5 мм и работающих без охлаждения при относительно высоких скоростях резания. [c.220]

На рис. 321, б показана схема подачи жидкости под давлением 1,5—2,0 Мн/м (15—20 кгс/см ) или распыленной струей со стороны задней или передней поверхности резца. Здесь жидкость проникает на контактные поверхности и оказывает все виды положительного воздействия на процесс резания. [c.519]

ИЗМЕРЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ РЕЗЦА ИСКУССТВЕННОЙ ТЕРМОПАРОЙ. Первым этот метод измерения температуры резца применил русский ученый Я. Г. Усачев. В отверстие, просверленное в корпусе резца (рис. 8.8), вставлялась термопара. Спай рабочего конца термопары касался в точке 1 нижней поверхности быстрорежущей пластинки. Пластинка, прикрепленная к корпусу, резца, выполняет функцию передней поверхности лезвия. В процессе резания тепловой поток, генерируемый на контактных поверхностях лезвия, нагревал быстрорежущую пластинку и рабочий спай термопары. Просверливая отверстия в разных местах корпуса, можно последовательно одной или одновременно несколькими термопарами измерять температуру в разных точках быстрорежущих пластинок разной толщины и составить по результатам измерения температурное поле режущей части резца. Опыт показывает, что измерение температуры в исследуемых точках производится с достаточной точностью. [c.113]

Более правильной является та точка зрения, согласно которой жидкость проникает между контактными поверхностями вследствие неплотностей контакта. Об этом свидетельствует следующий опыт. Режущий инструмент был изготовлен из прозрачного плексигласа с полированными поверхностями. Резец закреплялся таким образом, чтобы в процессе резания можно было наблюдать за передней поверхностью инструмента. Резание производилось методом строгания на горизонтально-фрезерном станке. Плексигласовый резец может резать олово, свинец и другие мягкие металлы. В процессе резания, взяв пипеткой окрашенную воду или четыреххлористый углерод и нанеся каплю на боковую поверхность резания, можно заметить, что жидкость, быстро всасываясь, проникает в контакт и смачивает его поверхности. Этот опыт наглядно показывает, что мельчайшие поры на поверхности контакта вполне достаточны для проникновения жидкости. Чем менее вязка жидкость, тем быстрее она проникает в контакт. Например, наиболее быстро проникает в контакт четыреххлористый углерод и вода и медленнее — масло. [c.164]

Геометрические параметры режущей части инструмента в процессе резания непрерывно изменяются, что оказывает влияние на силу резания. Особенно сильно это сказывается при обработке таких, в ряде случаев, сравнительно малопрочных и хрупких материалов, как пластмассы. В процессе резания пластмасс сходящая по передней поверхности стружка практически не оказывает давления на инструмент. Все сопротивление резанию воспринимается радиусом округления режущей кромки и прилегающими к ней небольшими контактными площадками по передней и задней поверхности инструмента. [c.49]

Процесс резания характеризуется исключительно высокими значениями относительной деформации материалов заготовки и режущего инструмента и, как уже отмечалось, интенсивным трением рабочих поверхностей инструмента о заготовку (по задней поверхности) и стружку (по передней поверхности). При небольших нормальных нагрузках трущиеся поверхности контактируют в местах отдельно выступающих неровностей так, что фактическая площадь контакта составляет незначительную часть номинальной площади. Фактическое давление в контактных зонах достигает предела текучести даже при небольшой нормальной нагрузке Р , увеличение которой не влияет на величину рф, а сказывается только на площади Fф контактных зон. Постоянное увеличение нормальной нагрузки Р приводит почти к пропорциональному росту площади контактных зон вследствие пластической деформации микронеровностей тела меньшей твердости (заготовки) [c.11]

Охлаждающее действие СОТС ограничивается тем, что наиболее нагретые участки зоны контакта инструмента с заготовкой и стружкой, как правило, закрыты от непосредственного его попадания. Распределение температур в движущейся стружке и заготовке характеризуется большими градиентами температуры вблизи контакта и малыми - при удалении от контактных поверхностей. Единственным реальным путем снижения температуры контакта инструмента с заготовкой и стружкой является охлаждение находящегося длительное время под действием теплоты (механическая работа, затрачиваемая на пластическую деформацию и разрушение металла заготовки в процессе стружкообразования, трение на передней и задней поверхностях лезвия инструмента) самого режущего инструмента. [c.245]

Сказаное о влиянии исследованных СОЖ на контактных процессы на передней поверхности резца в той или иной мере соответ ствует влиянию их в стадии нормального износа и на процессы по задней поверхности. Такое заключение основано на следующем. [c.141]

Изменение механических свойств обрабатываемого материала с помощью холодного его упрочнения будет оказывать воздействие на процесс стружкообразования также через угол действия со. Это воздействие будет осуществляться с помощью изменения ряда зависимых факторов, связанных с контактными процессами на передней поверхности. Проследим связь свойств обрабатываемого материала с углом действия со, определяющим направление силы стружкообразования R. Как отмечалось выше, увеличение степени предварительного упрочнения металла приведет к понижению усадки стружки. Это, в свою очередь, вызовет уменьшение длины контакта с стружки с передней поверхностью, так как усадка стружки и длина контакта, согласно исследованиям М. Ф. Полетики [91], оказывают друг на друга взаимное влияние. [c.78]

Существование двух различных контактных процессов на передней грани обусловливает двойственную природу касательной силы на контактной поверхности стружки и среднего коэффициента трения. Данные о закономерностях коэффициента внешнего трения, по мнению Н. Н. Зорева, не могут использоваться для объяснения наблюдаемых при резании закономерностей изменения среднего коэффициента трения. [c.204]

Г. И. Грановский, В. А. Шишков, С. С. Петрухин и др. разработали кинематику резания — раздел науки о резании металлов, изучающий принципиальные кинематически схемы резания и действительные (рабочие) геометрические параметры инструментов, определяющие характер стружкообразования, изнашивание и стойкость инструментов. Плодотворно развивается механика процесса резания. Исследователями В. А. Кривоуховым, А. М. Розенбергом, Н. Н. Зо-ревым, А. И. Исаевым, М. И. Клушиным, М. Ф. Полетикой и др. изучены напряженное и деформированное состояние зоны резания, контактные процессы на передней и задней поверхностях инструмента, силы, действующие на срезаемый слой и инсгрумент, взаимосвязь внешних и внутренних факторов в процессе резания. В результате развития теоретических методов расчета характеристик процесса резания были получены аналитические формулы для определения проекций силы резания, которые по физическому смыслу значительно превосходили существенные эмпирические зависимости. [c.8]

Задний угол. Помимо обеспечения свободы перемещения задней поверхности относительно поверхности резания задний угол уменьшает трение между ними. Задний угол не влияет на процесс стружкообразования и контактные явления на передней поверхности инструмента, но для острого инструмента от его величины зависят контактные явления на задней поверхности. При изменении заднего угла изме-нются величина сил, действующих на задней поверхности, ширина площадки контакта и интенсивность изнашивания задней поверхности. От величины заднего угла зависят величина радиуса округления клина и прочность режущей части инструмента вследствие изменения угла заострения. [c.269]

Уменьшение интенсивности изнашивания резцов за счет интенсификации процессов торможения в зоне наростообразования для Ф = 90° при переходе к высокому вакууму и экстремальные зависимости износ — давление с экстремумом при давлении 1 — ЫО- Па, а также значительное уменьшение интенсивности изнашивания при ср= 30°, в том числе в зоне резания без нароста, можно также объяснить защитной ролью заторможенных слоев обрабатываемого материала. Последний выступает во всех случаях как менее твердый и прочный металл по сравнению с инструментальным материалом. В начальные периоды резания происходит перенос ме- нее прочного металла на сопряженную поверхность, и далее последующее трение уже одинаковых металлов. Поэтому некоторые режимы трения, признанные для трущихся пар деталей машин недопустимыми, как вызывающие схватывание, задир и заедание, могут оказаться на некоторых участках пары инструмент — обрабатываемый металл даже полезными, предохраняющими поверхности инструмента от усиленного изнашивания. В качестве иллюстрации приведем фотографии контактных иоверхностей. инструмента и стружки, полученные на растровом электронном микроскопе (РЭМ). В данном случае РЭМ имеет ряд преимуществ ввиду большой глубины резкости, что позволяет одинаково четко наблюдать микропрофиль грубой поверхности во впадинах и на выступах при больших увеличениях. Кроме того, в режиме поглощенных электронов представляется возможным выявить на прирезцовой стороне стружки и на поверхности резания частицы износа инструмента. На рис. 19 показана полученная на РЭМе после резания в вакууме 5-10 Па передняя грань резца в районе полки, защищенной наростом (нарост удален), и часть поверхности, на которой происходит интенсивный непрерывный перенос обрабатываемого материала. Очень хорошо видны налипы обрабатываемого металла в области краевого износа на передней поверхности быстрорежущего инструмента после резания на воздухе (рис. 20). Поверхность стружки, срезанной в вакууме, когда наблюдается малый износ инструглента, выглядит более рельефно (большие неровности, связанные с периодическим дискретным срывом и размазыванием ранее заторможенных частиц обрабатываемого металла), однако частицы износа инструмента на ней не просматриваются (рис. 21, а). Поверхность же стрз жки, срезанной на воз- [c.80]

Как правило, при резании стадия приработки заканчивается после завершения процессов приспосабливаемости геометрических форм передней и задней поверхностей к условиям процесса резания (режиму резания, СОЖ и т. п.) с образованием на контактных поверхностях особого распределения режимов трения и изнашивания. Решающим здесь является и.менно образование особого распределения режимов трения и изнашивания с появлением зон (адгезионного происхоладения или застойных) со значительно уменьшенной относительной скоростью скольжения и, как следствие, с меньшей интенсивностью изнашивания, что приводит к уменьшению общей интенсивности изнашивания задней поверхности и к уменьшению максимума интенсивности изнашивания на передней поверхности (рис. 61, а также см. рис. 53 и 60). [c.144]

В процессе работы режущие инструменты изнашиваются по контактным площадкам на передней и задней поверхностях. Износ и последующее затупление режущих инструментов происходит вследствие трения инструмента о стружку и обрабатываемую деталь, пластической деформации материала инструмента при нагревании и под давлением стружки, вырывания или выкрашивания мельчайших частиц, что особенно часто наблюдается у хрупких материалов — твердых спла- [c.83]

Износ режущего инструмента. В процессе резания металлов происходит износ режушего инструмента. Причиной износа резцов и фрез является трение сбегающей стружки о переднюю поверхность резца и задних поверхностей резца о заготовку. Интенсивность износа зависит от многих причин, в частности, от механических свойств заготовки, усилия и скорости резания, наличия смазочно-охлаждающей жидкости. Следы износа наблюдаются на передних и задних поверхностях режущего лезвия, но за критерий износа принимается наибольшая высота изношенной контактной площадки на задней поверхности инструмента. Изношенный режущий инструмент необходимо перетачивать. Резец может затачивать сам рабочий, получивший соответствующий инструктаж по технике безопасности. [c.72]

В процессе резания вследствие превращения механической энергии в тепловую со стороны детали на инструмент действует мощный тепловой поток, в результате чего на передней поверхности инструмента устанавливается весьма высокая температура е — 800 -ь 900 С. Из-за интенсивного разогревания контактные поверхности инструмента теряют свою исходную твердость, размягчаются и быстро изнашиваются. На рис. 2 показано уменьшение твердости различных инструментальных материалов при нагревании, из которого видно, что такая сталь как У10 уже при температурах более 300 С настолько снижает свою твердость, что резание ею становится невозможным. Поэтому третьим требованием, предъявляемым к инструментальному материалу, является его высокая теплостойкость. Под теплостойкостью инструментального материала понимают способность материала сохранять при нагреве твердость, достаточную для осуществления процесса резания. Теплостойкость является важнейшим показателем качества инструментального материала, так как для инструмента важна не только исходная.твердость, но и то, как эта твердость сохраняется при нагревании инструмента в процессе резания. Теплостойкость инструментального материала при резании можно характеризовать так называемой критйческой температурой. Эта температура, устанавливающаяся в процессе резания, при которой инструментальный материал еще не теряет своих режущих свойств, и инструмент, из которого он изготовлен, способен резать. [c.12]

Более простым и совершенным является метод естественно образующейся термопары, предложенный Е. Гербертом и К. Готвейном. Метод основан на том, что в процессе резания (рис. 105) в месте соприкосновения передней поверхности инструмента со стружкой и задней поверхности с поверхностью резания естественным путем создаются термопары, электродами которых являются материал обрабатываемой детали и материал режущей части инструмента. Если обрабатываемую деталь и инструмент включить в замкнутую электрическую цепь, то величина термоэлектродвижущей силы, возникающей в термоэлементе, будет пропорциональна температуре скользящего спая образовавшейся термопары. Методом естественно образующейся термопары измеряют не максимальную, а некоторую среднюю контактную температуру на передней и задней поверхностях инструмента. Действительно, спай термопары можно представить как большое количество параллельно соединенных термопар (термоэлементов), имеющих различное внутреннее сопротивление / 1,. ..... Различные точки площадок контакта нагреты неодинаково, а поэтому в каждом термоэлементе будет генерироваться различная термоэлектродвижущая сила б1, Са. .. е . На основе принципа суперпозиции напряжение и гальванометра, включенного в цепь, для любого количества термоэлементов определяется выражением [38] [c.144]

В процессе резания в результате износа передней и задней поверхностей и режущей кромки резца частицы радиоактивного металла переносятся на обработанную поверхность, поверхность резания, а также и на контактную поверхность стружки. Радиоактивные частицы износа обнаруживаются с помощью счетчика Гейгера или фотопластинки, накладываемой на изучаемую поверхность. В данном случае на фотопластинке в местах переноса частиц образуются темные пятна, интенсивность почернения которых и размер зависят от массы радиоактивной частицы. Считают, что при благоприятных условиях с помощью фотометода можно обнаружить до 10 г радиоактивного вещества. Фактически квадрат радиуса круга почернения оказался пропорциональным массе радиоактивной частицы. [c.179]

В первоначальный момент внедрения инструмента происходит сжатие обрабатываемого материала, что приводит к сжатию контактных слоев и увеличению площади контакта инструмента. При дальнейшем увеличении нагрузки сначала происходит хрупкое разрушение полимерной матрицы с образованием опережающей трещины. Появляется зона сдвига, являющаяся условно плоскостью скалывания, расположенной под углом р к направлению движения инструмента. Одновременно происходит как нарушение адгезионных связей между волокнами армирующего материала и полимерной матрицей, так и разрушение (главным образом разрыв) волокон. Образуется элемент стружки, который перемещается вдоль плоскости сдвига, чему способствует непрерывное перемещение инструмента, и по передней поверхности. В процессе смещения элемента стружки происходит дальнейшее сжахие обрабатываемого материала и образование нового элемента стружки, который отделяется в тот момент, когда сила, действующая на резец, превысит [c.21]

Режущие инструменты работают в условиях воздействия сложного комплекса факторов, например В1Ысоких контактных напряжений и температур, а также в условиях активного протекания фи-зико-химических процессов. Контактные напряжения, действующие на переднюю и заднюю поверхности инструмента при обработке низколегированных сталей, изменяются в пределах 700—1000 МПа, для острозаточенного инструмента при обработке сложнолегированных сталей и сплавов они могут достигать 4000 МПа и выше. Одновременно в зоне резания и на границах контакта инструмент— обрабатываемый материал возникают температуры, значения которых изменяются в пределах 200—1Ю0°С. При этом контактные площадки инструмента интенсивно изнашиваются в условиях абразивного воздействия инструментального материала, адгезионно-усталостных, коррозионно-окислительных и диффузионных процессов. [c.6]

ДАВЛЕНИЕ НА КОНТАКТНЫХ ПОВЕРХНОСТЯХ ЛЕЗВИЯ. В процессе резания передняя и задняя поверхности лезвия подвержены, как это было показано на рис. 7.1, переменьюму давлению р и р и находятся в состоянии подвижного контакта с обрабатываемым материалом. При этом передняя поверхность инструмента взаимодействует с прирезцовой поверхностью срезаемой стружки, а задняя поверхность — с воспроизводимой поверхностью резания. [c.120]

В процессе резания металлов срезаемая стружка перемещается по передней поверхности инструмента, а поверхность заготовки (поверхность резания) перемещается относительно задней поверхности инструмента, благодаря чему материал инструмента изнашивается. Износу подвергаются все контактные поверхности режущей части инструмента, однако величина износа в различных точках отличается друг от друга. Точки на контактных площадках, которые находятся под большими нагрузками и более высокими температурами, будут изнашиваться быстрее. При внешнем осмотре многих инструментов можно установить, что в одних случаях основной износ 11аблюдается только по задней поверхности, в других — только по передней поверхности, а в третьих — одновременно и, по задней и по передней поверхностям (рис. 16). [c.31]

Высокая температура в зоне резания и большие удельные давления, характерные для процесса резания жаропрочных материалов, в совокупности с их низкой теплопроводностью, способствуют концентрации тепла на контактных поверхностях и прочному схватыванию стружки с передней поверхностью зуба фрезы. По выходе из контакта с обрабатываемой заготовкой стружка во многих случаях остается прочно связанной с передней поверхностью фрезы. Естественное охлаждение зуба в период церемс щения в воздухе способствует увеличению прочности этой связи При следующем врезании стружка, привариашаяся к зубу фрезы, ударяет об заготовку, что вызывает вы.кр щивацие режущей кр< мки или скалывание тонкого слоя пластины твердого сплава инструмента. Если прочность схватывания иев)елика, то стружка отделяется по окончании контакта зу а фрезы с обрабатываемой заготовкой, не вызывая повреждения режущей части инструмента, [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...