Коэффициенты влияния формы сечения

ТАБЛИЦА У1П.25 КОЭФФИЦИЕНТ влияния ФОРМЫ СЕЧЕНИЯ [c.96]

По табл. 6.1, п. 5 определяем (при Я =0...5, A Aш> >1 и т=5...20) коэффициент влияния формы сечения г) [c.154]

Здесь Т] — коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице [9] /По — относительный эксцентриситет, зависящий от линейного эксцентриситета е, момента сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна Жбр и площади сечения [c.411]

Т1 — коэффициент влияния формы сечения [c.295]

В связи с влиянием формы сечения эти величины должны умножаться на поправочные коэффициенты, приведенные на стр. 492, если расчет на прочность ведется по обычным формулам сопротивления материалов (без учета разницы модулей упругости на растяжение и сжатие). [c.539]

Рис. 4.6. Коэффициент влияния формы при ползучести балки прямоугольного сечения под действием одноосного растяжения и изгибающего момента

При установке кольца диаметром d в закрытую канавку высотой Н (рис. 3.4, fl) на уплотняемых поверхностях шириной 1о возникает начальное контактное давление рко = Ри определяемое относительной деформацией сжатия s = = d — H)[d, модулем эластичности , и формой кольца (влияние формы сечения кольца на модуль эластичности Е материала детали учитывает коэффициент формы Кф, равный отношению площадей опорной и боковой поверхностей). Давление pt меняется вдоль Iq. Среднее значение pt для колец круглого, прямоугольного и эллиптического сечений при [c.112]

Рассмотрим наихудший случай искривления, когда продольная сила в средней части длины панели смещается в сторону перьев уголков. Как известно, при данном условии коэффициент влияния формы поперечного сечения "р для парных уголков равен единице. Это условие [c.260]

Коэффициент ср удобно для некоторых наиболее часто встречающихся материалов вычислить заранее и, осредняя в переходной зоне влияние формы поперечного сечения, представить в виде габ-лин. Ниже приводится такая таблица, принятая в практике проектирования металлических и деревянных конструкций. [c.434]

Влияние формы живого сечения. Гидравлический радиус в качестве характерного линейного размера в формулах для коэффициента Шези не является достаточно точным решением для всех форм живого сечения русла. На значения коэффициента Шези влияет и форма сечения, что проявляется тем сильнее, чем выше относительная шероховатость. [c.30]

Влияние формы живого сечения на коэффициенты Шези — один из вопросов, подлежащих дальнейшему изучению. Пока же в расчетах применяют обычные формы для коэффициента Шези без учета влияния формы живого сечения. [c.30]

Пример 36. Определить при помощи коэффициентов влияния частоты и формы главных колебаний груза массой т, поддерживаемого стержнями АС и ВС, прикрепленными шарнирами Л и В горизонтальной плоскости. Стержни соединены шарниром у а g точке приложения груза и составляют с горизонтальной плоскостью углы = 60° и Р = 30°. Длина стержня АС = 1, модуль упругости материала стержней Е, площадь их поперечного сечения F. Массой стержней пренебречь (рис. 53). [c.114]

Пример 37. Определить при помощи коэффициентов влияния частоты и формы главных колебаний груза массой т, поддерживаемого двумя стержнями длиной I, прикрепленными шарнирами Л и S к вертикальной стенке и соединенными под углом а = 60° шарниром С в точке приложения груза. Модуль упругости материала стержней равен Ё, площадь их поперечного сечения F. Массой стержней пренебречь (рис. 55). [c.117]

Пример 52. В шарнирах С и D плоской фермы, изображенной на рис. 71, помещены грузы массами и /Иа- Стержень AD, длина которого I, составляет с вертикальным стержнем АС угол а = 30°. Модуль упругости стержней Е, площадь их поперечного сечения F. Пренебрегая массой стержней и принимая массы грузов одинаковыми яг1 = ОТз = /п, определить при помощи коэффициентов влияния частоты главных колебаний грузов, а также формы всех главных колебаний системы. [c.168]

Критические коэффициенты расхода для клапанов № 1 с различными диффузорами также зависят от Ah и уо (рис. 7.12, 6). В соответствии с теорией и физическими особенностями процесса коэффициенты расхода возрастают с увеличением t/o. Значение зависит от степени открытия клапана с ростом Ah значение быстро снижается от =1,7 при Дй = 0,224 до =1,4 при Д/г = 0,415. При заданной форме чаши и входного участка диффузора форма кольцевого отверстия меняется с изменением подъема Ah. На перегретом паре подъем клапана практически не влияет на значение 0,97-ь 0,98. На влажном паре зависимости (Ah, уо) расслаиваются и отражают влияние формы кольцевого отверстия и, в частности, смещение критического сечения. [c.249]

Масштабный фактор (или иначе называемый масштабный эффект) тесно связан с физической природой прочности и разрушения твердых тел. Механические свойства сплава, особенно при знакопеременных или повторяющихся нагружениях, зависят от абсолютных размеров испытываемых образцов и конструкций даже в случае полного соблюдения подобия их геометрической формы и условий испытания [48, 61, 88, 144]. Предел выносливости гладких образцов понижается с увеличением их размеров, что оценивается коэффициентом влияния абсолютных размеров сечения. Для материалов с неоднородной структурой (литые стали, чугуны) влияние размеров образца на выносливость более резко выражено, чем для металлов с однородной структурой. Наиболее значительно снижается усталостная прочность с ростом размеров образца [48, 88] в случае неоднородного распределения напряжений по сечению образца (при изгибе). Форма поперечного сечения образца, определяющая объем металла, находящегося под действием максимальных напряжений, существенно влияет на выносливость образца. При плоском изгибе влияние на предел выносливости размеров прямоугольных образцов больше, чем цилиндрических. При однородном распределении напряжений по сечению гладких образцов (переменное растяжение — сжатие) масштабный эффект практически не проявляется. Характерно, что при наличии концентраторов напряжения масштабный эффект наблюдается при всех, без исключения, видах напряженного состояния. Чем более прочна сталь, тем сильнее проявляется масштабный эффект. [c.21]

В табл. 29 приведены значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений Kf, полученные в работе [213], для различных значений отношения половины диаметра образца а к радиусу концентратора р. Анализ приведенных данных показывает, что учет неупругих деформаций с позиций, рассмотренных выше, дает результаты, качественно совпадающие с такими экспериментально установленными фактами, как более высокие значения пределов выносливости в условиях неоднородного напряженного состояния (изгиб, кручение сплошных и толстостенных трубчатых круглых образцов) по сравнению с однородным напряженным состоянием (растяжение — сжатие, кручение тонкостенных трубчатых образцов), влияние формы поперечного сечения образца, более низкие значения эффективных коэффициентов концентрации напряжений по сравнению с теоретическими коэффициентами концентрации напряжений и т. п. [c.250]

Рассмотрим теперь влияние формы тупого тела. Джонс [631 определил сопротивление с помощью весовых испытаний и вычислил коэффициенты сопротивления осесимметричных тел, отнесенные к площади максимального поперечного сечения. Тела различались только отношением диаметра носовой части г (без [c.251]

Пример 34. Определить при помощи коэффициентов влияния частоты и формы главных поперечных ко.тебаний однородной балки длиной /, защемленной концом А и нагруженной в точках Х1= /31 и Х2 = 2/3/ двумя равными грузами веса О. Момент инерции поперечного сечения балки 7, модуль упругости Е. Массой балки пренебречь (рис. 49). [c.109]

Данные рекомендации обеспечивают снижение уровней вибрации, особенно существенное при распределении исходного дисбаланса, близком к линейному. Окончательное подавление первой собственной формы происходит на втором этапе уравновешивания, выполняемом на рабочих скоростях с использованием самоуравновешенных блоков из трех грузов, укрепленных в тех же сечениях по длине вала. При этом нужно найти три груза (статические моменты крайних грузов равны половине статического момента среднего и направлены в противоположную сторону), которые, не нарушая полученной ранее уравновешенности в зоне низких оборотов, минимизировали бы опорные реакции на верхней балансировочной скорости. Искомые величины и угловое положение грузов соответствуют устранению векторной суммы амплитуд реакций или перемещений опор (замеренных в выбранном неподвижном направлении) в координатах, связанных с вращающимся валом. Задача решается с помощью динамических коэффициентов влияния, представляющих в данном случае векторную сумму амплитуд перемещений или реакций опор в тех же координатах от единичной самоуравновешенной системы трех грузов при заданной скорости. В машинах с большими отклонениями от линейных зависимостей придется прибегать к методу последовательных приближений и выделять колебания с частотой вращения вала. [c.89]

Рис. 4-14. Влияние формы входного патрубка на характеристики работы топливной горелки. Заштрихованные столбики характеризуют коэффициент ее аэродинамического сопротивлеггая , а светлые столбики — степень неравномерности е скорости воздуха по периметру ее выходного сечения, % (по ЦКТИ).

Kt Коэффициент Kt = - -k,( -PdSi), k,= a(K- ), коэффициент формы идеально упруго-пластичного тела К = ZplZ (Z — коэффициент сечения), — коэффициент влияния ползучести. Следовательно Kt — коэффициент формы для случая ползучести, а = 0,5. По мере увеличения Kt уменьшается, в результате чего уменьшается и допустимое напряжение KtSt [c.37]

N — растягивающее или сжимающее усилие Q — сдвигающая сила Мк — крутящий момент Ми — изгибающий момент , G — модули упругости 1-го и 2-го рода FpF — площади поперечного сечения растяжения и сдвига /о, /п — моменты инерции осевой и полярный А/, As, q>, 8, у — перемещения, на которых силы или моменты совершают работу на деформациях текучести при растяжении-сжатии, сдвиге, кручении и изгибе шрр, W p, u) — площади графиков деформаций разрушения при растяжении-сжатии, сдвиге, кручении, изгибе т] — коэффициент, учитывающий влияние формы. [c.116]

Подробные исследования отрыва на сверхзвуковом крыле провел Пирси [20]. С точки зрения отрыва на крыле, вызываемого скачком уплотнения, основной характеристикой формы сечения является изменение наклона верхней поверхности. Для определения начала отрыва при больших числах Маха очень важна также форма задней кромки. Часто отрыв возникает сначала на части размаха вследствие большой локальной нагрузки, и его развитие может быть задержано модификацией формы в плане, приводящей к снижению пиков нагрузки, например изменением формы передней кромки. Причиной отрыва, вызванного скачками, часто является интерференция полей течения от соседних поверхностей. Скачок от передней кромки крыла может вызвать отрыв пограничного слоя на фюзеляже, а этот отрыв в свою очередь может привести к появлению вихрей, возмущаюнщх поле течения около крыла. Система скачков уплотнения на стреловидном крыле довольно сложна (фиг. 2) она состоит из переднего, заднего и концевого скачков, причем последний образуется не на всех крыльях. На внешней части крыла преобладает течение, близкое к обтеканию крыла с углом скольжения и, по-видимому, прежде всего появляется отрыв, связанный с концевым скачком. Два внутренних скачка (передний и задний) являются трехмерными и не так важны для крыльев умеренных удлинений при расчетном режиме, но они важны для нестреловидных крыльев малых удлинений, работающих при достаточно больших коэффициентах подъемной силы. На эти два внутренних скачка сильное влияние оказывает обтекание корневой части крыла частично это влияние передается концевому скачку через точку пересечения. Поэтому изменение геометрии в окрестности корневой части крыла, например формы фюзеляжа, является мощным средством улучшения обтекания больших участков крыльев. [c.204]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициенты влияния формы сечения : [c.96] [c.37] [c.295] [c.47] [c.150] [c.245] [c.82] [c.83] [c.319] [c.21] [c.485] [c.211] [c.290] [c.152] [c.37] [c.208] [c.18] [c.165] [c.388] [c.78] [c.67] [c.469] [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...