Диаметр электрода — Влияние

Диаметр электрода. Существенное влияние на форму шва и долю участия основного металла в сварном шве оказывает диаметр электрод- [c.157]

I — сварка на спуск 2 — сварка на подъем 3 — влияние напряжения дуги 4 — влияние скорости наплавки при неизменном токе 5 —влияние угла наклона электрода ( —влияние диаметра электрода 7 — влияние числа электродов, включенных параллельно а — ширина ванны I—длина ванны Л — глубина проплавления стрелкой указана [c.164]

В свою очередь диаметр электрода оказывает влияние на глубину проплавления. Так, при одной и той же силе тока глубина проплавления увеличивается с уменьшением диаметра электродной проволоки. Последнее связано с увеличением плотности тока. [c.165]

Влияние погонной энергии, силы сварочного тока, напряжения на дуге, диаметра электрода на долю основного металла в металле шва при ручной сварке. [c.44]

Численные значения полученные расчетом по формуле (4.5) для D -170 мм, приведены в табл.4.13. Достаточно хорошая сходимость результатов измерений на реальных электродных системах и оценки по расчетным формулам дают возможность прогнозировать параметры электродных систем в процессе их разработки и определять способы повышения сопротивления электродных систем. Некоторое занижение расчетных данных обусловлено влиянием на результаты измерения наличия посадочного гнезда для крепления высоковольтного электрода. Само посадочное гнездо изолировано, но вызванное им изменение геометрии поля ведет к снижению F. Влияние посадочного гнезда заметно лишь при малых значениях диаметра электрода, при d- 130 мм вносимая гнездом погрешность не превышает 15%. [c.187]

С повышением диаметра электрода твёрдость в зоне термического влияния понижается. [c.426]

М.М от одной из его облучаемых поверхностей закладывалась медно-константановая термопара с диаметром электродов 0,1 мм. С целью установления влияния поверхности оловянного диска был проведен ряд опытов, в которых преднамеренно резко изменялся коэффициент поглощения поверхности оловянной пластины. Оказалось, что состояние поверхности этой пластины не оказывает влияния на значение определяемого коэффициента поглощения той или иной резиновой смеси или -прорезиненной ткани. [c.580]

Расход углекислого газа зависит от диаметра электродной проволоки. На расход газа оказывают также влияние скорость наплавки, конфигурация изделия и наличие движения воздуха. Расход углекислого газа в зависимости от диаметра электрода приведен в табл. 22. [c.135]

Рис. 3.30. Схема влияния диаметра электрода (а) и напряжения дуги (б) на форму шва

Для дуговой резки металлическим электродом используют толстопокрытые электроды, обычно те же, что и для сварки. Род тока зависит от марки электрода. На скорость разделительной резки основное влияние оказывают толщина металла, диаметр электрода и величина тока (табл. 3.6). С увеличением толщины металла скорость резко уменьшается. Для резки угольными или графитовыми электродами используют постоянный ток прямой полярности, так как в этом случае на изделии выделяется больше теплоты. Науглероживание кромок реза затрудняет их последующую механическую резку. Ширина реза больше, чем при использовании металлического электрода. При воздушно-дуговой резке металл расплавляется угольной дугой и выдувается потоком воздуха, подаваемого параллельно электроду под давлением 0,4. .. 0,6 МПа. [c.160]

Для создания лакокрасочных покрытий применяют порошки поливинилхлорида, акрила, полиамида и эпоксидных смол с диаметром частиц 40—100 мкм. Широкое применение получили покрытия, которые образуются в результате электроосаждения порошков таких полимерных материалов, как политетрафторэтилен, полиэтилен и полиуретаны [197]. Масса прилипшего порошка зависит от свойств поверхности электрода. Исследовали влияние материала электрода на адгезию порошка полиэтилена, когда в качестве электрода использовали металл (латунь) и диэлектрик (плексиглас). Зависимость прилипшего порошка полиэтилена от потенциала, подаваемого на электрод, и материала электрода будет следующей [228] [c.276]

Режим автоматической наплавки под слоем флюса оказывает суш,ественное влияние на производительность процесса, формирование валика наплавленного металла и его физико-механические свойства. Режим наплавки определяется следующими параметрами диаметром электрода, напряжением дуги, силой сварочного тока, скоростью наплавки, скоростью подачи проволоки, вылетом электрода, шагом наплавки, смещением электрода с зенита. [c.149]

Величина сварочного тока оказывает влияние не только на глубину провара, но и на форму шва. При ширине шва, равной 3—4 диаметрам электрода, получается наиболее благоприятная форма шва. [c.466]

Переменный ток позволяет уменьшить ка 15—20% глубину провара по сравнению с постоянным током обратной полярности. Постоянный ток прямой полярности дает возможность получить шов меньшей ширины, чем постоянный ток обратной полярности и переменный ток. Уменьшение диаметра электрода приводит к увеличению глубины провара, особенно при сварке на небольших токах. С повышением сварочного тока становится меньше влияние увеличения диаметра электрода. Ширина шва тем больше, чем больше диаметр электрода. [c.111]

Данные зависимости получены для электродов с внутренним диаметром 6 мм при расходах аргона 0,25—1,2 г/с и токах 50—222 А. Зависимость теплового потока от расхода газа указывает на влияние теплосодержания плазменного потока газа и влияние конвективного теплообмена. Кроме того, на тепловые потоки к электродам существенное влияние [c.137]

Влияние плотности тока (диаметра электрода) на форму шва [c.127]

Техника сварки плавящимся электродом, В зависимости от свариваемого материала, его толщины и требований, предъявляемых к сварному соединению, в качестве защитных газов используют инертные, активные газы или смеси защитных газов (см. табл. Х1.1). Ввиду более высокой стабильности дуги применяется преимущественно постоянный ток обратной полярности от источников с жесткой внешней характеристикой. Помимо параметров режима на стабильность горения дуги, форму и размеры шва большое влияние оказывает характер расплавления и переноса электродного металла в сварочную ванну. Характер переноса электродного металла зависит от материала и диаметра электрода, состава защитного газа и ряда других факторов. Рассматривая процесс сварки в углекислом газе, можно отметить, что при малых диаметрах электродных проволок (до 1,6 мм) и небольших сварочных токах при короткой дуге с напряжением до 22 В процесс идет с периодическими короткими замыканиями, во время которых электродный металл переходит в сварочную ванну. Частота замыканий достигает 450 в 1 с. При этом потери на разбрызгивание обычно не превышают 8% (область А на рис. XI.15). При значительном возрастании сварочного тока и увеличении диаметра электрода (область В на рис. XI.15) процесс идет при длинной дуге с образованием крупных капель без коротких замыканий. Область Б является переходной, в которой возможно появление крупных капель и их переход с короткими замыканиями и без них. При сварке на режимах областей Б к В обычно ухудшаются технологические свойства дуги и, в частности, затрудняется переход электродного мета.пла в сварочную ванну при сварке в потолочном положении. Дуга недостаточно стабильна, а разбрызгивание повышено. [c.311]

Размер капель при крупнокапельном переносе зависит не только от рода защитного газа, но и от материала, диаметра электрода, напряжения на дуге, силы тока и полярности. С увеличением силы тока уменьшается влияние силы тяжести в формировании капли и растет сжимающее действие электромагнитных сил, способствующих отделению капли от конца электрода. Благодаря этому по мере увеличения силы тока уменьшается размер капель электродного металла, изменяется характер переноса металла от крупнокапельного к мелкосерийному, а затем при определенном значении тока, называемом критическим, — к струйному. При струйном переносе жидкий металл на электроде вытянут в виде конуса, с конца которого отрываются мелкие капли. Оплавляющийся конец электрода также имеет конусообразную форму. Струйный перенос отличается высокой стабильностью размеров капель и мелким разбрызгиванием. Основной причиной разбрызгивания металла при сварке с короткими замыканиями является электрический взрыв перемычки между электродом и ванной. [c.64]

Режим автоматической наплавки под флюсом оказывает большое влияние на производительность процесса и физико-механические свойства наплавленного металла. Он определяется следующими параметрами диаметром электрода напряжением дуги силой сварочного тока скоростями наплавки и подачи проволоки вылетом электрода шагом наплавки. Диаметр электродной проволоки выбирают в соответствии с диаметром наплавляемой детали. При наплавке автомобильных деталей применяют проволоку диаметром 1,6. .. 2,5 мм. Силу тока определяют в зависимости от диаметра электрода по формуле [c.176]

Внутренняя часть большинства электродов для точечной сварки имеет канал (рис. 4, а) для подачи охлаждающей воды. Внутри охлаждающего канала находится трубка, по которой поступает вода. Диаметр охлаждающего канала d определяется необходимым для охлаждения расходом воды (при заданном давлении в сети) и достаточной прочностью электрода. В зависимости от диаметра электрода диаметр канала dg = (0,5 0,6)Da. Расстояние h от рабочей поверхности до дна охлаждающего канала оказывает значительное влияние на эксплуатационные характеристики электродов (стойкость, число точек до полного износа). По опытным данным следует выполнять h = = (0,75-0,8) D,. [c.11]

Фиг. в. Влияние диаметра электрода на размеры поперечного сечения шва (при постоянной величине тока). Флюс ОСЦ-45 Г = 800 а = 36 38 в = 40. ц/час (ЦНИИТМАШ). [c.196]

Для получения одинакового по ширине валика необходимо, чтобы поперечные колебания электрода были все время одинаковыми, что достигается практикой и вниманием сварщика. При уширенном валике в расплавленном состоянии одновременно находится большее количество металла, вследствие чего он застывает медленнее, чем при ниточном валике. Это может оказывать существенное влияние на газонасыщенность металла шва, а также па структуру шва и околошовной зоны. Практика показала, что наилучшие результаты получаются при ширине валика не более 2—3 диаметров электрода. [c.164]

Предельные значения 337 Диаметр электрода — Влияние на форму шва при автоматической сварке под флюсом 157, 15 Диссоциация 9 Дроссель 53 [c.509]

Значительное влияние на перенос металла оказывает электромагнитная сила. Она обусловлена взаимодействием проводника с током и магнитного поля, создаваемого этим током. При протекании тока через проводник, каковыми являются капля жидкого металла и столб дуги, возникают силы, которые стремятся деформировать проводник в радиальном направлении. Величина силы сжатия пропорциональна квадрату силы тока. Если сечение проводника переменное (в случае сварки плавящимся электродом, включающее электрод—каплю—активное пятно—столб дуги), то возникает осевая составляющая электромагнитной силы, направленная от меньшего сечения к большему. Если размеры активного пятна меньше, чем диаметр электрода (шейки), то осевая сила будет препятствовать переносу, и наоборот (рис. 2-25). [c.73]

Значение коэффициента пропорциональности зависит от рода тока, диаметра электрода, скорости сварки и определяется опытным путем. Существенное влияние на величину коэффициента пропорциональности оказывает плотность основного металла. С увеличением плотности металла значение падает и, следовательно, для обеспечения той же глубины провара необходимо увеличить силу тока. С уменьшением плотности металла наблюдается обратная зависимость. Этим явлением обусловлен общеизвестный факт увеличения глубины провара при сварке алюминия по сравнению со сваркой стали при той же силе тока. Путем изменения величины тока в большинстве случаев изменяют в желаемом направлении глубину провара основного металла. На ширину шва изменение величины тока оказывает незначительное влияние, которое при решении практических вопросов можно не учитывать. [c.210]

Уменьшение диаметра электрода при том же токе приводит к снижению подвижности столба дуги и, как следствие, к увеличению глубины провара. Особенно четко влияние диаметра электрода на глубину провара сказывается при сварке на небольших токах. При возрастании силы тока влияние диаметра электрода несколько сглаживается. Ширина шва растет с увеличением диаметра электрода, что вызвано повышением подвижности столба дуги. [c.210]

Влияние силы тока и диаметра электрода на содержание, водорода в наплавленном металле электроды АНО-4, обратная полярность [c.313]

Практически наилучшие результаты получаются при ширине валика, равной 2,5 диаметра электрода. Угол наклона электрода к изделию а составляет 15—30° при сварке тонкопокрытыми электродами и 15—20° при сварке толстопокрытыми электродами. Угол а оказывает влияние на качество шва, образование подрезов и шлаковых включений, очертания шва и т. д. [c.144]

Влияние изменения параметров режима сварки на глубину проплавления, и ширину шва следующее. Увеличение тока в связи с увеличением тепловой мощности и давления дуги увеличивает глубину проплавления, но мало влияет на ширину шва. Увеличение диаметра электрода при неизменном токе приводит к уменьшению глубины проплавления и увеличению ширины шва в связи с блужданием дуги. Определенное влияние на размеры шва оказывают наклон электрода и изделия. При сварке углом вперед, из-за подтекания металла в зону сварки уменьшае тся глубина проплавления и увеличивается ширина шва. При сварке углом назад в связи с оттеснением расплавленного металла давлением дуги в хвостовую часть ванны, глубина проплавления увеличивается, ширина шва уменьшается. Соответственно при срарке на спуск глубина проплавления уменьшается, ширина шва увеличивается, при сварке на подъем — соотношение обратное. [c.76]

Для борьбы с образованием трещин могут быть рекомендованы мероприятия как конструктивного характера (максимальное сокращение нахлёсточных и тавровых соединений за счёт преимущественного применения стыковых, правильное расположение швов и т. п.), так и технологического. К числу последних относятся а) тщательная подготовка металла к сварке б) подогрев металла перед сваркой (температура подогрева зависит от химического состава стали и для большинства марок углеродистых и низколегированных сталей колеблется в пределах 150—260° С) в) применение качественных электродов и кондиционных компонентов обмазок г) правильный подбор диаметра электрода, силы тока, скорости сварки, слойпости и калибра шва д) теплоизоляция металла (изоляция асбестом особенно тонких листов 8 <11,5 мм) равносильна подогреву их до 400° С е) медленное охлаждение после сварки ж) последующая термообработка — отжиг, который снимает закалочную структуру, понижает твёрдость зоны термического влияния и улучшает пластические свойства. [c.428]

Рис. 66. Влияние на эффективную тепловую мощность <7 плазменной струи, выделенной из столба дуги, на эффективный к. п. д. плазменного нагрева изделия ri , на напряжение дуги I , тока дуги / (углубление электрода /=30 мм, диаметр электрода с1э= 6 мм, расход аргона 1/дг = = 2,37-ь4,2 нмУч, диаметр сопла d = = 6 мм, диаметр канала d = 8 мм, расстояние сопла до изделия Л = 15 мм

Режимом сварки называют совокупность характеристик сварочного процесса, обеспечивающих получение сварных соединений заданных размеров, формы и качества. При ручной дуговой сварке к характеристикам режима относятся диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость перемещения электрода вдоль шва, род тока и его полярность и ряд других показателей. При газовой сварке под режимом в основном понимают тепловую мощность газового пламени, вид пламени, скорость нагрева, способ сварки. Режим сварки оказывает большое влияние на качество и форму сварного шва. Размеры и форма шва в значительной степени предопределяют стойкость металла шва против возникновения кристаллизационных трещин, плавность перехода от основного металла к металлу шва и вероятность образевания подрезов, непроваров, наплывов и других дефектов. Влияние факторов режима сварки на размеры и форму шва выражается по-разному. [c.87]

Ченйю глубины провара. Ширина шва растет с увёЛйчй-нием диаметра электрода. При дуговом процессе напряжение дуги мало влияет на глубину провара, но зато связано прямой зависимостью с шириной шва — с повышением напряжения ширина шва увеличивается. При сварке вручную покрытыми электродами напряжение дуги изменяется в узких пределах (18—22 В), и поэтому не является элементом режима, за счет которого можно изменять ширину шва. Ширина шва в этом случае изменяется в результате поперечного колебания конца электрода. Глубина провара также зависит от амплитуды колебания конца электрода — чем меньше амплитуда, тем больше провар. Повышение скорости сварки до некоторого значения, зависящего от конкретных условий, приводит к увеличению глубины провара. Ширина шва связана со скоростью сварки обратной зависимостью — чем больше скорость, тем меньше ширина. В пределах естественных изменений, связанных со сваркой на морозе или при нагреве металла солнцем (от —60 до -f80° ), начальная температура свариваемого изделия практически не оказывает влияния на глубину провара и ширину шва. Существенные изменения в сторону увеличения наблюдаются при предварительном подогреве до 500 °С, [c.88]

Сила тока при сварке подбирается в каждом отдельном случае, экспериментально в зависимости от толщины металла я диаметра электродов так, чтобы разогрев стали был минималь ным, а скорость охлаждения шва и зоны термического воздействия — максимальной. Процесс сварки следует вести возможно быстрее, не задерживая электрода, так как при длительнол нагреве сталь ухудшает свои противокоррозийные свойства-Увеличение скорости сварки сопровождается измельчением первичной структуры швов, благоприятно сказывающейся на их коррозионной стойкости. Скорость охлаждения оказывает влияние Нс1 характер первичной кристаллизации и на полноту выделения избыточной фазы по границам зерен аустенита. Чем медленнее остывает сварной шов, тем большее количество избыточной фазы выпадает по границам зерен. При этом сварку необходимо выполнять короткой дугой, так как при длинной дуге образуются поры в сварных швах и сильно выгорают ле,-гируюшие элементы, что может снизить качество швов и также уменьшить сопротивление коррозии. [c.101]

Сжатие стержней между электродами. Стержни зажимаются между дву Мя элбктродами с определенным усилием. Электродами обычно служат стержни из меди или. медного сплава достаточно большого диаметра. В отличие от точечной сварки листов при сварке пересекающихся стержней диаметр электродов не оказывает существенного влияния на сварное соединение. [c.236]

Влияние длины дуги и диаметра. электрода па проплавление основного металла показано на фиг. 100 и 101. От состава защитного газа зависит напряжение дуги (фиг. 102) и, ледовательпо. теп.ловая мощность дуги, а также характер переноса метал.ча в дуге (см. фиг. 94). В соответствии с этим изменяются форма и размеры пронлавления (фиг. 103). [c.439]

Фиг. 51. Влияние на эффективную тепловую мощность q плазменной струи, выделенной из столба дуги, на эффективный к. п. д. плазменного нагрева изделия ri , на относительную мощность сопла г , канала т , электрода г и па напряжение дуги U (при раздельных канале и сопле, головка ИМЕТ-101,а) Следующих параметров а — тока дуги I (углубление влектрода i = 30 мм, диаметр электрода = 6 мм, расход аргона = 2,37 4.2 нж /час, диаметр сопла = 6 мм, диаметр канала dj. = 8 мм, расстояние сопла до изделия Л = 15 мм), б — углубления электрода в канал i (I = 200 а, = 6 лш. Уд,. = 2,37 -ь -I- 2,4 нм /час, = Н мм, = 6 мм, h = оо) е — расхода аргона (/ = 200 а,

Опт. 53. Влияние на эффективную мощность струп, совпадающей со столбом дуги, яа эффективный к. п. д. Г1 , на относительную мощность, выделяющуюся в сопле т) , электроде 1 и напряжение дуги V (головка ИМЕТ-101, а) следующих параметров а — тока дуги I (углубление электрода I 10 Л1Л1, длина канала = 5 мм, диаметр электрода <1 = 6 диаметр сопла = 4 мм, расход аргона = 1,9 2,1 нм час, расстояние сопла до изделия Ь. = 10 лиг) б — расстояния сопла до пзделия П I = 100 а, I = 10 лш, = 5 мм 3=6 мм, лш, V= 2 пл1 1час) в — расхода аргона (7 = 100 а, г = 10 мм [c.621]

Максимально допустимый ток. Максимально допустимый для данного Диаметра электрода ток /max является важной характеристикой электрода и зависит от состава металла стержня и покрытия, толщины покрытия, длины стержня, /max оказывает большое влияние на нроизводительность сварки, так как вместе с a,t определяет производительность процесса наплавки (табл. 10) [c.19]

Фиг. 51. Влияние на эффективную тепловую мощность q плазменной струи, выделенной из столба дуги, на эффективный к. п. д. плазменного нагрева изделпя Т15 , на относительную мощность сопла канала г , электрода Т д и на напряжение дуги и (при раздельных канале и сопле, головка ИМЕТ-101,а) следующих параметров а — тока дуги / (углубление влектрода I = 30 мм, диаметр электрода ( = 6 мм, расход аргона = 2,37 Н- 4,2 им /час, диаметр сопла = 6 мм, дпаметр канала = 8 мм, расстояние сопла до изделия Л = 15 ммУ, 6 — углубления электрода в канал / (I = 200 а, <1 — 6 мм, Удг = 2,37 -V- 2,4 нм 1час, (1 . = 8 лип, = 6 мм, Л = со) в — расхода аргона (/ = 200 а,

Фиг. 52. Влияние на эффективную мощность g плазменной струи, выделенной из столба дуги, на эффективный к. п. д. плазменного нагрева изделия на относительную мощность Tig выделяющуюся в сопле, и на напряжении дуги V [при совмещенных канале и сопле головки ИМЕТ-104] следующих параметров а — тока дуги (диа.метр сопла длина канала , = 10 жм, углубление электрода i = 15 мм, диаметр электрода = 6 мм, расхода аргона Уд = 4,1 5,6 нм 1час, расстояние сопла до изделия h = Ь мм), б — углу-Слония электрода I U = 100 а, = 3 мм, = 10 jv , = 6 мм, Уд . = 4,5 -i- 4,9 нм час, h — i лш) в — расхода аргона Уд (/ = 100 а, d = i мм, 1=10 мм,

Фиг. 53. Влияние на эффективную мощность з струи, совпадающей со столбом дуги, на эффективный к. п, д. Т]ц, на относительную мощность, выделяющуюся в сопле электроде Tig и напряжение дуги С/ (головка ИМЕТ-101, а) следующих параметров а — тока дуги I (углубление электрода =10 лш, длина канала = 5 мм, диаметр электрода dg = 6 мм, диаметр сопла = 4 лим, расход аргона = 1,9 Ч- 2,1 нм 1час, расстояние сопла до изделия Л = 10 лим) б — расстояния сопла до изделия h (I = 100 а, I =10 лим, = 5 лш, dg = 6 лим, dj, = 4 лим, Удр = 2 п-и /час) в — расхода аргона Уд (I — 100 а, i = 10 лим, n- . ... .... - -

Отклонение столба дуги происходит в сторону, обратную движению электрода. Вследствие этого с возрастанием скорости сварки растет отклонение сварочной дуги от оси электрода. Наклон дуги в сторону, обратную движению электрода, вызывает некоторое увеличение горизонтальной составляющей давления дуги на расплавленную ванну, а значит, и оттеснение ванны из-под оси электрода. Поэтому глубина проплавления основного металла растет (рис. 76). Но так как увеличение скорости сварки при той же мощности дуги обусловливает пропорциональное уменьшение погонной энергии (энергии, выделенной на единицу длины шва), то при дальнейшем увеличении скорости сварки картина изменяется глубина проплавления начинает убывать. Величина скорости сварки, при которой изменяется характер влияния на глубину провара, зависит от диаметра электрода, напряжения и силы тока в дуге, наклона электрода и т. д. и лежит в пределах около 30— 40 м/ч. Ширина проплавления с увеличением скорости саарки непрерывно падает (рис. 77), причем в относительно больших размерах, чем глубина провара. Поэтому коэффициент формы проплавления шва с увеличением скорости сварки снижается. Вследствие уменьшения ширины проплавления увеличивается высота шва, а зна- чит, коэффициент формы усиления снижается. Но доля участия основного металла в шве с возрастанием скорости сварки непрерывно растет. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...