Влияние формы ребра

ВЛИЯНИЕ ФОРМЫ РЕБРА [c.90]

Учитывая эти качества поверхности и широкие возможности ее применения для работы как при обычных, так и при повышенных температурах, в лаборатории теплообменных аппаратов отдела высокофорсированного теплообмена Института технической теплофизики детально исследовали пучки труб со спирально-приварным оребрением. Цель этих исследований заключалась в определении данных, необходимых для тепловых расчетов теплообменников на базе таких труб. Не менее важной и интересной задачей исследования явилось выяснение влияния на эффективность работы поверхности как компоновки ее в трубные пучки, так и геометрии самого оребрения. Под последним следует понимать размеры оребрения (высоту и толщину ребра, число ребер на единицу длины трубы) и форму ребра (степень его гофрировки в процессе навивки на трубу), изменяющуюся в зависимости от технологии изготовления сребренных труб. [c.125]

Экспериментальная проверка точности расчета форм и собственных частот с учетом сдвига и инерции поворота проводилась на двух балках, размеры которых показаны на рис. 21. Балка подвешивалась в узлах формы колебаний и возбуждалась электродинамическим вибратором, установленным вертикально над продольным ребром на верхней полке. В диапазоне от 100 до 1000 Гц находится четыре формы колебаний. Исследовалось также влияние дополнительных масс, прикрепленных к вертикальному ребру жесткости, что соответствовало увеличению погонной массы балки на 10% при сохранении площади Р. Результаты исследований приведены в табл. 2, где а — число узлов формы колебаний [c.67]

Экспериментальная проверка полученного уравнения проводилась на двух балках, размеры которых указаны на рис. 21. Чтобы проверить влияние присоединенных масс, вдоль продольного ребра прикреплялись грузы, увеличивающие полярный момент инерции. Балка подвешивалась в узлах формы колебаний и возбуждалась на одном из концов моментом, создаваемым двумя электродинамическими вибраторами. Сравнение результатов расчета и эксперимента показывает, что собственные частоты отличаются не более чем на 8% для первых четырех форм колебаний (табл. 4). [c.74]

К первой группе относятся различные аналитические решения задачи о теплопроводности в ребрах. Эти решения с большей или меньшей точностью учитывают влияние на распределение температур и тепловой поток в ребрах формы, толщины, высоты и материала ребер, но исходят из равномерного распределения коэффициента теплоотдачи по поверхности ребер. Ввиду отсутствия данных о локальных значениях коэффициентов теплоотдачи и сложности аналитических решений при учете неравномерности теплообмена на поверхности ребер работы этого направления практического значения для расчета теплопередачи в ребристых поверхностях не имели. [c.85]

Для проверки влияния на теплоотдачу слоя материала частиц был проведен ряд опытов с кварцевым песком d,.=Q,A мм в различных каналах. Полученные данные на рис. б располагаются в пределах поля опытных точек для графита. Обобщенные зависимости (6) —(7) свидетельствуют о независимости теплоотдачи от формы продольных ребер (прямые, гнутые), их расположения (сплошные, прерывистые, в шахматном порядке), длины, количества рядов по длине стержня. Это объясняется тем, что продольные ребра не вносят изменений в механизм теплоотдачи слоя. [c.648]

Местная потеря устойчивости. Выпучивание стенки в отдельных ячейках происходит хлопком. При достаточно жестких ребрах несущая способность конструкции с образованием вмятин в ячейках не исчерпывается, так как форма оболочки сохраняется благодаря каркасу ребер. После сброса нагрузки местные вмятины (по визуальным наблюдениям) исчезали полностью. Местная потеря устойчивости стенки оказывает влияние на величину разрушающей нагрузки общей потери устойчивости, снижает ее на 10. .. 20%. [c.54]

Конструктивная форма детали. Прочность и износостойкость деталей автомобильных и тракторных двигателей сильно зависит от их конструктивной формы. Усилительные ребра (например, на днище поршня), пояса (например, на цилиндровых гильзах), приливы и выступы (например, на крышках подшипников) значительно увеличивают прочность и жесткость детали. При проведении прочностных расчетов для упрощения расчетных формул усиливающие элементы детали обычно во внимание не принимаются, влияние же их на прочность и жесткость учитывается выбором больших допускаемых напряжений. [c.48]

С применением оптических моделей радиальной рамы рассматривались различные варианты выполнения объемной несущей конструкции с целью выявления распределения напряжений по контуру ребра, оценки влияния на напряжения величины и формы выреза и оценки снижения напряжений при установке раскосов в ребрах крышки. Некоторые результаты исследований крышки гидротурбины Цимлянской ГЭС приведены на фиг. V. 35. При сплошной диафрагме в крышке вместо ребра напряжения в диафрагме малы и не превосходят для объемной модели при = 115 кг величины в 5 кг см . Эти напряжения в сплошной диафрагме модели определялись на основании порядков полос на контуре сделанного для этого отверстия малого диаметра (й = 4 мм). [c.434]

Большое влияние на деформацию при пластическом изгибе оказывает форма сечения. В случае изгиба призматического образца прямоугольного сечения с А (полоса листового материала поставленная на ребро) напряженное состояние близко к одноосному. Наоборот, при Л возникает плоская деформация, ибо изменение ширины практически равно нулю. [c.145]

Сложные поковки типа дисков, колес и т. д. получают изотермической штамповкой из заготовок простых форм за один ход пресса. При скорости ползуна гидравлического пресса 0,04 мм/с удельные усилия штамповки в 5—10 раз меньше усилий, необходимых для обычного деформирования. Влияние скорости деформации увеличивается с ее уменьшением. Например, с уменьшением скорости деформации сплава Ti—6А1—6V—2,5Sn с 0,4 до 0,005 (в 80 раз) при температуре 980° С усилие штамповки снижается почти в 5 раз. При таком же уменьшении скорости деформации (800—900° С) в диапазоне более высоких скоростей сопротивление деформированию снижается только в 2 раза. Наилучшего заполнения гравюры штампа и наименьшего усилия штамповки достигают при деформировании с постоянным усилием в течение времени, необходимого для смыкания штампов. Продолжительность процесса, названного крип-штамповкой, обычно 3—5 мин. Результаты экспериментов по изотермической штамповке поковок различной конфигурации сведены в табл. 21. Как следует из приведенных данных, сложные поковки с высокими и узкими ребрами можно штамповать при удельных усилиях 70—130 МПа. [c.158]

Экспериментальные исследования теплового режима тормозов подъемно-транспортных машин позволили выявить влияние на нагрев тормоза таких факторов, как величины маховых масс, частота вращения тормозного шкива, при которой начинается торможение, частота торможений, конструктивные формы тормоза (тормозной шкив с охлаждающими ребрами и без ребер, различный угол обхвата шкива колодкой и лентой, различная ширина и толщина обода шкива, наличие или отсутствие защитного кожуха), величина давления, материал фрикционной накладки, величина установочного зазора между поверхностями трения и, наконец, тепла, выделяемого тормозным электромагнитом. В качестве объектов испытаний были приняты нормальные тормоза подъемно-транспортных машин — колодочные, ленточные и дисковые. На основании испытаний сделаны следующие выводы о влиянии различных факторов на нагрев поверхности трения различных типов тормозов. [c.376]

Введение в шликер электролитов приводит к уменьшению или потере заряда частиц по мере увеличения концентрации коагулирующего катиона в растворе [66]. Частицы дисперсной фазы эмалевого шликера имеют неправильную форму. Вследствие этого [67] должно иметь место локализованное в отдельных местах поверхности частиц (углы, ребра) понижение -потен- Фиг. 26. Структурная модель циала, происходящее под влиянием шликера [c.85]

В стыковых крестообразных соединениях и различного рода пересечениях плоских элементов наблюдается резкая концентрация напряжений. Наибольшие значения напряжений относятся к концам примыкающих ребер. Коэффициент концентрации напряжений зависит от расстояния а между ребрами (рис. И). При значительном уменьшении а средний участок центральной пластины работает в особо напряженном состоянии, приближающемся к объемно-напряженному. Заметное влияние на снижение напряженного состояния оказывает изменение формы концевых ребер — плавное уменьшение ширины. [c.78]

Несмотря на общность постановки задачи, конечные формулы имеют вид, позволяющий применять их в расчетной практике. К работе прилагаются таблицы коэффициентов, которые облегчают вычисление напряжений и прогибов пластинки для ряда частных случаев. В несколько иной и менее общей постановке аналогичная задача рассматривалась в работах [12], [13]. Известны также исследования влияния выдавки на прочность и жесткость круглой пластины для двух частных случаев осесимметрической нагрузки [2], [3], [13]. При некоторых упрощающих допущениях относительно ребра выдавки ставилась такая общая задача об упругом равновесии произвольно загруженной пластины с выдавкой любой формы, для которой граничные условия на контуре выдавки были были выражены при помощи аналитических функций комплексного переменного [14], [15]. [c.57]

Легко видеть, что слагаемыми в круглых скобках в последней формуле определяется точное выражение для прогиба ребра жесткости, находящегося под действием периодически приложенных к нему сил N, причем последние уравновешиваются равномерно распределенными по длине балки силами N/1 со стороны пластины. Это выражение будет соответствовать точному решению задачи при 6 = 0, что согласно формулам (19) и (20) отвечает случаю абсолютно жесткой балки или абсолютно слабой пластины. Слагаемым в форме ряда при b Ф Q представлено влияние пластины на прогиб и ребра жесткости. Заметим, что этот ряд сходится весьма быстро (порядок его сходимости 1/ ), [c.149]

При проектировании операций обработки поверхностей важно учитывать и по возможности предупреждать деформации заготовок под влиянием сил зажима и резания. Повышению производительности обработки поверхностей способствует соблюдение основных требований технологичности. Деформации уменьшают, вводя ребра жесткости. Все обрабатываемые участки на одной стороне заготовки следует делать открытыми и располагать в одной плоскости, а на разных сторонах —во взаимно параллельных и перпендикулярных плоскостях. Образуемая таким образом форма параллелепипеда отвечает требованиям надежной установки с соблюдением правила постоянства базы и делает возможной сквозную обработку нескольких заготовок, установленных на одном столе, с двух-трех сторон. [c.327]

Фиг. 141-21. Влияние ошибки направляющей. Направляющая имеет форму дуги круга с большим радиусом R а—случаи I и 2 соответствуют фиг. 141-20, а если Р двумя ребрами скользит по дугообразной направляющей, т. е. находится справа от точки F, то линия визирования расположена на расстоянии а правее F и в формулы нужно подставлять величину а б — случаи 1 и 2 соответ ствуют фиг. 141-20, б если направляющая изогнута вниз (выпуклая), то Р и S h нужно установить на двух основаниях, роликах и т. п., расположенных на расстоянии i, чтобы избежать внезапного опрокидывания. Тогда нужно подставлять R с отрицательным знаком.

В небольших Б. толщину стенки обычно берут одинаковой по всей высоте, а в громоздких сооружениях расчет ведется отдельно для различных поясов. На основании построения схемы нагрузок на стенки определяют прочные размеры отдельных частей Б., причем учитывают износ их от трения материала при прохождении его через Б. Для достижения правильного опорожнения отсеков в первую очередь необходимо установить угол наклона стенок В. к горизонту. Несмотря на огромную практику работы всякого рода Б. и перегрузочных воронок до сего времени не установлен окончательный метод выбора угла наклона для различного рода материалов. Тем не менее можно установить нижеследующие минимальные условия рациональной работы отсеков Б. 1) Угол естественного откоса материала в условиях покоя Оц д. б. менее угла наклона к горизонту любой стенки В., а угол трения материала е по внутренней поверхности стенок д. б. менее угла наклона к горизонту любого ребра В. Последнее вытекает из необходимости избежания зависания материала в углах, чрезвычайно содействующего сводообразованиям. Так напр., опыты, проведенные с пересыпными воронками прямоугольного сечения, работающими на формовочной земле, показали вредное влияние углов Б. на характер опорожнения материала, вызывая сводообразования нри той же форме воронок, но с закругленными углами истечение материала происходило значительно лучше, не вызывая сводообразования. Основываясь на этом, следует отметить, что наиболее выгодной формой Б. с точки зрения его благоприятного опорожнения является усеченный конус. 2) В то же время следует отметить, что в пирамидальном Б. углы наклона стенок не д. б. слишком крутыми, что помимо нерационального использования емкости Б. может ухудшить его работу, способствуя заклиниванию одновременно значительной массы материала (образование монолитного клина). Последнее относится также к конич. Б. и особенно интенсивно может развиться нри плохо сыпучем волокнистом материале, как напр, кусковой и фрезерный торф. 3) Размеры выпускных отверстий следует устанавливать, согласуясь с характером заполняющего бункер материала. В соответствии с первым положением можно подобрать необходимый наклон стенок и ребер Б. Ребра имеют угол к горизонтали, вообще говоря, меньший, нежели каждая из смежных стенок. В В. и воронках прямоугольного сечения рекомендуется принимать наклон стенок или ребер превышающим а и ео соответственно не более чем на 5—10°. Возьмем для примера влажный рядовой бурый уголь, имеющий характеристику а = = 48- 50°, о = 45° (по стальному листу). Согласно указанному при квадратном сечении симметрично построенного пирамидального Б. можно принять углы граней в 58°, что будет соответствовать углам наклона ребер примерно в 49°. [c.13]

По формулам (6. 16)—(6. 19) построены графики, представленные на рис. 6.6,. где в качестве параметра принят коэффициент неравномерности е. Для вариантов II, IV количество тепла оказывается выше, чем подсчитанное но средним, а для вариантов I, III — соответственно ниже в связи с тем, что часть ребра, примыкающая к основанию, работает эффективнее, чем верхний конец. Примечательно, что форма профиля а в исследованном диапазоне при сохранении общей тенденции не оказывает практически влияния на поправку. Для таких односкатных профилей ван№н знак da/dx. Очевидно, что при h J2a/b -> О и при любой неравномерности теплообмена по высоте ребра поправка П 1. [c.95]

Влияние относительной высоты и ширины ребер на прочность и жесткость детали нетрудно выразить в общей форме. Сравним прочность и жесткость профиля прямоугольного сечения (рис. 137, а) и того же профиля с ребром (рис. 137, б). [c.228]

Вследствие сложной формы цилиндра выполнение точного расчета стенок его представляет трудности. Пренебрегая влиянием боковых стенок и ребрами жесткости, цилиндр турбины можно рассматривать как барабан. В этом случае растягивающие напряжения в стенке цилиндра можно определить из формулы [c.191]

Ка, который, видимо, связан со стабилизирующим действием кривизны слоя. Причем если на интервале 7-,/г2<2/3 зависимость Ка (г1/г2) носит интенсивный характер, то при Г1/Г2 2/3 влияние кривизны становится несущественным и наступает переход к классическому случаю горизонтального слоя в поле тяжести. При г 1г2 1/3 происходит пересечение кривых Ка (г1/г2), означающее смену формы неустойчивости. Это позволяет предположить, что в области Г1/Г2 1/3 неустойчивость в длинном кольцевом слое МЖ связана с движением в виде продольных валов (см. рис. 5.12), а при Г1/Г2 1/3 предпочтительным становится осесимметричное движение, представляющее собой однородную систему поперечных тороидальных валов (см. рис. 5.13). Предполагаемый эффект переориентации конвективных движений при изменении Г)/Г2 несколько напоминает вывод о том, что в прямоугольном параллелепипеде при однородном подогреве снизу в поле тяжести всегда реализуются валы с осями, параллельными короткому ребру основания параллелепипеда [68]. [c.151]

Представим себе опять архитектурный фасад с выступом, выкрашенный равномерно одним цветом. Если мы поместим какое-нибудь препятствие, например доску, чтобы она закрывала от нас ребро, которым заканчивается выступ здания, для нас окажется невозможным решить, какая из двух его частей расположена ближе к нам но, как только мы устраним зто препятствие, все сомнения отпад)т. Этот чрезвычайно простой опыт показывает нам, что именно способ воздействия света на крайнее ребро выступа и свидетельствует нам о его существовании. Если бы ребро, о котором идет речь, было математической прямой линией, свет не мог бы оказывать на него никакого влияния, или лишь совершенно незаметное, и мы тоже не могли бы различить выступа на фоне здания. Но это ребро никогда не бывает резким, никогда не бывает математической прямой материалы, из которых оно состоит, не обладают абсолютной плотностью, и инструменты, которыми материалы обрабатываются, не совершенны обтесывание камней производится без особых предосторожностей, и, выходя из рук каменщика, ребро далеко не имеет точной формы. Далее, вследствие возможных ударов или просто трения, ребро должно еще больше иступиться и в конце концов из острого стать закругленной поверхностью, которую можно рассматривать как часть кругового вертикального цилиндра очень малого радиуса благодаря способу, которым свет воздействует на эту цилиндрическую поверхность и потом отражает к нашему глазу, существование выступа нам и становится заметным. [c.234]

ЛИЗКИ к опиранию, а пластин продольного ребра — к закреплению. Однако формы, характеризующиеся преимущественными колебаниями пластин, не оказывают существенного влияния на формы изгибных колебаний балки. [c.69]

На рис. 2 показана экспериментальная зависимость относительного логарифмического декремента первой антисимметричной формы колебаний жидкости в цилиндрическом баке с 2го = 0,35 м от параметра Re [20]. Очевидно, что можно учитывать только эффект пограничного слоя уже при Re > 10 . В то же время при г- 1, V Ю" mV (вода), со Ю l Re i 10" < 1, Re 3-10 < 1, т. е. концепция пограничного слоя заведомо справедлива. Поскольку главные радиусы кривизны поверхности стенок бака намного больше толщины пограничного слоя, при вычислении диссипативных сил можно отождествить элемент смоченной поверхности стенок с плоской пластинкой, что и делается ниже. Влияние вязкости жидкости для бака с радиальными или кольцевыми ребрами малой ширины й (й < г ) проявляется посредством вихреобразова- я на острых кромках ребер. Этот эффект зависит от числа Струхаля, которое при колебаниях с частотой м можно определить так [c.63]

Интересно рассмотреть влияние поперечных сечений другой формы. Для этих случаев соотношения (9.10) и (9.11) преобразуются подстановкой 4т г вместо В и умножением правой части на 6 ,/6. Таким образом, для заданных услови1"1, т. е. фиксированных значений Ь, Т, Q и заданной жидкости, значения среднего гидравлического радил са становятся функцией 6 ,/6. Если применяются кр глые трубки, то только один диаметр удовлетворяет соотношению, но в случае каналов другой формы удовлетворять условиям будет целый ряд размеров. Рассмотрим, например, теплоноситель, текущий в круглой трубке с внутренними ребрами. Так как ребра увеличивают перх метр, то для сохранения того же значения пг площадь поперечного сечения должна соответственно возрасти. Применение ребристых поверхностей может быть очень полезным, так как оно приводит к меньшему числу трубок при той же тепловой нагрузке. Такие трубки имеют, однако, тот недостаток, что если толщина стенок пропорциональна диаметру, то требуется больше металла для стенок и ребер, чем для круглых трубок с тем же самым средним гидравлическим радиусом. Общее количество металла в стенках остается постоян-ныд , если толщина стенок трубки растет пропорционально диаметру. Эти рассуждения относятся также и к случаю [c.137]

По данным, [8], форма ребер не оказывает существенного влияния на энергетические характеристики. Изготовление труб с шиповыми круглыми и плоскими ребрами, а также с проволочными ребрами сложно и дорого, поэтому целесообразно рекомендовать трубы с винтовыми цельнотянутыми ребрами и трубы с ленточным приварныя оребрением. [c.106]

Толщина стенки отливки оказьтает существенное влияние на скорость охлаждения расплава, а, следовательно, на длительность затвердевания. Поэтому при изготовлении длинных отливок с тонкими стенками, ребрами, перемычками заполнение форм может быть обеспечено только при минимально необходимой жидкотекучести Жидкотекучесть (мм) [c.445]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...