Маркова влияния

Выло показано также [69], что в легированной стали данной марки влияние легирующих элементов различно в зависимости от того, была ли сталь выплавлена в кислой или основной печи возможно это объясняется различным содержанием серы и кремния. Имеет значение и то, из какой части слитка изготовлено изделие. Нанример, прутки, откованные из донной части [c.33]

При выборе марки стали на стадии проектирования сварной конструкции может возникнуть необходимость ориентировочной оценки необходимости подогрева перед сваркой. Для приближенной оценки влияния термического цикла сварки па закаливаемость околошовной зоны и ориентировочного определения необходимости снижения скорости охлаждения за счет предварительного подогрева можно пользоваться так называемым эквивалентом углерода. Если при подсчете эквивалента углерода окажется, что Сэ < 0,45%, то данная сталь может свариваться без предварительного подогрева если Сд 0,45%, то необходим предварительный подогрев, тем более высокий, чем выше значение Сэ. [c.239]

Кремний и железо также являются в большинстве сплавах примесями, однако влияние их (т. е. железа и кремния) значительно менее резкое, чем примесей, внедрения, так как они образуют раствор замещения. В соответствии с этим содержание указанных элементов в сплавах допускается более высокое (железа от 0,07 до 0,3% и кремния от 0,04 до 0,10% в зависимости от марки сплава). [c.520]

Опыт . Изучить влияние марки электрода на форму шва, [c.41]

Опыт 3. Изучить влияние напряжения на дуге на форму шва, разбрызгивание и угар, для чего электродами марки УОНИ-13/45 выполнить наплавку трех валиков при силе сварочного тока 200—220 А, меняя напряжение от 24 до 36 В (за счет длины дуги). Коэффициент потерь 1 5 рассчитать по данным и опыта 2 работы 4. [c.43]

Опыт 1, Изучить влияние марки электродов и подогрева на форму и размеры валика, качество и твердость металла наплавки и околошовной зоны. [c.97]

На рис. 79 показано влияние продолжительности и температуры алитирования на толщину алитированного слоя стали марки 10, а на рис. 80 — распределение концентрации алюминия в железе по глубине слоя после алитирования в порошкообразной смеси. [c.121]

Рис. 232. Влияние величины растягивающего н ап ря мнения G на коррозионное растрескивание неотожженной латуни марки Лб8 в аммиачной воде

Практически расчет подшипника выполняют как проверочный по заданной внешней нагрузке Р и угловой скорости со размеры dud назначают конструктивно в соответствии с размерами вала, а величину 1 определяют в зависимости от марки масла (с последующим уточнением влияния температуры смазочного слоя). Из формулы (4) определяют значение коэффициента несущей силы, при котором должно выполняться условие жидкостного трения [c.439]

Выберите марку стали,из которой изготавливают ё.мкость для хранения азотной, фосфорной кислот. Укажите состав, структуру стали. Назначьте и обоснуйте режим термической обработки, объяснив влияние легирования на превращения при термической обработки. [c.154]

Создание технологии лазерной обработки основывается на последовательном анализе множества факторов. Исходным фактором является марка инструментальных сталей и сплавов. Затем оценивают влияние лазерного воздействия на изменение структуры, элементного и фазового состава модифицируемого материала. На следующем этапе устанавливается влияние лазерного облучения на изменение механических и триботехнических свойств. При разработке технологического процесса лазерной обработки, кроме того, учитывают изменение шероховатости обрабатываемой поверхности и теплостойкость инструментальных материалов. [c.259]

Марганец увеличивает склонность стали к растрескиванию в сероводородсодержащей среде, причем отрицательное влияние его возрастает с увеличением содержания углерода. Так, отрицательное влияние марганца для армко-железа, сталей марки 20 и марки У8 начинает проявляться при его содержании 3 2 и 1 % соответственно, что связано с появлением в структуре бейнитной составляющей и понижением вязкости феррита. Однако легирование стали марки У8 марганцем в количестве 8 % придает ей стойкость против СВУ в связи с образованием аустенит-ной структуры. [c.37]

Для дуговой резки металлическим электродом используют толстопокрытые электроды, обычно те же, что и для сварки. Род тока зависит от марки электрода. На скорость разделительной резки основное влияние оказывают толщина металла, диаметр электрода и величина тока (табл. 6). С увеличением толщины металла скорость резко уменьшается. Для резки угольными или графитовыми электродами используют постоянный ток прямой полярности, так как в этом случае на изделии выделяется больше теплоты. Науглероживание кромок реза затрудняет их носле-дуюнгую механическую резку. Ширина реза больше, чем при использовании металлического электрода. При воздушно-дуговой резке металл расплавляется угольной дугой и выдувается [c.77]

Основные параметры режима механизированной сварки (автоматической и полуавтоматической) под флюсом и в защитных газах, оказывающие существенное влияние на размеры и форму швов, — сила сварочного тока, плотность тока в электроде, напряжение дуги, скорость сварки, химический состав (марка) и граггуляция флюса, род тока и ого полярность. [c.185]

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств ОСЕОВПОГО металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и фо])мы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом. [c.226]

Для получения сварных соединений, обладающих высокой работоспособностью, после сварки, как п )ани.то, необходима термообработка для восстановления свойств мотал.ла в зоне термического влияния. Режим термообработки определяется примени-Т8Л1.Н0 к данной марке теплоустойчивой стали. Исключение составляют сварные соединения из молибденовых и хромомолибденовых сталей толщиной менее 10 мм и из хромомолибдеповападие-вых толщиной менее 6 мм. [c.240]

Механические свойства сварных соединений, сваренных приведенными выше сварочными материалами, кроме ударной вязкости в зоне термического влияния, соответствуют свойствам основного металла. Швы, выполненные автоматической сваркой под флюсом электродной проволокой марки Св-13Х25Н18 (а также и при ручной дуговой сварке электродами на этой проволоке, например марки ЦЛ-8), оказываются склонными к межкристал-литной коррозии, определяемой, видимо, повышенным содержанием углерода и отсутствием стабилизируюш,их элементов. [c.277]

Оптимальный термический режим штамповки должен обеспечивать необходимые условия для успешного проведения процесса, при котором вредное влияние тепла по возможности ограничивается. Поэтому термический режим раарабатыва для кадцой марки стали с учетом исходной структуры металла, соотношения размеров заготовки. Интервал штамповочных температур, как правило, назначается в каждом конкретном случае исходя из химического состава материала, диаграммы состояния. При этом имеется в виду, что в интервале штамповочных температур материал обладает достаточной пластичностью. [c.39]

Для определения величины угара при нагреве листовых заготовок из стали марки Ст.З построили номограмцу (рис. 3.15). Приведенная нонох аыыа наглядно показывает влияние на величику угара толщины листовой заготовки, отношения F/y и времени вьщержки заготовки при данной температуре. [c.45]

Отсюда видно, что интенсивность теплоотдачи примерно на 30% ниже, чем в неподвижном слое, но значительно выше, чем в противоточно продуваемом слое. Такой результат объясним достаточно равномерным движением слоя и лучшим газораспределением. Для изучения газораспределения в слое были установлены термисторы марки ММТ-1. Согласно рис. 10-3 наибольшее количество воздуха проходит в пристенной области, что соответствует амакс- По мере удаления от стенок к центру плотность частиц увеличивается и достигает максимума в центре. Следствием этого является обратная картина распределения воздуха в ядре слоя. Из рис. 10-3 следует, что фактор движения слоя практически не оказывал влияния на распределение газа в слое. Величим неравномерности, определяемая отношением Омакс/а, сравнительно мала и в среднем равна 1,2. Этот важный результат оказался практически неизменным при увеличении Кесл от 70 до 650. [c.326]

Па свойства стали влияет только действительный размер. зерна, наследственный размер зерна влияния не оказывает. Если у двух сталей одной марки (одна наследственно круино-зер истая, другая наследственно мелкозернистая) при различных температурах термических обработок будет получен одинаковый дейстиительный размер зериа, то свойства их будут одинаковыми. Если же размер зерна будет различный, то сугце-ствеино будут различаться многие свойства стали. [c.241]

Изучить влияние рода и силы тока, марки электродов на коэффициент плавления и наплавки, величину потерь на угар и раабрызгивание, определить производительность при ручной наплавке. [c.27]

Сварка труб из стали 15Х5М была выполнена аз стенит-ными электродами марки ОЗЛ-6 (типа Э-10Х25Н13Г2). Необходимо отметить, что из-за неритмичной поставки сырья и слабой загрузки технологических установок НПЗ происходят частые их остановки. Такой температурный режим работы в сочетании с изменениями, вызываемыми коррозионным износом, приводят к повреждениям в зоне сварных стыков и отказам. В частности, наблюдались растрескивания по металлу закаленных зон термического влияния монтажных стыков (рис. 3.13, а) радиантного змеевика печи тяжелого сырья (среда керосин и водородсодержащая щелочь, рабочее давление на входе - 1,2 МПа, температура на входе - 150-200°С и на выходе - 360-390°С). Внутренняя и наружная поверхности монтажных кольцевых швов конвекционной части печи установки селективной очистки масляных фракций (среда масля- [c.156]

Исследовалось влияние токо дуги I и дистанции напыления L на пористость плазмовапыленного покрытия порошка титана марки ПТС дисрерсностью 50-М00 мкм. Также изучалась сорбция азота полученным покрытием и устанавливалась связь между скоростью сорбции и режимами напыления через характеристики пористой структуры. Пористость покрытия определялась по методу ртутной порометрии, скорость сорбции — по методу Вагнера. Толщина покрытия составляла 166 436 мкм. [c.182]

Более чувствительными в группе компрессионных методов является галоидный и гелиевый методы течеиска1тая. В первом случае пробным газом служит фреон -12 (фторсодержащий газ). Индикатор течи — электронньк установки типа ГТИ-6, БГТИ-5 и др., в которых чувствительным элементом служит диод из платины. Под влиянием просочившихся ионов фреона электрический ток, проходящий через диод, резко возрастает, что фиксируется миллиамперметром. Во втором случае пробным газом является гелий, обладающий самой высокой проникающей способностью и небольшой массой. Просочившиеся молекулы гелия распадаются на ионы и выявляются масс-спектрометром. При этом в электрической цепи прибора резко возрастает ионный ток, что фиксируется миллиамперметром и озвучивается сиреной. Марки течеискателей — ПТИ-7А, ПТИ-10. Минимально регистрируемы течь гелия — 6,65-10 мм МПа/с. [c.208]

Его сущность заключается в том, что в начальной и конечной осевых точках рельса усзанавливают теодолит и визирную марку и ориентируют по этому направлению визирную ось трубы. Устанавливают последовательно визирную марку по оси рельса в контролируемых точках и измеряют в угловой мере ее отклонения от створа. Зная расстояние от теодолита до этих точек, вычисляют в линейной мере их отклонения Д/, от створа. На точность этого способа помимо ошибок, связанных с построением самого створа и фиксацией оси рельса, основное влияние оказывает точность измерения углов. [c.55]

Плановая съемка подкрановых путей с использованием лазерного визира ЛВ-1 и визуального способа регистрации результатов выполнена в 1967 году В.Е.Дементьевым в котельном цехе Луганской ГРЭС Применение лазера в инженерной геодезии //Геод. и картография. 1969, N 2. С.28-32). На точность отсчитывания по марке -экрану большое влияние оказывали конвекционные потоки воздуха, вызывающие колебания светового пятна. Их амплитуда в горизонтальной плоскости на расстоянии 300 м от прибора достигала 10 мм. [c.58]

Анализируя формулу Эйлера, следует подчеркнуть, что для стержней одинаковых геометрических размеров, но изготовленных из сталей различных марок, критические силы одинаковы, так как модуль продольной упругости стали практически не зависит от ее химического состава и термической обработки. Таким образом, применение легированных сталей для стержней, рассчитываемых по формуле 3)йлера, нецелесообразно позднее надо показать, когда влияние марки стали на поведение конструкции существенно. [c.195]

Звезда в состоянии коллапса называется черной дырой . Черные дыры являются нестабильными объектами (Хоукинг, 1975) и посте пенно распадаются за счет квантового туннельного эффекта (гл. VI 3). М. А. Марков выдвинул гипотезу о том, что конечным продук том распада черной дыры является максимов (гл. VII, 1, п 4) удерживаемый от дальнейшего распада влиянием сильных кванто вых гравитационных эффектов. Черные дыры могут быть обнару жены по рентгеновскому излучению, возникающему при аккреции вещества черной дырой. [c.615]

Для изготовления деталей применяют сталь марки 40ХГТР. Расшифруйте состав стали и определите группу стали по назначению. Назначьте режим термической обработки. Приведите механические свойства стали после термической обработки. Объясните влияние легирующих элементов на превращения и свойства стали. [c.155]

Состав и структура стали оказьтают на стойкость к СВУ гораздо большее влияние, чем на общую коррозию. Существенно влияет на сульфидное растрескивание углерод. С увеличением количества углерода склонность закаленных сталей к сульфидному растрескиванию растет вследствие увеличения внутренних напряжений, прочности стали. Малое количество водорода, проникающего в металл, не может вызвать достаточных для развития трещин локальных пластических деформаций в прочном материале. Считается, что сталь теряет пластичность при окклюзии водорода 7-12 см на 100 г металла. Однако водородное охрупчивание может происходить даже при незначительном количестве поглощенного водорода. Так, для стали марки 4340 (предел прочности 1600 МПа) химический состав следующий. [c.36]

При изучении влияния алюминия на стойкость стали к водородному охрупчиванию [7] было показано, что при легировании стали марки 05ХГМ алюминием в количествах 0,05 и 0,07 % повысилась стойкость стали к СКР по сравнению к исходному составу соответственно в 2 раза (время до растрескивания 45 ч) и в 10 раз (время До растрескивания 220 ч) (рис. 11). Однако последующее увеличение содержания алюминия до 0,1 % привело к резкому уменьшению стойкости против СКР до значения, характерного для стали без добавления алюминия (время до растрескивания 25 ч). Оптимальное содержание ниобия равно 0,08 % (см. рис. И). Титан не оказывает существенного влияния на повышение стойкости к СКР. [c.37]

В табл. 25 приведены данные по влиянию остаточных напряжений, возникающих при различных видах механической обработки в поверхностном слое металла, на сопротивление стали марки ЗОХГСИА к коррозионному растрескиванию (по данным Ажогина Ф.Ф.). [c.99]

Напряженность магнитного поля Рис. 44. Влияние напряженности магнитного поля на коррозию стали марки 40ХН (i), электродный потенциал (2) и концентрацию кислорода (i) в водном раст-в<фе NaQ [c.188]

Рис. 53. Влияние температуры на выносливость стали марки 40ХН в среде бурового раствора при температуре, °С

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...