Кромка задняя влияние формы игл

Кручение х режущей кромки зависит от формы, параметров и относительного положения передней 77 и задней 3 поверхностей режущего клина инструмента, вид, форма и ориентация которых оказывают влияние на процесс резания материалов. Имеются основания предположить, что кручение режущей кромки также влияет на протекания процесса резания - это влияние должно быть тем сильнее, чем больше величина кручения. [c.345]

Графо-аналитический метод определения передних и задних углов фасонной фрезы эффективен при исследовании геометрических параметров режущей части фасонного инструмента в процессе его проектирования. С его помощью можно достаточно просто исследовать влияние формы профиля, угла наклона зуба и размеров фрезы на изменение угловых параметров по длине режущей кромки. [c.346]

Формулы (2.3.10), (2.3.11) пригодны для определения коэффициента Ар в окрестности корневой хорды крыла, форма которого отличается от треугольной. При этом должно быть выполнено условие, в соответствии с которым линия Маха, выходящая из точки А боковой кромки, проходит за точкой С задней кромки, расположенной на корпусе, т. е. боковая кромка не оказывает влияния на область переноса нормальной силы. Это будет иметь место, если [c.165]

Геометрическая форма режущего инструмента оказывает влияние на шероховатость. Передний угол у, угол наклона режущей кромки X, задний угол а мало влияют на величину шероховатости. Большее значение оказывают радиус закругления при вершине, углы в плане — главный ф и вспомогательный ф . При увеличении радиуса закругления величина шероховатости уменьшается (рис. 3.1, в). С увеличением угла ф и ф, величина шероховатости увеличивается. [c.134]

Положение точки 5 характеризует поперечный снос фрезы при фрезеровании канавки сверла (фиг. 197). Оно оказывает большое влияние на профиль фрезы. Перемещая ось оправки фрезы, расположенную под углом 0 к оси сверла, вправо или влево вдоль оси сверла, мы будем получать различные соотношения между величинами отрезков X и у. Расстояния х и у определяют положение канавки сверла относительно точки скрещивания осей 5 при профилировании фрезы. С уменьшением д ширина фрезы уменьшается, причем участок профиля фрезы, соответствующей режущей кромке сверла, получается более крутым и подверженным повышенному износу из-за малых задних углов на боковых кромках зубьев фрезы. Такая форма фрезы мало пригодна для фрез с затылованными зубьями. [c.394]

Влияние угла в задней кромке на форму профиля показано на рис, 7.8, на котором даны профили с различными углами (от нуля до 25°). Чтобы при этом сохранялась максимальная относительная толщина, надо изменять также и р, так как толщина, как мы это увидим ниже, является функцией от [1, X и 8. [c.94]

О построении оптимальных тел заданной длины в потоке вязких газа и жидкости. В выполненном исследовании использовались приближенные локальные модели и, кроме того, не учитывались силы трения. Что касается перехода к более точным моделям, то здесь при возможной количественной коррекции не приходится ожидать сколько-нибудь существенных изменений принципиального характера. Относительно влияния вязкости следует различать оптимальное профилирование тел, обтекаемых вязким сверхзвуковым потоком, и тел, обтекаемых вязким газом без возникновения даже местных сверхзвуковых зон или вязкой жидкостью. В первом случае при больших числах Рейнольдса, когда силы трения можно рассчитать в приближении пограничного слоя, их добавка к волновому сопротивлению, уменьшая выигрыши (по полному сопротивлению) тела с торцом относительно тел с острой задней кромкой, не скажется на типе оптимальной конфигурации. Это связано с тем, что в подобных ситуациях проекция на ось х интеграла действующих на тело сил трения, слабо завися от формы образующей, определяется в основном его длиной. [c.510]

Другой возможный случай замыкания области влияния соответствует резкому переходу к закритическому режиму на задней кромке крыла через течение разрежения, аналогичное рассмотренному в работе [Нейланд В.Я., 1972]. Однако из самого факта существования сечения запирания следует, что для подобия достаточно совпадения формы тела в переменных х, у (напомним, что при введении безразмерных координат использована длина тела , а для у — еще и параметр т = Кроме того, нужно совпадение а/г, 7, М т. При обтекании ступенек, обращенных по потоку и против потока, вместо а/т появляется параметр /г/г, если за ступенькой следует бесконечная горизонтальная полуплоскость или за обращенной назад ступенькой нет тела (донный срез). Если за ступенькой следует участок горизонтальной плоскости конечной длины, то к критериям подобия следует добавить параметр Ь/ , где Ь — длина хвостового участка. При обтекании вогнутого угла с задней стенкой бесконечной длины вместо а/т нужно использовать параметр в/т, где в — величина угла. Если задняя стенка обрывается, то за ней следует донный срез с очень малым донным давлением, то необходимо ввести еще параметр Ь/1, где Ь — длина задней стороны угла. [c.157]

Для некоторых форм крыла в плане отыскание распределения параметров потока в точках поверхности крыла существенно упрощается по сравнению с общим случаем. Так, если отсутствует дозвуковая часть задней кромки, то вихревая пелена не влияет на течение у поверхности крыла (рис. 3.21.10, а) если дозвуковых кромок вообще нет, то нет и влияния концевого эффекта у поверхности крыла (рис. 3.21.10, б). [c.383]

В табл. 15 приведены значения коэффициентов Ср,, и показателей степеней и при токарной обработке резцами из быстрорежущей стали Р18 или Р9, имеющими оптимальные передние, задние углы и угол наклона главной режущей кромки, плоскую форму передней поверхности. У проходных резцов предполагается, что главный угол в плане = 45°, вспомогательный угол в плане , = 10° радиус закругления при вершине резца в плане г = 2 мм, размеры сечения державки 20 X 30 мм или 25 X 25 мм, при максимально допустимом износе по задней поверхности = 2 мм. У прорезных и отрезных резцов — о = 90° = 1 ч- 2° X = 0 г = 0,5 ч-ч- 0,8 мм. Значение дано для обработки углеродистой конструкционной стали с содержанием С < 0,6%, с пределом прочности на растяжение о = 75 кг/мм в состоянии горячекатаного проката (или поковки) без корки. При обработке чугунов значение дано для случая, когда ковкий чугун имеет Нд = 150, а серый чугун Нд = 190 и не имеет корки. При других условиях обработки для приведенных значений v,, необходимо в виде сомножителя вводить поправочные коэффициенты, указанные в разделе Влияние различных факторов на скорость резания, допускаемую резцом (что в вышеприведенных формулах скорости резания отображены общим поправочным коэффициентом К и К ). [c.183]

Профилирование, т. е. определение профиля режущей кромки, обеспечивающего получение требуемого профиля детали применяют для инструментов с формообразованием методами копирования и огибания. При этом учитывают влияние положения передней и задней поверхностей лезвия (передние V и задние а углы) инструмента на форму и размеры режущей кромки и отличие задних поверхностей от требуемой поверхности (профиля) заготовки. Производят так называемый коррекционный расчет профиля режущего инструмента (рис. 1.14). [c.23]

При износе зуба торцовой фрезы с острой вершиной (рис. 17, а) происходит относительно быстрое смещение всей режущей кромки и наблюдается значительный размерный износ АИ. В таких же условиях резания фреза с зачистной режущей кромкой (рис. 17, б) изнашивается по-другому. При износе в первую очередь меняется форма режущей кромки вблизи вершины зуба фрезы. Участки же вспомогательной задней поверхности, окончательно образующие обработанную поверхность, изнашиваются медленнее. Размерный износ получается небольшим, влияние износа фрезы на точность обработки (размер Н) уменьшается. [c.36]

Кручение режущей кромки инструмента. На характер изменения геометрических параметров режущей части инструмента непосредственно влияет форма передних и задних поверхностей, поскольку величины передних и задних углов измеряется между линиями, касательными к рассматриваемым поверхностям. В этой связи следует обратить внимание еще на один геометрический параметр режущей кромки - ее кручение. Этот геометрический параметр режущего клина ранее не рассматривался, а его влияние на процесс резания не исследовано. [c.344]

Численно смоделировано нестационарное обтекание плоской каверны сверхзвуковым потоком турбулентного газа. Решение определено совместным интегрированием уравнений Рейнольдса и двухпараметрической модели турбулентности с использованием закона стенки. Рассмотрены результаты расчетов, полученные при различных обводах задней кромки каверны. Продемонстрировано сильное влияние геометрии задней кромки на интенсивность пульсаций параметров течения. Определена форма поверхности, позволяющая значительно снизить эти колебания. [c.79]

Следовательно, с увеличением радиуса затупления задней кромки уровни пульсаций давления, скорости и температуры снижаются. Одновременно для осредненного по времени течения уменьшается значение угла наклона поверхности к горизонтали в точке присоединения а,. Если при г = 0,01 он составляет 90°, то при / =0,1, 0,2, 0,3 -67, 56 и 48°. Основываясь на предположении, что основное влияние на уровень пульсаций течения в каверне оказывает угол присоединения потока к поверхности, был проведен дополнительный расчет с целью получить угол а,, около 30°. Форма задней кромки схематично изображена на фиг. 1, в. Действительно, при угле а, осредненного течения 27° значение Ар было получено равным 0,35. Максимальные значения Ар , и А/г составили соответственно 0,06 и 0,042, а А , - 0,067. Значения [c.85]

Пусть задняя кромка лопаткп, пмеюгцая форму полуокружности, с двух сторон обтекается разными равномерными плоскими потоками (рис. 1). Сделаем следуюгцие основные нредноложения. В отрывной области донное давление постоянно. Начальные пограничные слои тонкие и их влиянием на зону смешения можно пренебречь. Потоки обтекают криволинейные поверхности в соответствии с решением [c.240]

Во избежание трения нижней грани клина о поверхность грунта задний угол а выбирают равным 5—8°. Образуюш,ийся при этом угол заострения обычно удовлетворяет условиям прочности. Д. И. Федоровым было исследовано влияние формы режущей кромки. Сравнение работы прямых, криволинейных с зубьями и криволинейных без зубьев режущих кромок выявило преимущества последних. Оказалось, что при некоторых условиях лучшие результаты дают режущие кромки, которые, как в поперечном сечении, так и в плане, очерчены по дуге. При этом, по мере пpиближeни к ковшу, целесообразно постепенно увеличивать радиус дуги, что создает благоприятные условия для движения грунта. [c.84]

Обобщение теории крыла на неустановившееся движение представляет особые трудности, так как при этом циркуляция вокруг крыла (вообще говоря) не сохраняется, и с задней его кромки вследствие этого сходят вихри или вихревая пелена. Таким образом, задача усложняется не только математически, но и с точки зрения физической постановки. Первые исследования задач этого типа были выполнены в 20-х годах В. Бирнбаумом и Г. Вагнером в Германии и Г. Глауертом в Англии. Последним было, в частности, предпринято изучение колеблющегося крыла. Несколько иной подход к задаче о колебании крыла был развит М. В. Келдышем и М. А. Лаврентьевым (1935). Исследования тонкого крыла со сбегающими вихрями были выполнены в 30-х годах в ЦАГИ также Л. И. Седовым. Подробный анализ влияния сходящей с крыла вихревой пелены, ее формы и распределения циркуляции дал Н. Н. Поляхов. Теория неустановившегося движения тонкого крыла с учетом сжимаемости при дозвуковых скоростях разрабатывалась М. Д. Хаскин-дом (1947). [c.293]

Подробные исследования отрыва на сверхзвуковом крыле провел Пирси [20]. С точки зрения отрыва на крыле, вызываемого скачком уплотнения, основной характеристикой формы сечения является изменение наклона верхней поверхности. Для определения начала отрыва при больших числах Маха очень важна также форма задней кромки. Часто отрыв возникает сначала на части размаха вследствие большой локальной нагрузки, и его развитие может быть задержано модификацией формы в плане, приводящей к снижению пиков нагрузки, например изменением формы передней кромки. Причиной отрыва, вызванного скачками, часто является интерференция полей течения от соседних поверхностей. Скачок от передней кромки крыла может вызвать отрыв пограничного слоя на фюзеляже, а этот отрыв в свою очередь может привести к появлению вихрей, возмущаюнщх поле течения около крыла. Система скачков уплотнения на стреловидном крыле довольно сложна (фиг. 2) она состоит из переднего, заднего и концевого скачков, причем последний образуется не на всех крыльях. На внешней части крыла преобладает течение, близкое к обтеканию крыла с углом скольжения и, по-видимому, прежде всего появляется отрыв, связанный с концевым скачком. Два внутренних скачка (передний и задний) являются трехмерными и не так важны для крыльев умеренных удлинений при расчетном режиме, но они важны для нестреловидных крыльев малых удлинений, работающих при достаточно больших коэффициентах подъемной силы. На эти два внутренних скачка сильное влияние оказывает обтекание корневой части крыла частично это влияние передается концевому скачку через точку пересечения. Поэтому изменение геометрии в окрестности корневой части крыла, например формы фюзеляжа, является мощным средством улучшения обтекания больших участков крыльев. [c.204]

Для работы в режиме суперкавитации профили приходится делать достаточно толстыми по соображениям прочности. Если точки отрыва фиксируются острыми передней и задней кромками, то профиль можно сделать более толстым за счет его верхней части. Чтобы избежать влияния стенки каверны, утолщенную часть профиля следует сместить назад, а передняя кромка должна быть как можно тоньше. Ясно, что для каждой формы профиля существует минимальный угол атаки, при котором уже нельзя избежать влияния стенки каверны. В общем случае чем сильнее нагружен профиль, тем больше должна быть его толщина п минимальный рабочий угол атаки. На фиг. 5.38 показано несколько разных профилей. [c.247]

Этот момент соответствует переходу от докритического к сверхкритическому течению или наоборот. Например, при обтекании тонкой нехолодной пластины с гладкой формой передней кромки разложения в ряды решения в окрестности передней кромки содержат произвольную функцию, так как течение докритическое. (Это прямое обобщение результатов работы [Нейланд В.Я., 1970, в] на случай пространственного течения.) Однако при сходе пограничного слоя с задней кромки крыла скорости в следе растут и на некоторой звуковой поверхности (линии на плоскости С) происходит переход к закритическому течению. Выбор произвольной функции должен осуществляться из условия одновременного выполнения (7.32) (для максимального значения интеграла) и (7.33). Таким образом, область влияния замкнута. [c.320]

Неточность и износ инструментов. Изготовление инструмента осуществляется с высокой точностью, но режущий инструмент имеет значительный износ в процессе его работы. Обычно точность обработки связана с точностью изготовления режущего инструмента. Допуски на изготовление инструмента регламентируются ГОСТом. Существенно сказывается точность изготовления инструмента на точности обработки при работе мерным или профильным инструментом. Мерный инструмент копирует свои размеры непосредственно в теле детали (сверло, развертка, метчик и др.). Обработка профильным инструментом характерна тем, что его профиль переносится на обрабатываемую деталь (фасонные резцы, фрезы и др.). Имеются инструменты, которые являются одновременно мерными и фасонными, например протяжки, фасонные развертки и др. В процессе обработки деталей режущий инструмент изнашивается по режущим кромкам и постепенно изменяет свою форму и разкеры, но еще более значительные изменения претерпевает инструмент при заточках, особенно остроконечный инструмент. Инструмент изнашивается как по передней, так и по задней грани режущей кромки. Износ резца по передней грани существенно влияет на чистоту обработки и снижает прочность инструмента, но на точность обработки он влияет меньше, чем износ по задней грани. Износ инструмента характеризуется укорочением его в нормальном направлении к обрабатываемой поверхности, что ведет к изменению положения режущей кромки инструмента относительно базовой поверхности и изменению размера и формы обрабатываемой поверхности. Особое влияние на износ инструмента оказывает скорость резания. Подача и глубина резания в меньшей степени влияют на износ инструмента. Экспериментальные данные показывают, что подача больше влияет на износ резца, чем глубина резания. Кроме того, на износ инструмента влияет его конструкция, в частности большое влияние оказывает задний угол а. Увеличение угла а от 8 до 12° способствует повышению размерного износа инструмента. Износ резца по задней грани в натуральную величину переносится на обрабатываемую поверхность, снижая точность обработки. Если резец износится по задней грани на 0,1 мм, то диаметр обрабатываемой наружной цилиндрической поверхности увеличится на 0,2 мм. Если обработка ведется широколезвийным инструментом, то износ резца по задней грани влияет на размер и форму обрабатываемой поверхности. Износ резца пропорционален пути, пройденному лезвием инструмента в теле обрабатываемой детали, и зависит от материала инструмента, обрабатываемой детали, геометрии инстру-44 [c.44]

Экспериментальные цилиндрические многозубые протяжки и быстрорежущих сталей-Р18 и Р6М5 подвергались закалке и трехкратному отпуску. Комплект состоял из четырех протяжек. Каждая протяжка имела одну подготовительную секцию из трех зубьев и три рабочих секции из пяти зубьев каждая. Зубья рабочих секций имели шаг 19 мм. Для получения наибольшей точности результатов все пять зубьев каждой рабочей секции имели одинаковый подъем. Это позволяло многократно измерять силы при одной и той же подаче за один рабочий проход инструмента. Задние поверхности зубьев доводились, допуск на диаметр зубьев был 0,005 мм на всех зубьях. Подъем на диаметр зубьев комплекта протяжек был равен 0,02—0,7 мм. Зубья протяжек не имели стружкоразделительных канавок, так как разделение стружки обеспечивалось самой формой многошлицевого отверстия, подготовленного под протягивание. Влияние способов разделения стружки на силы резания исследовалось на специально подготовленных резцах. Для исследования использовались острые и затупленные протяжки. Наружное протягивание проводилось резцом с прямой режущей кромкой и протяжками с криволинейными кромками. [c.17]

Особенность формообразования задних поверхностей сверла на станке Spiropoint заключается в том, что ось вращения гильзы не совпадает с осью сверла, так как гильза осциллирует. Однако при небольшом ходе осциллирования несовпадение осей существенного влияния на форму задней поверхности не оказывает. Сверла, заточенные на станке, имеют резко выпуклую S-образную поперечную кромку (см. рис. 37, а). Главные недостатки станка связаны со шлифовальным кругом. Его специальная форма усложняет подбор кругов. Малый диаметр круга (52 мм) приводит к быстрому размерному износу. Правка круга по наружному диаметру должна быть чрезвычайно точной, так как этим определяется положение угловой кромки круга относительно оси сверла. Никаких регулировочных звеньев для уточнения величины перекрытия с (см. рис. 31, а) в станке нет. Изменение угла ф путем правки круга для станка универсального типа нельзя считать удачным. [c.77]

Рациональная форма ковша и его посадка на звене имеют большое влияние на значение предельной скорости. Так, при креплении ковша к звену по рис. 203, а расстояние от его задней кромки до передней кромки следующего ковша будет г при той же звездочке и тех же значениях шага цепи и шага ковшей крепление ковша к звену по рис. 203, б дает увеличение / на 477о. Это соответствует увеличению времени выгрузки примерно на 15%. [c.251]

Скорость резания и подача существенно влияют на пластические деформации в зоне резания и контакта инструмента с обрабатываемым материалом, а значит и на отклонения фактической величины микронеровностей от расчетной. При больших подачах поперечная шероховатость обычно бьшает значительно больше продольной шероховатости (кроме случаев обработки резцом с зачищающей кромкой, <р=0). При малых подачах большое влияние на шероховатость оказывает заторможенный слой обрабатываемого материала на поверхности инструмента. Для получения низкой шероховатости обработку с малыми подачами необходимо вести на повышенш.1х скоростях резания, гфи которых снижается величина заторможенного слоя. С увеличением износа рабочих граней резца происходит изменение микрогеометрии обработанной поверхности. В результате образования и развития зазубрин на режущей кромке и задней поверхности резца форма и высота остаточньк гребешков на обработанной поверхности непрерывно изменяется. В условиях нестационарной обработки, когда изменяется жесткость заготовки, изнашивается режущий инструмент, изменяется глубина резания и другие параметры, наблюдается сложный характер зависимости высоты микронеровностей поверхности от скорости резания. При точении цилиндрических поверхностей кривые имеют наименьшие [c.113]

Если Крыло имеет боковую кромку (рис. 8.4.4), то следует учесть ее влияние на распределение давления и коэффициент сопротивления. Расчет обтекання такого шестиугольного крыла производится следующим образом. Вначале вычисляются скорости п давления в области ОО О О от распределения источников нз треугольном участке ОСО. Расчет в Этом случае ведется по аналогии с предыдущим случаем (см. рис. 8.4,1), когда рассматривалось крыло четырехугольной формы, у которого боковая кромка отсутствовала. Далее кеобходино уточнить вычисленные скорости и давления за счет влияния боковой кромки О С", что эквивалентно действию нсточников. распределенных в треугольнике О СО. Интенсивность этих нсточников будет иметь знак, противоположный знаку источников, соответствующих кры.ту с площадью O D. Действие источников, распределенных в треугольнике 0 С1У. распространяется на крыло в пределах участка 0 Т"0, ограниченного линией Маха О К. боковой и задней кромками. Например, для профиля F2L2 действие источников ограничено участком Fi Li (точка а пересечении хорды и линии Маха О К ). [c.323]

Найдем аэродинамические характеристики в более общем случае обтекания под малым углом атаки крыла в виде плоской пластннки шестиугольной формы я плане с дозвуковыми перс,г ним и к сверхзвуковыми задними кромками (рис, 89.1). Такой вид задних кромок исключает влияние внхреаой пелены за крылом на его обтекание. [c.347]

Поставлена и решена задача построения и аэродинамического расчета крылового профиля, скользящего своей задней кромкой по плоскому горизонтальному экрану. Известная нижняя часть контура профиля представляет собой прямолинейный отрезок, образующий заданный угол с экраном, верхняя - отыскивается по заданному распределению скорости. Это распределение берется из класса гидродинамически целесообразных распределений, гарантирующих бе-зотрывность обтекания профиля в рамках принятой математической модели течения. Описанная задача сведена к смешанной краевой задаче в полуплоскости, решение которой получено в аналитической форме. Для вычисления коэффициента подъемной силы введено предположение о наличии тонкой струйки, протекающей между горизонтальным участком контура профиля в его кормовой части и экраном. Исследовано влияние закона падения давления в этой струйке (от давления торможения до давления на выходе) на величину коэффициента подъемной силы. На основе проведенных расчетов сделаны выводы о влиянии угла наклона прямолинейного участка на форму контура профиля, а также показано, как влияют угол наклона и величина максимальной скорости на профиле на его форму и коэффициент подъемной силы. [c.201]

Устойчивость формы парусного крыла в отличие от гибкого обеспечивается в основном натяжением паруса. Поэтому оно может работать как при положительных, так и отрицательных углах атаки, хотя при коэффициенте подъемной силы С = 0 возможно вонзикновение неустойчивости поверхности крыла [24]. На аэродинамику парусного крыла оказывают значительное влияние угол атаки 9 скорость полета, предварительное натяжение, ткани паруса и троса задней кромки, упругость конструкции. [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...