Сопротивление Влияние формы образцов

Следует указать, что на временное сопротивление разрыву Од размер и форма образцов влияния не оказывает. Относительное же удлинение б резко изменяется с изменением соотношения между поперечным сечением образца и его длиной, поэтому обязательно следует выдерживать стандартный размер образца, расчетная длина которого 1 определяется (при 10-кратном образце) по формуле /о, = 11,3 / о = 11,3 j/60%, а при 5-кратном образце по формуле [c.23]

Поскольку в литературе очень мало данных о влиянии размеров и формы образцов на сопротивление в условиях сложного напряженного состояния, ограничимся здесь рассмотрением различных про- [c.201]

Ири измерениях в полях напряженностью до 4 а/см в схеме используется генератор прямоугольных импульсов 26И (или ГИС-2). Для создания импульсных полей большей величины авторы разработали специальный генератор прямоугольных импульсов с большим внутренним сопротивлением (более 500 ом), чго исключает влияние реакции образца на величину и форму импульсов. Длительность импульсов 1—2 мксек, частота повторения 500 гц, [c.292]

В действительности к моменту достижения нагрузкой своего наибольшего значения площадь поперечного сечения образца будет иная, чем до начала испытаний. Следовательно, определяться будет не значение действительного сопротивления разрушению (называемое иногда истинной прочностью), а некоторое условное ее значение, которое связано с вполне определенной заданной формой образца. Изменение площади поперечного сечения в процессе испытания образца связано с процессом образования шейки и с величиной возможного при этом поперечного сужения. При испытании образцов достаточной длины процесс образования шейки может быть осуществлен в полной мере. При испытании коротких образцов он может быть сильно ограничен. Элементы реальной конструкции очень часто обладают такими размерами, при которых процесс образования шейки бывает ограничен (это может быть, например, для коротких и широких элементов). Таким образом, только разница между формой элемента реальной конструкции и формой стандартного образца может быть достаточной для того, чтобы для одного и того же материала получить различные значения предела прочности. При этом, конечно, сказывается влияние формы на прочность, но условность определения предела прочности будет мешать выявлению его действительного значения. [c.59]

Калориметр состоял из блока массой 22 кг, изготовленного из электролитической меди, в котором помещали манганиновый нагреватель для градуировки калориметра. На поверхность блока наматывали платиновый термометр сопротивления (/ о = 50 Ом) для измерения увеличения температуры. Калориметр термостатировали двойной водяной оболочкой, колебания в которой не превышали 0,002 К. Погрешность определений теплового эквивалента калориметра была 0,06%. Авторы оценивают погрешности, определяемые потерями тепла образцом в 0,01%, недостаточной выдержкой его в печи, влиянием формы температурных кривых главного периода в 0,02% и др. Погрешность воспроизведения и передачи значений температуры оценивается значением 0,05%. Авторы оценивают общую погрешность определения энтальпии значением в 0,3%, а теплоемкости в 0,5%. [c.183]

Вторым важным фактором, влияющим на условия образования шейки, являются граничные условия, в частности связанные с устройством захватов испытательной машины и с изменением формы образца в продольном направлении. Влияние этого фактора определяется тем, что для полного развития шейки необходимо, чтобы на достаточно длинном участке образца имело место монотонное сужение нагруженного сечения. На рис. 151 показаны результаты экспериментального и теоретического исследования напряженного состояния в месте образования н ейки на образце. Максимальное увеличение сопротивления разрушению, обусловленное объемным напряженным состоянием, связанным с неравномерным распределением напряжений в су- [c.201]

Из ранее изложенного следует, что для гидродинамического расчета ПТЭ особое значение имеют вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления. На их величину оказывают влияние различные факторы. Так, для пористых порошковых металлов важную роль играют материалы, размер, форма частиц исходного порошка, технология изготовления образца. [c.20]

Через образец диэлектрика под действием приложенного к его электродам постоянного напряжения протекает ток утечки, имеющий две составляющие. Одна из них представляет собой ток, идущий по тонкому электропроводящему слою влаги с растворенными в ней веществами этот слой образуйся в результате осаждения влаги из воздуха на поверхности образца. Это так называемый поверхностный fOK диэлектрика. Вторая составляющая — это ток, проходящий через собственно материал, через его объем. Эту составляющую именуют обьемным током диэлектрика. Эквивалентная схема образца, следовательно, должна состоять из двух соединенных параллельно сопротивлений. Первое, R , учитывает поверхностный ток диэлектрика, а второе, R,,, — объемный ток. Обычно стремятся измерять каждую из составляющих в отдельности, устраняя при этом влияние другой. С этой целью используют систему из трех электродов измерительного, высоковольтного и охранного. Например, для плоского образца (рис. 1-1, а) в случае измерения объемного сопротивления R охранный электрод 2 имеет форму кольца, которое расположено на поверхности концентрически с измерительным электродом 1. На другой стороне образца 3 помещен высоковольтный электрод 4. Охранный электрод значительно выравнивает поле между измерительным и высоковольтным электродами и отводит поверхностный и объемный токи в краевых областях образца на землю так, что они не регистрируются измерительным прибором. Аналогично применяются охранные электроды и для трубчатых образцов. [c.17]

Данные на рис. 92 для напряженных образцов заданной формы показывают более ясно влияние скорости охлаждения на сопротивление КР, а также что КР может иметь место на образцах, закаленных при скорости ниже 1650 °С/с, хотя вид коррозии в ненапряженных образцах, закаленных со скоростью выше 550 °С/с является питтинговым. [c.242]

Рассмотрим теперь экспериментальные данные, характеризующие влияние концентрации напряжений и масштабного фактора на сопротивление усталости, полученные путем испытания большого числа образцов, достаточного для оценки рассеяния пределов выносливости. Одновременно будет проиллюстрирована и методика определения параметров уравнения подобия в форме (3.47) или (3.56). [c.100]

Измерения состояли в фиксации приложенного давления и соответствующих изменений в форме и положении отдельных пластин. Поперечные разрезы пакета, выполненные в конце каждого из опытов, позволяли ему детально описать, где каждое сечение тела текло в процессе эксперимента данного типа. Для более мягких материалов, таких, как глина, парафин и другие, он использовал слоистые маркеры различных цветов, чтобы проследить путь течения. Учитывая свое наблюдение за количественным влиянием на сопротивление некоторых металлов введения пластинчатой структуры, он выполнил отдельные опыты на сплошных образцах с теми же геометрическими очертаниями. [c.15]

Детали машин, работающие при циклически изменяющихся нагрузках, отличаются от стандартных образцов, по испытаниям которых определяется предел выносливости. Опыт показывает, что наибольшее влияние на сопротивление выносливости имеют различия в форме, размерах и обработке поверхности. [c.474]

Механическая обработка образцов требует повышенного внимания, так как состояние поверхности, а именно форма и глубина неровностей, наклеп, остаточные напряжения оказывают сильное влияние на сопротивление усталости, в особенности, при испытаниях образцов с концентрацией напряжений. Наряду с требованием высокого качества поверхности образцов, технология их изготовления при массовом производстве должна удовлетворять условию максимальной экономичности. [c.68]

Рекомендуемые формы надреза в образцах, предназначенных для испытаний при высоких температурах, такие же, что и при нормальной температуре (см. стр. 69). При обычно применяемых надрезах теоретический коэффициент Оо составляет 2,0—3,5 при изгибе. Влияние асимметрии цикла на сопротивление усталости образцов с надрезом при высоких температурах менее существенно, чем для гладких образцов (рис. 5). [c.138]

Четко сформулировать основные закономерности влияния состава и структуры на сопротивление усталости на основе опубликованных работ, несмотря на их многочисленность, очень трудно ввиду большого разнообразия и неоднородности методики испытания, формы и размеров образцов, их количества, продолжительности и других условий испытания. Поэтому из результатов испытаний, проведенных разными авторами, можно сделать лишь некоторые общие выводы скорее качественного, чем количественного характера [c.190]

Основным способом при этом является графическое построение кривой частоты, где по ординате откладывают абсолютное или относительное число проб (образцов, опытов и т. д.), а по абсциссе абсолютные значения измеряемого свойства, например временного сопротивления СТц. Если разброс значений данного свойства подчиняется закону случайного распределения, то получают кривую распределения, симметричную относительно вертикальной оси (рис. 26.4, а). Отклонение от симметричной формы или пологая форма кривой указывают на влияние особых факторов. Приведем некоторые примеры. При поставке стали определенного сорта завод-поставщик утверждал, что предел текучести этой стали никогда не бывает ниже 36 кгс/мм , поскольку во всех прошлых поставках всегда соблюдалось это условие. Для проверки справедливости этого утверждения, по данным за-вода-поставщика, была построена кривая частоты (рис. 26.4,6). Если бы материал действительно на всех образцах имел стт 36 кгс/мм , то максимум кривой был бы значительно сдвинут вправо и кривая имела бы форму, симметричную относительно вертикальной оси (см. рис. 26.4,а). [c.335]

В этом плане и рассматриваются работы, проведенные за рубежом и в нашей стране. Известно, что при определении диэлектрических параметров материалов электроды должны обладать высокой электрической проводимостью, хорошо и надежно контактировать с образцом, не оказывая при этом на него отрицательного влияния (деформировать, вступать в химическое взаимодействие, диффундировать в толщину), не должны изменять свою форму и размеры под воздействием окружающих сред и температуры (плавиться, окисляться и т. д.). Применение жидких электродов из ртути и олова, используемых при измерении диэлектрических показателей слюд [16], нежелательно вследствие испарения первой и образования пористой оксидной пленки на поверхности олова, вносящих погрешности в результаты измерения сопротивления. Использование накладных электродов из пластин или фольги различных металлов (нержавеющая сталь, серебро, платина, платинородиевый сплав) [17, 22] также приводит к искажению результатов измерений [c.10]

Практически о сопротивлении термической усталости (т е р-м о с т о й к о с т и) судят исключительно по результатам качественных испытаний, а именно по числу циклов (нагреваний и охлаждений) до появления трещин на испытуемом образце [9]. Для этой цели применяются образцы разной формы, преимущественно из листового металла, которые нагреваются в течение заданного короткого времени (от нескольких секунд до нескольких минут) до температуры, определяемой условиями службы металла, и затем охлаждаются на воздухе или в струе воздуха, иногда в воде. Часто образцы снабжаются отверстиями и надрезами с целью ускорения самих испытаний и проверки влияния, которое оказывают на термическую усталость концентраторы напряжений. Нагревания и охлаждения образцов повторяются до появления первых трещин обусловленной длины (например, 0,5 мм). [c.317]

Образцы для испытания на изгиб представляют собой бруски длиной от 100 до 250 мм, чаще круглого или квадратного сечения с поперечными размерами от 3 до 10 мм. Цилиндрические образцы, предназначаемые для испытания на двух опорах, иногда снабжают головками (галтелями). При выборе образцов того или иного вида необходимо учитывать неодинаковое сопротивление ползучести под изгибающей нагрузкой образцов с различной формой сечения (влияние момента инерции). [c.229]

Образцы, применяемые для испытания на усталость при кручении, закрепляют посредством одностороннего среза на головке и клина в зажиме такая форма закрепления дает меньшую концентрацию напряжений по сравнению с закреплением клином, входящим в глубокий конический паз в головке образца. Известно, что при комнатной температуре очень большое влияние на численные значения предела усталости оказывает состояние поверхности образца. Недостаточно чистая отделка поверхности может понизить сопротивление металла усталости при нормальной температуре на 15—20 /о, а для аустенитной стали — даже на 25 >/о (сравнивается обработка по 8 и 12-му классу чистоты). При повышенных температурах состояние поверхности образца, как правило, влияет в меньшей степени. Однако на этом основании отнюдь не следует делать вывод о допустимости плохой отделки поверхности образцов для горячих испытаний. [c.274]

Для пластичных материалов испытания на сжатие малопригодны. Они не определяют достаточно отчетливо влияния структуры на механические свойства кроме того, образцы таких материалов сильно деформируются, принимая бочкообразную форму, и оказываются в условиях объемного неравномерного сжатия, что еще больше затрудняет определение механических свойств. При дальнейшем увеличении нагрузки образцы сплющиваются это не позволяет во многих случаях довести их до разрушения и определить сопротивление разрушению и полную пластичность. Вместе с тем прочность пластичных металлов при сжатии мало отличается от их прочности при растяжении. [c.143]

При оценке прочности деталей, работающих в условиях статического нагружения, свойства материала детали отождествлялись со свойствами материала образца, при этом не учитывалась разница ни в форме, ни в размерах детали и образца, на котором были получены предельные напряжения, т. е. предполагалось, что при равных номинальных напряжениях опасность разрушения образца и детали, выполненной из такого же материала, как и образец, одинакова. Многочисленные эксперименты показали, что при переменных напряжениях в расчетах на сопротивление усталости необходимо учитывать ряд факторов, которые существенным образом влияют на сопротивление усталости детали в то время, как на статическую прочность они оказывают незначительное влияние. К наиболее существенным факторам относятся концентрация напряжений, абсолютные размеры поперечных сечений детали, состояние поверхности — ее шероховатость, наличие коррозии, окалины и др. Рассмотрим более подробно влияние этих факторов на сопротивление усталости. [c.293]

Расчет на усталость в больщинстве случаев выполняют как проверочный. Как и при расчете на статическую прочность цель проверочного расчета заключается в определении коэффициента запаса прочности в опасной точке рассчитываемой детали и сравнении его с нормативным. Прочность детали считается обеспеченной, если ее коэффициент запаса прочности не меньше требуемого (нормативного). При вычисления коэффициента запаса прочности деталей, находящихся под воздействием статических нагрузок, механические свойства материала детали отождествлялись с механическими свойствами материала образца, т. е. считалось, что поведение материала образца и материала детали будет одинаковым, если в них возникнут равные номинальные напряжения независимо от различия в форме и размеров образца и детали. Поскольку, как ранее было выяснено, при переменных напряжениях на предел выносливости материала существенное влияние оказывают и форма, и размеры поперечных сечений образцов, и шероховатость их поверхности, то, естественно, рассчитывая на сопротивление усталости конкретные, реальные детали, размеры и форма которых отличаются от стандартных образцов, необходимо учесть все факторы, снижающие сопротивление усталости. [c.298]

Серьезное внимание следует обращать на контакт электрода с подводящим проводом этот контакт по возможности надо осуществлять при помощи пайки. Плоские образцы можно также зажимать между латунными шайбами соответствующей формы (круглой или квадратной). Размеры шайбы должны отвечать размерам образца с допускаемым отклонением — 2 мм. На наружный электрод трубчатого образца можно плотно накрутить медный гибкий провод. Внутренний электрод надо соединять с-проводящим проводником только при помощи пайки. Во всяком случае, переходное сопротивление между электродом и подводящим проводом не должно превосходить 0,1 ом. На высоких частотах начинают сказываться индуктивность и емкость подводящих проводов, емкость относительно земли и т. п. С целью снижения влияния индуктивности проводов испытуемой образец присоединяют непосредственно к зажимам измерительной установки выводы от образца делают короткими, массивными и жесткими. [c.79]

Образцы для определения и / . Величину сопротивления изоляции определяет сумма объемных и поверхностных токов утечки. В случае преимущественного влияния объемных токов образцы имеют форму прямоугольной [c.490]

Аналогичное влияние формы образца и надреза на сопротивление хрупкому разрушению наблюдалось при испытаниях дисковых образцов с надрезами (Сэнки, 1960 г.). Как и в случае изгибаемых образцов с надрезом, сочетание больших размеров образца с острым надрезом привело к падению сопротивления хрупкому разрушению до минимума. [c.114]

Существует и несколько иная трактовка вопросов подобия усталостных разрушений [33], согласно которой предполагается, что относительное влияние размеров и формы образца и натурной детали на характеристики сопротивления усталости проявляется в равной или достаточно близкой степени как при стационарных, так и при программируемых режимах нагружения. Следовательно, зная закономерности накопления повреждений, установленные программными испытаниям образцов, можно определить усталостные характеристики деталей при заданных спектрах нагружения. Исходя из этих предпосылок рассмотрим схемы составле1ря программ испытаний образцов по спектрам амплитуд нагрузок детали. Параметры нагруженности и прочности детали обозначены индексом (1), а образцов — индексом (2) (индекс а , обозначающий амплитуду нагрузки, в последующем тексте опущен). [c.40]

Исследование влияния формы гайки выполнено Г. Вигандом, В его опытах образцы имели резьбу Витворта 3/4 , Результаты приведены в табл. 6Л0. Как и следовало ожидать, наибольшим сопротивлением усталости характеризуются соединения с гайкой растяжения, наименьшим — со стандартной гайкой. При использовании гаек с кольцевой выточкой (поднутрением) значение Оап увеличивается на 30 %. Размеры гаек с поднутрением к табл. 6.10 приведены на рис. 6.24. [c.198]

Влияние условий термоциклирования, формы образцов и состояния их поверхности, структуры и свойств материала на формоизменение при теплосменах с градиентом температур сложнее рассмотренного ранее. Оно связано с температурной зависимостью сопротивления пластической деформации и характером распределения температур, меняющимся на различных стадиях цикла и регистрируемым с трудом в опыте. Как правило, с повышением температуры нагрева формоизменение становится более заметным. Последнему способствует н увеличение интервала температурных колебаний. Поскольку от темпа температурных изменений зависит величина термических напряжений, возникающих в сечении термоциклируемого материала, ускорение нагрева [c.12]

Сопротивление срезу Тср, определяемое при испытании нахлесточного паяного соединения, зависит от формы образца. Образующиеся при испытании листовых образцов напряжения изгиба, а также сопротивление отрыву делают величину Тср весьма неопределенной [254]. Следует сказать, что приводимые в литературе данные о сопротивлении срезу без указания условий испытания не имеют ценности. Нельзя, конечно, отрицать известной полезности определения величины Тср при сопоставительном испытании в одинаковых условиях нахлесточных соединений образцов из одного и того же материала, полученных разными способами пайки, с разными припоями и т. п. Ф. М. Миллер и Р. Л. Писли [254 испытывали сплошные образцы, имитирующие паяные нахлесточные соединения, в которых устранены случайные влияния, оказываемые формой галтели и другими переменными факторами в паяном шве (рис. 59, табл. 21). Разрушение образца происходило не по плоскости среза. Среднее напряжение, отнесенное к плоскости среза, при увеличении отношения площади среза к площади поперечного сечения образца в месте [c.107]

В настоящее время методы механических испытаний образцов и натурные испытания развиваются параллельно. Развитие методов механических испытаний образцов идет по нескольким направлениям значительно ббльшее внимание уделяется вопросам оценки конструкционной прочности материалов, путем испытания простых по форме образцов в условиях, приближающихся к эксплуатационным с учетом фактора времени, запаса упругой энергии, плоского напряженного состояния, влияния сред и др. особенно сильно развивается направление оценки материалов по характеристикам разрушения, сюда входят методы испытания, оценивающие сопротивление зарождению трещин, и методы, оценивающие способность материалов тормозить начавшееся разрушение [11]. Цель этих методов — приближенно оценить лабораторными испытаниями конструкционную прочность, а также надежность материалов в эксплуатации [c.323]

Для определения прочностных характеристик (предела тек чести, предела прочности) сварных соединений различного рода конструкций (сосудов давления, газонефтепроводов, корпусов аппаратов химического оборудования и т п.) из последних на стадии отладки технологии их изготовления вырезают образцы поперек сварного шва, форма и размеры которьпс оговариваются ГОСТ 6996-66. В том сл> чае, когда соединения механически неоднородны, т е. имеют в своем составе %-частки, металл которых обладает пониженным сопротивлением пластическому деформированию по сравнению с основным металлом конструкций, по-л>-ченных при испытании образцов, на натурные констр> кции неизбежно приведет к созданию неверных представлений о их прочностных характеристиках. Это связано с тем, что на практике имеются существенные различия в схеме нагр> жения образцов и конструкций, относительных параметрах соединений и т.д. Кроме того, как отмечалось в работе /104/, большое влияние на получаемые результаты (а , Og) оказывает степень компактности поперечного сечения образцов k = s/t (где и / — размеры поперечного сечения). При этом отмечалось, что для получения сопоставимых резу льтатов по Sj и соединений констру кций и вырезаемых образцов необходимо соблюдение условий подобия по их нагру жению (пластическому деформированию) и по относительным геометрическим параметрам (например, к). [c.148]

Применяемые для величины сГа термины временное сопротивление разрыву и предел прочности неудачны. Почему временное Разве есть еще и постоянное Точнее назвать заниженное , поскольку в данном случае максимальная величина нагрузки относится к первоначальной площади поперечного сечения образца. Термин предел прочности — неточен, так как 5 всегда больше сгв лучше — прочность на разрыв . Имеются значительные разногласия в вопросе о том, считать ли пластичность свойством, состоянием или способностью деформироваться. С. И. Губкин [1] предложил понимать под пластичностью способность твердого тела к такому изменению под влиянием силового поля взаимного распололтения структурных элементов тела, которое ведет к необратимому изменению формы тела без нарушения его как единого целого. [c.11]

Трактовка условий достижения предельного состояния по разрушению в форме деформационно-кинетического критерия предцояагает интерпретацию экспериментальных данных в виде зависимости суммарного повреждения от числа циклов до появления трещины. При этом для условий термоусталостных испытаний, которые, как было подчеркнуто, являются в общем случае нестационарными и сопровождаются накоплением не только усталостных, но и квазистатических повреждений, выражение результатов в широко используемой в настоящее время форме, когда производится построение зависимости циклической деформации (суммарной или необратимой) от долговечности, является недостаточно корректным. На рис. 1.3.7 представлены данные термоуста-лостных испытаний. Видно, что при использовании деформаций, получаемых в первом цикле нагружения, и деформаций, соответствующих 50%-ной долговечности образца, наблюдается кажущееся снижение сопротивления термоусталостному нагружению в два-три раза по сравнению с кривой усталости материала. Указанное является следствием неучета влияния в термоусталостных испытаниях квазистатических повреждений, роль которых возрастает по мере снижения долговечности образцов. [c.55]

При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. Пределы выносливости материала зависят от его свойств, величины и распределения остаточных напряжений термического или механического происхождения, а также формы концентратора напряжений (наличия нераспространяющихся трещин в исходных острых надрезах). В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений (аа>асткр) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента (ао<аокр) и в нем нет нераспространяющихся трещин. Наличие в зоне надреза остаточных сжимающих напряжений термического происхождения снижает влияние остаточных напряжений, возникающих в результате последующего поверхностного наклепа, так как возможности увеличения сопротивления усталости за счет этих напрял<ений уже в какой-то мере исчерпаны. Так, для стали 08 после закалки и старения (см. рис. 61, а) наблюдается отклонение от полученной зависимости, которое можно объяснить следующим образом. Термическая обработка приво- [c.151]

Величина X = lg -т- 1) в уравнении (2) рассматривается как случайная, имеющая среднее значение, равное (—lg 0), и среднее квадратическое отклонение 8 Пр — квантиль нормального распределения, соответствующий вероятности разрушения Р %). В работах [3—6 и др.] приведены многочисленные экспериментальные данные, подтверждающие применимость уравнения подобия (2) для количественного описания влияния концентрации напряжений, масштабного фактора, формы сечения и вида нагружения на сопротивление усталости образцов и деталей из различных сталей, чугу-пов, алюминиевых, магниевых и титановых сплавов. Если испытания на усталость проводятся по обычной методике при количестве образцов 8—10 на всю кривую усталости, то отклонение б экспериментальных значений сг 1 от расчетных не превышает 8 % с вероятностью 95 %. При использовании статистических методов экспериментальной оценки пределов выносливости (метода лестницы , пробит -метода или построение полной Р — а — Х-диаграммы при количестве испытуемых образцов от 30 до 100 и более) аналогичное отклонение б не превышает 4 % с вероятностью 95 %. [c.310]

Исследования коррозионной усталости металлов проводят с использованием образцов различных геометрических форм, а во многих случаях— моделей или реальных деталей или узлов машин и i аппаратов. Для получения сравнительной оценки влйяния структуры, химического состава металла, агрессивности среды,окружающей температуры, параметров циклического нагружения и других факторов используют обычно образцы диаметром или толщиной 5—12 мм. Влияние масштабного и геометрического факторов изучают на нестандартных образцах диам- тром или толщиной поперечного сечения от 0,1 до 200 мм и более — гладких цилиндрических, призматических, плоских с различным отношением сечения к длине рабочей части, а также с концентраторами напряжений в виде выточек, отверстий, уступов и пр. Оценку влияния прессовых, шпоночных, резьбовых, сварных, клеевых и тому подобных соединений металлов на их сопротивление усталости проводят на моделях таких соединений уменьшенных размеров, реже — на натурных соединениях (элементы судовых ва-лопроводов, бурильной колонны, сосудов высокого давления, лопатки турбин, колеса насосов и вентиляторов, стальные канаты, цепи, глубиннонасосные штанги и др.). [c.22]

Указанные цифры типичны именно для подшипников, где на поверхностях качения возникают громадные местные напрякения, в связи с чем исключительно большое влияние на сопротивление усталости оказывают неоднородность металла, местные дефекты поверхностей качения, дефекты форм л деталей и тому подобные факторы. Детали и агрегаты автомобилей по окончании наладки производства, вероятно, будут давать меньший диапазон рассеивания сроков службы. Тем не менее, учитывая рассеивание, нельзя ограничиваться испытанием единичных образцов. Для правильного суждения о надежности и сроках службы деталей, агрегатов и целых автомобилей необходимо испытывать достаточное их число. Введение регулярных испытаний серийной продукции наших автозаводов позволит в короткий срок накопить столь большое число данных, что рассеивание результатов не будет затруднять оценки качества. [c.225]

Сопротивление усталости сталей при бигармоническом нагружении. Значительная часть машиностроительных и энергетических конструкций работает в условиях сложных режимов нагружения. Поэтому в прочностных расчетах необходимо учитывать влияние закона изменения напряжений на усталостные характеристики материалов. Гарф и Кавамото [17, 112] изучали усталостную прочность материалов в зависимости от формы цикла изменения напряжений. Образцы подвергались воздействию двух высокочастотных нагрузок, отличающихся одна от другой в 2— [c.50]

Сопротивление усталости реальных деталей значительно ниже, чем у лабораторных образцов данного материала. Это объясняется различием структуры и свойств материала крупных деталей, а также различием их формы. Влияние размеров деталей наиболее существенно проявляется в пределах изменения диаметра 5...30 мм при дальнейшем увеличении диаметра влияние размеров снижается (33]. В связи с этим было проведено исследование упрочняемости крупных образцов диаметром 30 мм, имеющих различные формы галтелей (рис. 51). [c.69]

Молот весом 4,7 фунта падал с 8-дюймовой высоты на ударную платформу, прикрепленную к образцу с помощью электротензо-метрических датчиков сопротивления Штернгласс и Стюарт на пластически-деформированном образце провели измерения на трех разных расстояниях от ударной платформы. Вначале они изучали влияние изменений веса платформы на растягивающие импульсы нагружения выше точки удара и сжимающие импульсы разгрузки ниже этой точки. Так как их интересовала также дисперсия, выражавшаяся в изменении формы нарастающего импульса, большое значение имела воспроизводимость опыта. Результаты серии измерений показаны на рис. 4.146. [c.237]

Основная цель боковых надрезов — это устранение чрезмерного влияния поверхностей. Простое объяснение их влияния состоит в следующем повышение напряжений у верщины боковых надрезов увеличивает К в этой области, а трехос-ность напряженного состояния, возникающая в результате наличия боковых надрезов, может привести к локальному снижению сопротивления разрушению. При соответствующей конфигурации боковых надрезов материал у поверхности может разрушаться почти с той же легкостью, как и в центральной части образца. Слово легкость здесь не имеет точного определения тем не менее имеется возможность оценить эффективность боковых надрезов посредством исследования формы фронта остановившейся трещины. [c.213]

Чувствительность пироскопов к температуре зависит от от-нощения высоты пирамиды к основанию. Если это отношение слишком мало, то пироскоп деформируется неправильно — он весь оседает, вместо того чтобы изгибаться (рис. 171, а). Поэтому пироскопам придают такую форму, которая допускает деформацию изгиба. Для повышения чувствительности пироскопов им можно придать форму, дающую очень небольшое сопротивление изгибу, например, изготовлять их в виде тонкой пластинки. В таком случае интервал склонения можно умень-щить до 20—30° и более точно, чем при пирамидальной форме, отмечать конечный пункт падения. Но при этом трудно добиться постоянства показаний из-за влияния небольших отклонений в форме разных образцов. Целесообразность принятой в настоящее время пирамидальной формы подтверждена большим практическим опытом. [c.416]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...