Влияние формы ленты

Влияние формы ленты [c.540]

Важным качеством описанной ленты является также то, что она в процессе магнитной записи позволяет частично отстраиваться от влияния формы усиления сварного шва благодаря возможности осуществлять выборочное воздействие проявляющими высокочастотным или тепловым полями. [c.229]

Влияние формы шва на стойкость его против образования кристаллизационных трещин наблюдается при дуговой, электрошлаковой и электроннолучевой сварке. Увеличение коэффициента формы шва до определенного предела (примерно 6) приводит к повышению стойкости металла шва против образования кристаллизационных трещин. Дальнейшее увеличение коэффициента формы шва снова приводит к снижению стойкости металла шва против образования кристаллизационных трещин. Швы с таким большим значением коэффициента формы встречаются главным образом при наплавке, выполняемой электродной лентой, и при сварке последнего прохода многослойного шва. [c.235]

При первой же навивке на валик пружинная лента пластически деформируется, и по окончании процесса стабилизации пружина приобретает форму спирали. Форма спирали, число ее витков зависят от размеров ленты и заводного валика и в большой степени от упругопластических свойств материала ленты. Значительное влияние на свойства материала, а следовательно, и на форму спирали оказывает режим термической обработки ленты. [c.57]

Реальные конструкции из композитов обладают рядом структурных и геометрических несовершенств, обусловленных технологическими причинами. Наибольшее влияние на величины нагрузок потери устойчивости оболочек оказывают начальные несовершенства их формы, возникающие в случае намоточной технологии, например вследствие случайных отклонений натяжения армирующих нитей (ленты) от оптимальных для заданного технологического режима значений. Таким образом, в силу своей природы начальные несовершенства формы рассматриваемых конструкций имеют случайный характер [67, 125 и др.]. [c.157]

На форму возбуждаемых импульсов оказывают заметное влияние дисперсионные свойства как самой распределенной системы (ленты), так и граничных закреплений, обусловленные их упругостью и инерционностью. Так, например, на рис. 4.22,а и б показаны импульсные колебания в одних и тех же режимах, но для лент разной толщины, у которых изгибная жесткость существенно различалась. В ленте с большей изгибной жесткостью (рис. 4.22,6) эквидистантность спектра собственных частот нарушалась, и в результате импульсы состояли из меньшего числа гармоник и имели длительность на уровне половины амплитуды в 2-3 раза больше, чем в тонкой ленте. [c.182]

Рис. 4.22. Влияние на форму возбуждаемых импульсов от изгибной жесткости ленты

Для изучения влияния дисперсии границ на форму возбуждаемых колебаний один конец ленты (при X = 0) закреплялся между двумя симметрично расположенными пружинами. Коэффициент упругости к закрепления (а следовательно, и жесткость границы) изменялся в широких пределах (путем смены пружин). Эксперименты показали, что уменьшение жесткости закреплений приводило к увеличению длительности импульсов (рис. 4.23,а-в). Это обусловлено тем, что по мере уменьшения жесткости границы уменьшалось количество эквидистантных собственных частот, и нарушались условия переноса энергии колебаний в область высоких частот. В итоге происходила [c.182]

Имея эти данные, приступают к выбору типа штампа и его узлов. Обычно этот этап проектирования является самым трудным и ответственным, так как на правильный выбор конструкции штампа оказывает существенное влияние большое число различных факторов. К основным из этих факторов относятся конфигурация и размеры штампуемой детали, требуемая точность штамповки, форма исходного материала (лист, полоса, лента, отход), наличное оборудование штамповочного цеха, технические возможности инструментального цеха и др. При этом одним из решающих факторов является экономический — количество производимых деталей, стоимость изготовления штампа. [c.383]

Частота колебаний ветвей зависит от скорости ленты и натяжения ее ветвей. Основные значения имеет только первая форма колебаний. Влияние второй, третьей и т. д. форм колебаний незначительно, и ими можно пренебречь. Зависимость величины поперечных колебаний ветвей от скорости ленты нами исследована экспериментально на станке ПЛШ-80 (рис. 3.7), у которого кинематическая схема ленточно-шлифовальной головки соответствует рис. 2.1, ж. [c.55]

Таким образом, точность обнаружения дефектов сварки, а следовательно, и чувствительность магнитографической дефектоскопии практически определяются размерами и формой усиления сварного шва. Поэтому важное значение имеют исследования связей между формой и размерами усиления сварного шва и контрастностью магнитной записи поля дефекта. Для этого прежде всего следует определить зависимость градиента намагниченности ленты от размеров усиления сварного шва, а затем учесть влияние дефекта сплошности, находящегося в зоне сварного соединения, на изменение этого градиента. Будем первую часть этой задачи решать аналитически, а вторую исследуем экспериментально. [c.79]

Экспериментальные исследования теплового режима тормозов подъемно-транспортных машин позволили выявить влияние на нагрев тормоза таких факторов, как величины маховых масс, частота вращения тормозного шкива, при которой начинается торможение, частота торможений, конструктивные формы тормоза (тормозной шкив с охлаждающими ребрами и без ребер, различный угол обхвата шкива колодкой и лентой, различная ширина и толщина обода шкива, наличие или отсутствие защитного кожуха), величина давления, материал фрикционной накладки, величина установочного зазора между поверхностями трения и, наконец, тепла, выделяемого тормозным электромагнитом. В качестве объектов испытаний были приняты нормальные тормоза подъемно-транспортных машин — колодочные, ленточные и дисковые. На основании испытаний сделаны следующие выводы о влиянии различных факторов на нагрев поверхности трения различных типов тормозов. [c.376]

В работах [18, 19] исследованы механические характеристики прокладок резинотканевых конвейерных лент влияние числа прокладок на форму прогиба рассмотрена в [20], а износ обкладочных резин в [21]. [c.103]

Как форма, так и размеры гальванических анодов оказывают существенное влияние на к. п. д. протекторной защиты. Чем больше площадь поверхности анодов, тем больше выход тока из них. Но при этом одновременно увеличивается и скорость разрушения анодов. Поэтому при одной и той же массе анода желательно иметь возможно меньшую площадь поверхности. Этому требованию отвечает шаровая форма, но так как она неудобна, то ее заменили цилиндрической формой анодов. Наиболее удобно изготовлять аноды в форме пластин или стержней квадратного или В-образного сечения. Иногда применяют аноды в виде ленты прямоугольного сечения, укладываемой параллельно защищаемому трубопроводу. [c.317]

Рассмотрим влияние различных факторов на размеры и форму шва при дуговой сварке одним электродом. Сварка двумя и более электродами, сварка электродной лентой или пластиной, сварка с глубоким проваром и другие специальные приемы имеют свои особенности. Однако общая закономерность влияния, оказываемого элементами режима и условиями сварки на размеры и форму шва, остается той же, что и при сварке одним электродом. [c.209]

Производительность подъемно-транспортного оборудования зависит от соответствия рабочих органов машины характеристике груза — его весу, форме, упаковке и другим параметрам. Влияние этого фактора устанавливается коэффициентами использования грузоподъемности крана, кошки или тали, подвески конвейера и различных грузозахватных приспособлений, коэффициентами заполнения грейфера крана, однорельсовой тележки или погрузчика, ковшей элеватора, ленты конвейера и других устройств подъемно-транспортных машин, которые выбираются в каждом конкретном случае с учетом местных условий, свойств транспортируемого материала, размеров и формы емкости рабочего органа. [c.462]

Для дисперсионных линий, рассматриваемых в этом параграфе, отклонение формы ленты от идеального прямоугольного параллелепипеда оказывает ра.зличное влияние на характеристики линии задержки. Так, распространение волн в прямоугольной ленте с поглощающим материалом, расположенным на узких поверхностях, отличается от случая идеальной бесконечной пластины тем, что в ленте существуют максимумы затухания, которые при увеличении ширины сдвигаются в сторону низких частот. Этот эффект наблюдается в лентах, ширина которых составляет 10—20 длин волн, если длина преобразователя такова, что удается получить параллельный пучок. В более узких лентах при уменьшении ширины потери увеличиваются вследствие увеличения расхождеиия пучка в направлении ширины. [c.540]

Для выращивания с электромагнитным формообразованием плоских лент необходимо преодолеть в зоне фронта кристаллизации стягивающее влияние сил поверхностного натяжения. Для этого используют специальные индукторы с двумя витками, включенными встречно, причем один из витков охватьшает второй снаружи. Внутренняя (рабочая) кромка внутреннего витка имеет форму, аналогичную контуру гантели. При этом ЭМС минимальны на кромках формируемой пластины и максимальны на ее плоских гранях, что препятствует "стягиванию расплава в цилиндр. Плавление верхушки пьедестала, как и при выращивании цилиндрических прутков, осуществляется магнитным полем индуктора, используемого для формирования профиля кристалла [75]. [c.112]

Форма (округленность) поперечного сечения плоскосворачиваемых труб (из металлических лент) зависит от их раздутия под влиянием внутреннего давления и характеризуется отношением полуосей сечения ajbo. [c.70]

Растяжение также является эффективным средством улучшения свойств магнитномягких аморфных материалов. Так как магнитоупругая энергия, например, у ленты с положительной магнитострик-цией, в направлении растяжения снижается, намагничивание в этом направлении осуществляется легко. Следовательно, при приложении растягивающей магрузки форма петли гистерезиса более приближена к прямоугольной. На рис. 5.40 показано изменение коэрцитивной силы и остаточной намагниченности при растяжении аморфного сплава на основе железа с магнитострикцией, равной (30- -40)10-8. Влияние растяжения на магнитные свойства кристаллических веществ известно давно. Для аморфных сплавов характерно то, что эффект растяжения может проявляться вплоть до довольно больших значений нагрузки. Связано зто с тем, что предел упругости аморфных лент в несколько раз больше предела упругости кристаллов [100], поэтому закрепление границ доменов. [c.158]

При сетчатой конфигурации макромолекул в полимерах реализуется надмолекулярная структура, т.е. определенные формы упорядочения глобулы (клубки), пачки, ленты и л/гася1мяы. Упорядоченность в структу-рообразовании зависит от габкости линейных и разветвленных макромолекул, их способности менять форму, перемещаться по частям большое влияние в данном случае оказывают жесткость цепи и силы межмоле-кулярного притяжения. [c.59]

А)] и толстых [>200 нм (>2000 А)] ленточных усов корунда различна [335]. В тонких пластинках наблюдаются осевые дислокации винтовой, краевой и смешанной ориентации. Для толстых кристаллов характерно наличие сложных переплетений дислокаций либо осевых шнуров из нескольких дислокаций. Наблюдались также бездислокационные ленты корунда. Травлением пластинок сапфира можно выявить дислокации, перпендикулярные или наклонные к плоскости базиса. Как правило, на базисных гранях пластпнок А и Лг, протравленных после выращивания, ямки травления не наблюдаются, что свидетельствует об отсутствии дислокаций, выходящих на эти плоскости. Лишь в редких случаях были выявлены дислокации роста. На рис. 167 представлена фотография дефектной пластинки сапфира на ее поверхности, ближе к краям, имеются многочисленные зародыши двумерной кристаллизации в форме гексагональных пирамид. После травления в центральной части пластины видны группы дислокаций, расположенных вдоль оси роста [1120] и проходящих насквозь через весь кристалл под углом к поверхности базиса. Рассмотрение некоторых работ, посвященных исследованию структуры нитевидных кристаллов, показывает, что она недостаточно изучена. Однако можно сформулировать вывод о том, что усы имеют самую совершенную структуру и поверхность, которую удалось получить искусственным путем усы или совсем не содержат дислокаций, или имеют их очень немного. Является ли это результатом влияния масштаба или следствием специфических условий роста, не ясно. [c.365]

Учет конечной толщины возможен в чисто теоретическом плане на основе полученных строгих решений. Влияние ограниченности) размеров, конечной проводимости материала решетки, а также отклонения формы фазового фронта падающей волны составляют предмет многочисленных экспериментальных исследований. в оптике и радиофизике [105, 141, 144, 244, 257, 258, 271, 275—279]. Как показывают результаты экспериментов, дифракционные свойства реальных решеток совпадают с расчетными в пределах ошибки эксперимента (расхождение менее 5 %), если линейные размеры решеток не менее 40—50> , количество периодов порядка 40, толщина лент порядка 0,01 — 0,06 мм (в четырехмиллиметровом диапазоне) и материалом, из которого изготавливаются решетки, является медь или серебро в миллиметровом и сплавы алюминия в оптическом диапазоне. При этом такую решетку необходимо размещать от рупорной антенны облучателя на расстоянии нескольких сотен длин волн (300— 500 X). Влияние конечной проводимости материала решетки на экспериментальные данные наиболее существенно в области аномалий в оптическом диапазоне [141], а также в миллиметровом вблизи добротных резонансов [105]. [c.169]

Из всех ПМ наибольшие затруднения при сверлении вызывают волокнистые ПКМ. Причем влияние на обрабатываемость оказывает волокнистый наполнитель, форма его применения (например, однонаправленная лента или ткань) [И] и в меньшей степени материал матрицы [12]. Влияние матрицы сказывается в первую очередь на офаничении интенсивности обработки, от которой зависит температура в зоне резания. Не влияет также присутствие металла в составе гибридного КМ. При сверлении карбопластиков одной из проблем является появление расслоений в местах, где режущий инструмент входит и выходит из материала. В арамидных КМ в этих местах появляются распушенные волокна. Расслоения как результат неправильного сверления могут быть внутри материала. От стенки просверленного отверстия может происходить отрыв волокон или кусочков матрицы. [c.123]

Покажем, что в случае стационарного намагничивания ленты полем дефекта общие представления о влиянии размагничивающего фактора можно применить к магнитной ленте, состоящей из произвольного числа магнитных частиц неэллипсоидальной формы. [c.36]

Таким образом, из приведенных результатов ясно, что в технике магнитографической дефектоскопии сварных соед1шеннй определяющее влияние на процесс записи поля дефекта оказывает размагничивающее поле, обусловленное магнитными свойствами сварного соединения и формой усиления сварного щва. Влиянием размагничивающего поля и объясняется уменьщение контраста записи поля дефекта, когда данный дефект находится в сварном соединении (см. рис. 1.26 и 1.27). В этом случае размагничивающее поле влияет также на поле подмагничивания и тем самым снижает чувствительность ленты. [c.70]

Помимо размера перемычек, на использование материала особо большое влияние оказывает способ раскладки штампуемых деталей (заготовок). Междетальные отходы возникают из-за несовпадения контуров прилегающих друг к другу вырубаемых деталей (заготовок) и несовпадения последних с контуром полосы (ленты), имеющей форму прямоугольника. Междетальные отходы будут тем меньше, чем больше форма детали (заготовки) приближается к прямоугольнику, а также в случае, если деталь (заготовка) имеет совпадающие (симметричные или обратно симметричные) линии. Рациональный способ раскладки деталей (заготовок) определяют в каждом конкретном случае, учитывая форму детали (заготовки), ее размеры, тип штампа, способ штамповки и масштабы производства. О влиянии способа раскладки деталей (заготовок) на использование. материала можно судить на основании следующего примера. [c.31]

Упоминаемые выше опыты Шубауэра и Скрэмстада производились в аэродинамической трубе Национального бюро стандартов США в Вашингтоне, обладающей особенно малой начальной турбулентностью,— параметр и /и в этой трубе при соблюдении некоторых специальных мер предосторожности может быть доведен до значений порядка 0,0003—0,0002. Это обстоятельство оказалось очень важным, так как некоторые имеющиеся в настоящее время результаты показывают, что при значениях II /Уу превышающих 0,002 (т. е., в частности, при значениях, имевшихся во всех более старых опытах), переход к турбулентности, по-видимому, вызывается влиянием конечных возмущений во внешнем потоке в соответствии с описанной в п. 2.2 схемой Тэйлора. Однако при и и <0у002 основную роль при этом переходе играют случайные малые двумерные возмущения синусоидальной формы, амплитуда которых при некоторых условиях возрастает вниз по течению в полном соответствии с выводами теории возмущений. Подобные правильные колебания и были еще в 1940 г. обнаружены Шубауэром и Скрэмстедом с помощью тщательных термоанемометрических наблюдений. В дальнейшем с целью более аккуратной проверки выводов теории эти авторы использовали также помещенную в пограничный слой тонкую металлическую ленту, приводимую в колебание при помощи электромагнита и создающую искусственные возмущения фиксированной частоты со. При этом им удавалось обнаружить нейтральные (не возрастающие и не затухающие) почти чисто синусоидальные колебания скорости, соответствующие точкам граничной кривой на диаграмме устойчивости. Позже эксперименты такого рода неоднократно проводились и другими авторами, получившими близкие результаты (см., в частности, главу П обзора Качанова, Козлова и Левченко (1982) и рис. 2.16). [c.113]

Борта ленты имеют клинообразное сечение или выполняются в виде выступов и выемок. Лента / имеет паз 5 (рис. 11.25, г, д), а лента 2 выступ 4, соответствующий по форме пазу 5. При набегании ленты на свои концевые барабаны 7 и 8 скошенные поверхности 3 и 6 краев лент прилегают к барабану, что вызывает деформацию ленты и размыкание соединения. При сбеге ленты с барабана под влиянием упругости материала ленты выступы 4 входят в паз 5 и замыкают борта ленты. Двухленточные конвейеры могут работать с высокими скоростями до 6 м/с при углах подъема до 90°, производительность их не зависит от угла наклона. [c.204]

В указанных весах применены силоизмерительные первичные преобразователи, которые посредством винтовых проволочных тензорезисторов преобразуют при взвешивании деформацию упругих элементов весов в электрический выходной сигнал, пропорциональный массе вагона. Грузоприемный узел весов представляет собой весовую платформу с рельсами длиной 7,6 м, опирающуюся на упругие элементы с помощью маятниковых подвесок, обеспечивающих центральное приложение усилия от платформы и исключающих влияние горизонтальных ее перемещений на показания весов. Измерение выходного сигнала силоизмерительпых преобразователей и последующее преобразование его в цифровую форму, а также печатание результатов взвешивания на бумажной ленте производятся вторичным электронным измерительным прибором типа ПТВ-5. [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...