Форма шва, влияние режима сварк

Форма шва, влияние режима сварки 207—217 [c.764]

Если во время сварки изменится напряжение сети, то изменится также и режим сварки. Это в свою очередь окажет влияние на размеры и форму шва. Изменение режима сварки зависит не только от величины падения сетевого напряжения, но и от метода регулирования дуги. [c.251]

Рис. 11.9. Влияние на форму шва параметров режима сварки а — сварочного тока б — напряжения дуги в — скорости сварки

Опыт 2. Определить влияние режима сварки на форму валика, долю основного металла в металле шва, производительность. [c.110]

Структура металла шва, оказывающая значительное влияние на механические свойства и стойкость против образования кристаллизационных трещин, определяется химическим составом основного и присадочного материалов, а также характером первичной кристаллизации и зависит от объема жидкой металлической ванны, от ее перегрева, характера теплоотвода по периметру шва. При ЭШС образуются крупные столбчатые кристаллиты, изгибающиеся к тепловому центру и направленные нормально к поверхности теплоотвода, которая имеет довольно сложную форму, зависящую от режима сварки (рис. 106). Периодические изменения скорости кристаллизации из-за выделения скрытой теплоты плавления приводят к образованию слоистой химической неоднородности. [c.210]

Влияние режима сварки на форму шва. Глубина провара и форма шва практически зависят от всех факторов режима сварки. С ростом сварочного тока глубина цро ара увеличивается, а, с понижением тока — уменьшается. За счет изменения тока в большинстве случаев меняют в желаемом направлении глубину про- [c.110]

Рассмотрим влияние режима сварки на форму и размеры шва, выполняемого в нижнем положении. Параметрами режима сварки под флюсом являются сварочный ток, напряжение дуги, скорость сварки. [c.126]

Влияние режима сварки на форму шва. С увеличением сварочного тока возрастает давление дуги, вследствие чего жидкий металл сварочной ванны более интенсивно вытесняется из-под электрода и дуга погружается в глубь основного металла. Глубина проплав-g ления основного металла Ап при этом [c.126]

Влияние техники сварки на форму шва. При ручной сварке можно в довольно широких пределах регулировать ширину шва и глубину провара, не изменяя режима сварки. Это достигается различными колебаниями и перемещениями электрода в процессе сварки. При полуавтоматической сварке под флюсом такая возможность регулирования формы шва ограничена, а при автоматической сварке — весьма ограничена. [c.134]

Влияние полярности на форму шва объясняется различным количеством тепла, выделяющегося на катоде и аноде дуги. При прочих равных условиях сварке иа обратной полярности (плюс на электроде) соответствует большая глубина проплавления, чем на прямой (фиг. 15). По данным Института электросварки им. Е. О. Патона, характер зависимости основных размеров шва от режима сварки на постоянном токе такой же, как при сварке переменным током. [c.201]

Рассмотрим влияние режима сварки на форму и размеры шва. Режим сварки определяется следующими величинами сн- [c.71]

Влияние режима сварки на- форму и состав шва [c.207]

Рассмотрим влияние различных факторов на размеры и форму шва при дуговой сварке одним электродом. Сварка двумя и более электродами, сварка электродной лентой или пластиной, сварка с глубоким проваром и другие специальные приемы имеют свои особенности. Однако общая закономерность влияния, оказываемого элементами режима и условиями сварки на размеры и форму шва, остается той же, что и при сварке одним электродом. [c.209]

Влияние режима на размеры и форму шва при электрошлаковой сварке. Размеры и форма металлической ванны при электрошлаковой сварке характеризуются шириной шва Ъ, глубиной металлической ванны к и отношением ширины шва и глубины металлической ванны, так называемым коэффициентом формы металлической ванны (рис. 5-56). В зависимости от режима [c.216]

Коэффициент формы металлической ванны находится в обратной зависимости от величины тока и скорости сварки и в прямой зависимости от напряжения на электродах и толщины металла, приходящейся на электрод. Общие данные о характере влияния элементов режима сварки на размеры и форму шва при электрошлаковой сварке приведены в табл. 5-4. [c.218]

ВЛИЯНИЕ РЕЖИМА СВАРКИ НА РАЗМЕРЫ И ФОРМУ ШВА [c.114]

Структура и свойства металла швов и ОШЗ на низкоуглеродистых сталях зависят от использованной электродной проволоки, состава и свойств основного металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и формы шва). Влияние этих условий и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом. [c.23]

Влияние режима сварки на размеры и форму шва. Основными размерами швов, выполненных автоматической сваркой под слоем флюса, влияющими на качество и работоспособность сварного соединения, являются (фиг. 71, сг) глубина провара /г, ширина шва Ь, высота валика с. [c.150]

Чтобы получить правильное представление о влиянии режима сварки на форму шва и его размеры и научиться сознательно управлять формированием шва, необходимо знать, как протекает процесс плавления основного и присадочного металла и образования сварного шва. [c.263]

РЕЖИМЫ СВАРКИ И ИХ ВЛИЯНИЕ НА ФОРМУ И СОСТАВ ШВА [c.208]

Влияние параметров режима сварки на форму и размеры шва. Форма и размеры шва зависят от многих параметров режима сварки величины сварочного тока, напряжения дуги, диаметра электродной проволоки, скорости сварки и др. Такие параметры, как наклон электрода или [c.111]

Какое влияние оказывают параметры режима сварки под флюсом на форму и размеры шва [c.167]

Выбор режима сварки зависит от теплофизических свойств свариваемого металла, габаритных размеров и форм изделия. Большое влияние на режим сварки оказывает используемый спо> соб сварки и положение сварного шва в пространстве. [c.62]

Влияние изменения режима сварки на форму и размер шва показано в табл. 17. [c.165]

Высоколегированные стали и сплавы составляют значительную группу конструкционных материалов. К числу основных трудностей, которые возникают при сварке указанных материалов, относится обеспечение стойкости металла шва и околошовной зоны против образования трещин, коррозионной стойкости сварных соединений, получение и сохранение в процессе эксплуатации требуемых свойств сварного соединения, получение плотных швов. При сварке высоколегированных сталей могут возникать горячие и холодные трещины в шве и околошовной зоне. С кристаллизационными трещинами борются путем создания в металле шва двухфазной структуры, ограничения в нем содержания вредных примесей и легирования вольфрамом, молибденом и марганцем, применения фтористо-кальциевых электродных покрытий и фторидных сварочных флюсов, использования различных технологических приемов. Присутствие бора может привести к образованию холодных трещин в швах и околошовной зоне. Предотвращение их появления достигается предварительным и сопутствующим подогревом сварного соединения свыше 250 — 300 °С. С помощью технологических приемов можно также предотвратить кристаллизационные трещины. В ряде случаев это достигается увеличением коэффициента формы шва, увеличением зазора до 1,5 — 2 мм при сварке тавровых соединений. Предварительный и сопутствующий подогрев не оказывает заметного влияния на стойкость против образования кристаллизационных трещин. Большое влияние оказывает режим сварки. Применение электродной проволоки диаметром 1,2 — 2 мм на умеренных режимах при минимально возможных значениях погонной энергии создает условия для предотвращения появления трещин. Предпочтение следует отдавать сварочным материалам повышенной чистоты. При сварке аустенитных сталей проплавление основного металла должно быть минимальным. Горячие трещины образуются [c.110]

Режимы сварки иод флюсом определяют следующие параметры сварочный ток, напряжение на дуге, диаметр электродной проволоки, скорость сварки (скорость перемещения проволоки) и скорость подачи проволоки. Эти параметры оказывают решающее влияние на форму шва и качество сварного соединения. Режим определяет поперечный профиль шва, т. е. глубину проплавления, усиление и ширину шва, долю участия основного и электродного металла в образовании шва. Форма шва также зависит от марки применяемого флюса (состав, состояние, грануляция), рода тока и полярности, наклона электрода относительно изделия, вылета электрода из мундштука, конструктивной формы соединения, величины зазора. [c.80]

В табл. Х.2 описано влияние изменения основных параметров режима сварки на форму и размеры шва (рис. Х.6, Х.7). Показанные на рис. Х.6 закономерности относятся к случаю, когда глубина про- [c.292]

ХАРАКТЕРИСТИКА ВЛИЯНИЯ ИЗМЕНЕНИЯ ОСНОВНЫХ ПАРАМЕТРОВ РЕЖИМА СВАРКИ НА РАЗМЕРЫ И ФОРМУ ШВА [c.294]

В реальных условиях сварки под флюсом режим процесса не сохраняется строго постоянным по всей длине шва и не остается неизменным при сварке даже одинаковых швов. Под влиянием ряда возмущающих факторов (колебаний напряжения сети, изменения скорости подачи электрода и др.) основные параметры режима сварки, ток и напряжение дуги, могут изменяться, что вызывает соответствующие изменения размеров шва. Характер влияния возмущения на шов может изменяться в зависимости от условий проведения процесса сварки (рода тока, формы внешней характеристики источника питания [c.201]

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств основного металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и формы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом. [c.278]

Влияние параметров режима сварки на форму и размеры шва. Форма и размеры шва зависят от многих параметров режима сварки величины сварочного тока, напряжения дуги, диаметра электродной проволоки, скорости сварки и др. Такие параметры, как наклон электрода или изделия, величина вылета электрода, грануляция флюса, род тока и нол)1рность и т. п. оказывают меньп1ее влияние на форму и размеры шва. [c.34]

Сварку среднеуглеродистых сталей следует выполнять так, чтобы снизить содержание углерода в металле шва, что достигается применением присадочной проволоки с низким содержанием углерода и уменьшением доли основного металла в шве. Следует также обеспечить получение шва с большим коэффициентом формы, выбирать режимы сварки и число слоев с учетом получения минимальной зоны термического влияния, предупреждения роста зерна в зоне перегрева и по возможности отсутствия хрупких закалочных структур. Последнее может быть обеспечено предварительным подофевом до 250. .. 300 °С. Многослойная сварка, а также двухдуговая сварка в раздельные сварочные ванны (рис. 3.27, б) способствуют получению качественных сварных соединений. [c.271]

При сварке на установках, не оснащенных микропроцессорной аппаратурой, оптимальный режим определяют экспериментально, изменяя амплитуду А колебаний рабочего конца инструмента на холостом ходу (инструмент не контактирует с деталями), продолжительность t включения УЗ и давление р прижима инструмента к детали. Комбинация пар параметров во всех случаях влияет на качество соединения в большей мере, чем отдельный параметр. Оптимальная их комбинация обеспечивает передачу от инструмента к соединяемым участкам деталей необходимой для осуществления сварки энергии в течение экономически оправданного времени. Сложность расчетного определения потребной энергии связана с влиянием на ход процесса большого числа факторов типа термопласта, формы и размера деталей, объема размягчаемого материала, указанных параметров режима. Амплитуда является основным параметром, определяющим мощность колебаний. Она должна быть такой, чтобы не соответствовать П1астку резкого подъема кривой t =/(А) (рис. 6.39), так как иначе процесс сварки будет протекать очень медленно. В результате теплоотвода из зоны шва в случае сварки при малых значениях А качественного соединения может вообще не произойти. При высоких же А нужно строго следить за t, так как слишком длительное включение УЗ приводит к разрушению ПМ. При УЗ-свар-ке кристаллизующихся термопластов требуются более высокие значения Лиг, чем при УЗ-варке аморфных термопластов (рис. 6.39). Установки с повышенной мощностью необходимы и при сварке ПКМ на основе тугоплавких частично кристаллических полимеров типа ПЭЭК. Коэффициент усиления амплитуды в таких установках доходит до 1 2,5. Наиболее значимой для качества соединения является комбинацияр-А. Чтобы минимизировать расслоение ПКМ при их УЗ-сварке применяют дополнительный прижим материала в околошовной зоне. Современной [c.399]

Режимом сварки называют совокупность характеристик сварочного процесса, обеспечивающих получение сварных соединений заданных размеров, формы и качества. При ручной дуговой сварке к характеристикам режима относятся диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость перемещения электрода вдоль шва, род тока и его полярность и ряд других показателей. При газовой сварке под режимом в основном понимают тепловую мощность газового пламени, вид пламени, скорость нагрева, способ сварки. Режим сварки оказывает большое влияние на качество и форму сварного шва. Размеры и форма шва в значительной степени предопределяют стойкость металла шва против возникновения кристаллизационных трещин, плавность перехода от основного металла к металлу шва и вероятность образевания подрезов, непроваров, наплывов и других дефектов. Влияние факторов режима сварки на размеры и форму шва выражается по-разному. [c.87]

Хорошее формирование шва во многом зависит от флюса. Форма шва определяется прежде всего режимом сварки. Однако химический состав флюса, его грануляция, а также его состояние (стекловидный, пeмзoвидныfi оказывают определенное влияние на форму и внешний вид шва. При сварке под крупным флюсом дуга подвижнее, чем при сварке под мелким, и вследствие этою в первом случае шов получается более широким, чем во втором. Чем больше толщина слоя флюса, тем шов уже. При сварке под длинными флюсами поверхность швов имеет более грубую чешуйчатость, а при сварке под короткими флюсами — более мелкую чешуйчатость. [c.307]

Измельчение структуры швов на высоколегированных сталях и сплавах достигается применением для сварки фторидных флюсов и электродов с фтористо-кальциевым покрытием. Большое влияние на возможность образования в швах горячих трещин оказывают техника и режимы сварки, определяющие форму шва и характер кристаллизации его металла. Увеличение коэффициента формы шва (см. гл. X), малые, непроваренные зазоры между кромками повышают вероятность появления горячих трещин. С использованием электродных проволок малого диаметра (до 2 мм) и умеренных режимов сварки возрастает стойкость швов к горячим трещнна.м. [c.382]

Для стали марки 10Г2СД чувствительность к концентрации напряжений сказывается несколько меньше. Это видно из того, что обработка поверхности образцов оказывает такое же влияние, как и для малоуглеродистой стали марки М16С. Приведенные данные показывают, что для повышения эффективности применения низколегированных сталей в конструкциях, воспринимающих вибрационную нагрузку, необходимо повышать требования по отношению к качеству поверхности проката. Подобные же требования должны быть установлены и для поверхности сварных соединений. Выбором режима сварки можно обеспечить такую форму поверхности шва, при которой условия равнопрочности сварного соединения при действии вибрационной нагрузки могут быть обеспечены без применения дополнительной механической обработки. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...