Влияние Влияние скорости заполнения формы

Влияние условий заполнения формы и охлаждения отливки. Металл, заливаемый в форму, отдает теплоту ее стенкам. Однако вблизи питателя жидкий металл прогревает стенки формы больше, в результате чего к моменту окончания заполнения температура металла в различных местах формы будет различна. Поэтому в различных частях фасонных отливок тепловые условия кристаллизации металла и кристаллическое строение будут различными. В тонких местах отливки строение кристаллов глобулярное, а в массивных — дендритное. С увеличением скорости кристаллизации первичные кристаллы уменьшаются, поэтому отливки, полученные в металлических формах, имеют мелкозернистое строение. Большое влияние на величину зерна оказывает температура заливки с понижением температуры заливки величина его уменьшается. [c.215]

Охлаждение 4 — 32 — Влияние материа ла формы 4 — 32 — Влияние скорости заполнения формы 4—32 Влияние толщины стенок 4 — 32 [c.182]

Сложные поковки типа дисков, колес и т. д. получают изотермической штамповкой из заготовок простых форм за один ход пресса. При скорости ползуна гидравлического пресса 0,04 мм/с удельные усилия штамповки в 5—10 раз меньше усилий, необходимых для обычного деформирования. Влияние скорости деформации увеличивается с ее уменьшением. Например, с уменьшением скорости деформации сплава Ti—6А1—6V—2,5Sn с 0,4 до 0,005 (в 80 раз) при температуре 980° С усилие штамповки снижается почти в 5 раз. При таком же уменьшении скорости деформации (800—900° С) в диапазоне более высоких скоростей сопротивление деформированию снижается только в 2 раза. Наилучшего заполнения гравюры штампа и наименьшего усилия штамповки достигают при деформировании с постоянным усилием в течение времени, необходимого для смыкания штампов. Продолжительность процесса, названного крип-штамповкой, обычно 3—5 мин. Результаты экспериментов по изотермической штамповке поковок различной конфигурации сведены в табл. 21. Как следует из приведенных данных, сложные поковки с высокими и узкими ребрами можно штамповать при удельных усилиях 70—130 МПа. [c.158]

Жидкотекучестью металлов и сплавов называют свойство их в расплавленном состоянии хорошо заполнять литейные формы в самых сложных и тонких их частях. Жидкотекучесть зависит от химического состава металла — сплава, от его температуры в момент заливки в формы и от его физических свойств. Жидкотекучесть сплава уменьшается с увеличением интервала его затвердевания вследствие выделения на стенках каналов литниковой системы первичных кристаллов, тормозящих заполнение формы металлом. Повышение температуры заливаемого сплава увеличивает его жидкотекучесть. На заполняемость литейных форм, кроме того, оказывают влияние свойства материала формы, состояние ее поверхности, условия теплопередачи, устройство литниковой системы, скорость заполнения формы и другие условия, сопровождающие заполнение формы металлом. [c.297]

Основы конструирования пресс-форм рассматриваются в специальной литературе. В настоящей книге будут показаны схемы простейших конструкций пресс-форм, которые в основном удовлетворяют требованиям ремонтного производства. При конструировании пресс-форм важным показателем является определение величины усадки перерабатываемого материала. На величину усадки влияют многие факторы давление при прессовании ил f литье, конфигурация детали, ее размеры, скорость заполнения пресс-формы и пр. Необходимо учесть влияние термообработки изготовленных деталей. Важное значение при конструировании имеет также расчет литниковой системы. [c.54]

Такое значительное расхождение в величинах усадки вызвано различными условиями отверждения (продолжительностью и температурой) и заполнения формы (временем выдержки под давлением и скоростью материала при прохождении впускного канала). Сокращение продолжительности отверждения и вызывает увеличение усадки. Степень ориентации материала выше на участках изделия, перпендикулярных оси впускного канала, и значительно ниже на участках, параллельных последней. Это объясняется влиянием наполнителя, который, как правило, входит в состав композиции. Влияние ориентации на усадку детали проявляется и при прямом прессовании термореактивных материалов и при литье под давлением термопластов, армированных стекловолокном. Однако при "литье под давлением термореактивных материалов влияние ориентации на усадку значительно больше. Кроме того, повышенная степень ориентации может вызвать коробление скручивание или другие искажения формы детали. Поэтому при конструировании формы следует предусматривать такое взаимное расположение формующей полости и впускного канала, которое бы исключило или значительно уменьшило эффект ориентации. [c.348]

Поверхностное натяжение расплава оказывает большое влияние на заполнение каналов формы менее 3 мм. Скорость заполнения каналов более [c.324]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Давление на металл, так же как и скорость прессования, обусловливает качество отливок. Влияние скорости прессования более значительно в начальный период, когда металл заполняет удаленные от питателя сечения и формирует поверхностную корочку отливки. К концу заполнения возрастает противодавление в форме, сопротивление на пути металла, сопротивление в камере прессования, и скорость перемещения прессующего поршня резко замедляется. Скорость истечения потока из питателя в конечный период заполнения зависит в основном от давления на металл в камере прессования, поэтому на заключительной стадии заполнения основное значение имеет давление, которое формирует плотность отливки. [c.106]

Таким образом, при установлении режима сварки закаливающихся сталей необходимо рассчитать параметры режима по условиям получения швов заданных геометрических размеров и формы, действительную скорость охлаждения металла зоны термического влияния (в зависимости от условий проведения сварки) и результаты расчета сравнить с данными о допустимых скоростях охлаждения для данной стали. Если действительная скорость охлаждения металла зоны термического влияния при сварке на принятом режиме окажется выше верхнего предела допустимых скоростей (см. табл. 7.1), то необходимо рассчитать температуру предварительного подогрева или применить некоторые технологические приемы заполнения разделки кромок (двухдуговая сварка раздвинутыми дугами, каскадом, горкой и др.). [c.288]

Неметаллические включения (рис. 88), представляющие пустоты в металле шва, заполненные неметаллическими веществами (шлаками, окислами), как правило, присутствуют в металле сварных швов. Их состав, количество, размер, форма и распределение в металле шва могут оказать заметное влияние на механические свойства сварных соединений. Неметаллические включения можно разделить на включения, которые образуются в металле сварочной ванны в результате различных физико-химических процессов, и на включения, вносящиеся в сварочную ванну извне. Большинство неметаллических включений относится к первой группе и их образованию способствует обогащение жидкого металла примесями вследствие ликвационных явлений и понижение совместной растворимости примесей при охлаждении металла сварочной ванны. Извне неметаллические включения могут быть внесены в результате перехода в сварочную ванну части расплавленного покрытия в виде отдельных капель или вместе с электродным металлом за счет перехода окислов (соединение металла с кислородом), находящихся на поверхности свариваемых деталей, или неполного удаления шлако вой корки с поверхности предыдущего валика. Размеры неметаллических включений влияют на скорость их удаления из расплавленного металла и в значительной степени- на механические характеристики сварного соединения. Зародыши включений могут увеличиваться [c.235]

Текучесть металлических порошков характеризует скорость прохождения порошка через отверстие определенного диаметра. Текучесть оказывает большое влияние на равномерность заполнения пресс-формы, скорость уплотнения прн прессовании. Текучесть ухудшается с уменьн ением частиц порошка. [c.311]

Толщина стенки отливки оказьтает существенное влияние на скорость охлаждения расплава, а, следовательно, на длительность затвердевания. Поэтому при изготовлении длинных отливок с тонкими стенками, ребрами, перемычками заполнение форм может быть обеспечено только при минимально необходимой жидкотекучести Жидкотекучесть (мм) [c.445]

Кроме скоростей прессования и впуска, существенное влияние на формирование отливки оказывают следующие факторы температуры металла и формы, конструкция литниково-вентиляционной системы, режимы смазывания формы, давление и продолжительность действия подпрессовки после заполнения формьи Совокупность таких факторов, как скорость потока металла, давление в потоке, противодавление газов, определяет гидродинамический режим формирования отливки. Температуры заливаемого металла и формы, продолжительность заполнения, продолжительность действия подпрессовки, а также темп работы машины определяют тепловой режим процесса. [c.248]

Исследованиями авторов монографии установлено, что причиной дефектов в отливках является чрезвычайно медленное заполнение полости формы при радиальном расположении питателей. Установлено также, что во вращающемся металлоприемнике (или стояке) металл под влиянием инерции покоя вращается с меньшей скоростью, чем металлоприемник. Таким образом, металл движется в обратном направлении относительно движения стенки металлоприемника, в которой расположеньл литниковые ходы металл скользит по стенке в направлении, обратном направлению вращения. При этом частицы металла у входа в радиальные каналы не успевают приобрести радиальную скорость движения и попадают в канал Б незначительном количестве, не заполняя всего сечения ка- [c.161]

Предварительный подогрев способствует повышению текучести материала в начальный момент ирессоваии.ч, кроме того, облегчает загрузку, улучшает условия заполнения пресс-формы и снижает износ деталей. Значительное влияние на формирование физико-механических характеристик при прессовании изделия оказывают величина и скорость приложения усилия, время выдержки под нагрузкой и скорость разгрузки. [c.11]

По замыслу Ли на прочном стальном стержне перед носом подводной лодки укрепляется острием вперед конус, по форме напоминающий не полностью открытый дождевой зонтик. Каждой лопастью зонтика можно управлять отдельно посредством специальных гидроцилиндров. Кроме того, сам зонт с помощью зубчатой рейки можно придвигать к корпусу лодки или отодвигать от него. Манипулируя гидроцилиндрами, зонту легко прида вать любую симметричную или асимметричную форму, подбирая такую, при которой на заданной скорости возникает наиболее интенсивная кавитация. Двигаясь впереди лодки, конус, как пуля, вспарывает воду, оставляя за собой пенистую россыпь кавитационных пузырьков. Сливаясь, они образуют большую кавитационную полость, заполненную разреженным паром. В этом паре и движется подводная лодка, почти не испытывая никакого трения. Чтобы исключить влияние кавитации, гребной винт и рули размещают в самой задней, кормовой части лодки, там, где кавитационная полость уже сомкнулась, уступив место воде. Поскольку интенсивная кавитация [c.209]

Точность резьбы. Точность основных размеров и формы резьбовой части болтов и шпилек также зависит от условий формирования резьбы. При формировании резьбы без упора отклонение от номинальных значений основных диаметров резьбы зависит не только от средних значений диаметра заготовки и механических характеристик, но и (в значительной мере) от параметров режима накатывания. На рис. 7.7 в качестве примера показана зависимость относительного среднего диаметра резьбы 4/4 (4> 4 номинальное и фактическое значения) от продолжительности процесса, полученная В. Г. Петриковым. По характеру эти кривые аналогичны кривым на рис. 7.5. Поля, характеризующие разброс размеров, заштрихованы. Значения отношения 4/4 > 1 получены при накатывании в заполненном контуре. Аналогичный характер имеют зависимости отношения 4/4 от частоты вращения (окружной скорости) инструментов, скорости радиальной подачи и силы, накатывания. Основное влияние на разброс размеров резьбы оказывают колебания диаметра заготовки и давле- [c.245]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Рэйли вывел этот критерий, т. е. роль точки перегиба, только как необходимое условие для возникновения неустойчивых колебаний. Впоследствии В. Толмин 1 ] доказал, что этот критерий дает также достаточное условие для существования нарастающих колебаний. Этот критерий имеет фундаментальное значение для всей теории устойчивости, так как он — до внесения поправки на влияние вязкости — дает первую грубую классификацию всех ламинарных течений с точки зрения их устойчивости. Практически весьма важно следующее обстоятельство существование точки перегиба у профиля скоростей непосредственно связано с градиентом давления течения. При течении в суживающемся канале (рис. 5.14), когда имеет место падение давления в направлении течения, получается целиком выпуклый, заполненный профиль скоростей без точки перегиба. Наоборот, при течении в расширяющемся канале, когда имеет место повышение давления в направлении течения, получается урезанный профиль скоростей с точкой перегиба. Такая же разница в форме профиля скоростей наблюдается и в ламинарном пограничном слое на обтекаемом теле. Согласно теории пограничного слоя, профили скоростей в области падения давления не имеют точки перегиба наоборот, в области повышения давления они всегда имеют точку перегиба (см. 2 главы VII). Следовательно, точка перегиба профиля скоростей играет в вопросе об устойчивости пограничного слоя такую же роль, как и градиент давления внешнего течения. Для течения в пограничном слое это означает падение давления благоприятствует устойчивости течения, повышение же давления, наоборот, способствует неустойчивости. Отсюда следует, что при обтекании тела положение точки минимума давления оказывает решающее влияние на положение точки перехода ламинарного течения в турбулентное. В первом, грубом приближении можно считать, что положение точки минимума давления определяет положение точки перехода, а именно точка перехода лежит немного ниже по течению точки минимума давления. [c.429]

Чушки, слитки и фасонные отливки — это изделия, полученные способом литья, и поэтому их можно назвать общим термином отливки . Отливки формируются из расплава, заполняющего лнтейи ю форму. Этот сложный процесс называется затвердеванием. Он включает в себя кристаллизацию жидкого металла, явления теплопередачи между отливкой и формой и в самой отливке, взаимодействие металла с материалом формы и с газовой средой, движение жидкого расплава относительно растущих кристаллов, термическое изменение размеров формы и отливки и др. Качество отливок определяется очень сложным взаимодействием всех этих процессов. Из них непосредственно к металловедению относятся процессы, связанные с проявлением так называемых литейных свойств сплавов./Литейные свойства являются технологическими характеристиками и оцениваются н измеряются с помощью специальных технологических проб. Основными литейными свойствами сплавов считаются жидкотекучесть, объемная и линейная усадка, проявление ликвации, трещнноустой-чивость, а также вид и размеры кристаллов в твердом металле (макроструктура), На проявление всех литейных свойств и вообще на процесс затвердевания отливки очень большое влияние оказывает характер кристаллизации сплава. Внешние условия — материал формы, определяющий скорость отвода тепла от отливки, способ ее заполнения, начальная температура расплава, возможность питания усадки — также существенно сказываются иа количественных и качественных показателях литейных свойств и на ходе затвердевания Отливок, [c.121]

На рис. 2.10 приведены результаты расчетов по формулам (2.5.9) и (2.5.10)—кривые переходного процесса в длинном тракте (L = 36m), заполненном вязкой жидкостью (маслом), после быстрого закрытия клапана на выходе. Отклонения давления Ър нормированы на повышение давления Ар = рай при гидроударе, вознйкающем при мгновенном торможении столба жидкости [33]. Частота колебаний определяется временем L/fl пробега возмущения по длине тракта, повышение давления совпадает по значению с повышением давления при мгновенном торможении. Влияние квазистационарного трения сказывается на скорости уменьшения амплитуды колебаний, однако форма колебаний во времени не изменяется, так как все гармоники отклонения давления за ухают одинаково. Более подробно вопрос о затухании колебаний при переходном процессе рассмотрен в подразд. 2.7.3. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...