МЕТАЛЛЫ Влияние формы образца

На предел усталости существенное влияние оказывают не только свойства металла, но также характер нагрузки, форма образца и состояние его поверхности. [c.570]

Влияние размеров образца и надреза на ударную вязкость. Для геометрически подобных образцов возрастаете увеличением размеров образца и тем больше, чем вязче металл. При испытании надрезанных образцов пластическая деформация локализуется в месте надреза и обе половинки образца сохраняют прямолинейную форму (фиг. 76), поворачиваясь около точки удара ножа маятника. Поэтому увеличение длины образца почти не сказывается на величине Потеря энергии на сообщение живой силы половинкам сломанного образца изменяется незначительно. Значение [c.36]

Масштабный фактор (или иначе называемый масштабный эффект) тесно связан с физической природой прочности и разрушения твердых тел. Механические свойства сплава, особенно при знакопеременных или повторяющихся нагружениях, зависят от абсолютных размеров испытываемых образцов и конструкций даже в случае полного соблюдения подобия их геометрической формы и условий испытания [48, 61, 88, 144]. Предел выносливости гладких образцов понижается с увеличением их размеров, что оценивается коэффициентом влияния абсолютных размеров сечения. Для материалов с неоднородной структурой (литые стали, чугуны) влияние размеров образца на выносливость более резко выражено, чем для металлов с однородной структурой. Наиболее значительно снижается усталостная прочность с ростом размеров образца [48, 88] в случае неоднородного распределения напряжений по сечению образца (при изгибе). Форма поперечного сечения образца, определяющая объем металла, находящегося под действием максимальных напряжений, существенно влияет на выносливость образца. При плоском изгибе влияние на предел выносливости размеров прямоугольных образцов больше, чем цилиндрических. При однородном распределении напряжений по сечению гладких образцов (переменное растяжение — сжатие) масштабный эффект практически не проявляется. Характерно, что при наличии концентраторов напряжения масштабный эффект наблюдается при всех, без исключения, видах напряженного состояния. Чем более прочна сталь, тем сильнее проявляется масштабный эффект. [c.21]

Управление длительностью испытаний, формой образца должно быть построено на учете влияния формы на продолжительность и соотношение временных фаз растрескивания -инкубационной и субкритической, в противном случае такой способ приведет к снижению физической объективности опытов и нанесет ущерб надежности экспериментальной информации. При лабораторных испытаниях после выявления контролирующей фазы разрушения целесообразно изучение поведения металла во время инкубационной и субкритической фаз на различных образцах. [c.43]

Для оценки ударной вязкости металла шва и зоны термического влияния применяют образцы той же формы. Особенностью испытаний является лишь специальная разметка образцов, изготовленных из сварных заготовок. При помощи этой разметки должно быть обеспечено расположение вершины надреза в литой зоне шва или в соответствующем участке зоны термического влияния. Так, на образцах из высокопрочной стали вершина надреза должна находиться в том участке металла околошовной зоны, который при сварке был нагрет до температуры около или выше точки Ас1 (т. е. вблизи литой зоны). На образцах из мягкой конструкционной стали вершину надреза следует располагать в том участке зоны термического влияния, который при сварке был нагрет до температуры значительно ниже точки Дс1 (т. е. вблизи внешней границы зоны термического влияния). [c.194]

Для изучения влияния температуры деформирующего инструмента на формоизменение цилиндрических образцов проводили осадку титановых и стальных заготовок между холодным и горячим бойками при относительной деформации 15%. Температура горячего бойка была такой же, как и у образца (900° С). Из-за различных условий деформации и механических свойств металла форма образца после осадки получилась асимметричной. Деформация со стороны горячего бойка была значительно больше, чем со стороны холодного. При одинаковой скорости деформации асимметрия деформации стального образца, имеющего более высокую теплопроводность, меньше, чем титанового. [c.18]

Ф е H г И. М., Влияние различных факторов на перенос металла и износ образцов одинаковой формы, изготовленных из одинакового материала, Машиностроение № 2, ИЛ, 1956. [c.353]

Эти результаты показывают, что даже при резком изменении формы образцов (при высокой концентрации в них напряжений) наличие остаточных сварочных напряжений не приводит к снижению предела выносливости. Это, как и в ранее рассмотренном случае, можно объяснить тем, что положительное упрочняющее действие наклепа в районе сварных швов компенсирует отрицательное действие растягивающих остаточных напряжений. Поэтому отжиг образца, уничтожающий упрочняющее влияние наклепа, приводит к снижению вибрационной прочности. Предварительное растяжение, которое значительно повышает вибрационную прочность, следует прежде всего рассматривать не как меру снятия напряжений (так как положительное влияние предварительного растяжения в равной мере проявляется как при наличии остаточных напряжений, так и без них), а как метод упрочнения, связанный с появлением местных пластических деформаций. Местные пластические деформации при растяжении образцов с высокой концентрацией напряжений создают некоторое упрочнение металла в наиболее напряженном участке и приводят к некоторому изменению формы переходов, смягчая их резкость. Последнее для образцов с высокой концентрацией напряжений может иметь весьма существенное значение. Кроме того, местные пластические деформации от внешней нагрузки приводят и к снижению остаточных напряжений. [c.117]

Из ранее изложенного следует, что для гидродинамического расчета ПТЭ особое значение имеют вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления. На их величину оказывают влияние различные факторы. Так, для пористых порошковых металлов важную роль играют материалы, размер, форма частиц исходного порошка, технология изготовления образца. [c.20]

Влияние скорости и температуры деформации и способа нагружения на механические свойства металлов. Механические свойства (прочность, твердость, пластичность ) не являются константами металла, а зависят от условий испытаний (температуры, скорости деформации, напряженного состояния среды), искажен-ности кристаллической решетки, состояния поверхности, формы и геометрических размеров детали или образца. [c.30]

Прочность песчано-глинистых смесей увеличивается с повышением температуры нагрева, достигая максимума в интервале температур в 800—1100° С. При таком нагреве прочность смеси в 3—5 раз превышает прочность холодных высушенных образцов. При дальнейшем повышении температуры прочность падает. Понижение прочности мелкозернистых и крупнозернистых песков происходит при более низких температурах, чем у песков со средней величиной зерна. Наиболее устойчивы к влиянию нагрева пески класса 70/140 форма из этих песков лучше других сопротивляется размыву металлом. Однако абсолютная величина максимальной прочности, достигаемая смесью, тем выше, чем мельче песок. [c.84]

При исследовании влияния состава шихтовых материалов на свойства выплавляемого металла чугун выплавляли в индукционных печах промышленной частоты емкостью 6—8 т. Во всех плавках использовалась кислая футеровка, науглероживание производилось электродным порошком, шлакообразующ,ие добавки не применялись. Шихтовые материалы загружались в плавильную печь порциями по 500—550 кг. Каждая завалка загружалась после расплавления предыдущей, т. е. в жидкий металл. При этом металл не перегревался выше 1300° С. После расплавления шихты металл перегревался до температуры 1500° С, температура заливки образцов поддерживалась в пределах 1350—1360°С. Образцы отливались в сырых песочно-глинистых формах по четыре штуки в каждой, в вертикальном положении, подвод металла — сифонный. Для каждого варианта отливалось 12 образцов диаметром 30 мм и длиной 350 мм, из которых выбиралось восемь наиболее, качественных для проведения испытаний. [c.116]

Сравнительно длительная выдержка жидкого чугуна при низких температурах не сопровождается каким-либо значительным изменением химического состава. При этом форма и характер распределения графита в литых образцах остаются примерно одинаковыми. Количество связанного углерода несколько увеличивается, что, по-видимому, способствует некоторому, хотя и незначительному, повышению прочности чугуна. Практически следует принять, что выдержка расплава при низких температурах не оказывает влияния на прочностные свойства литого металла. [c.134]

Большие изменения испытывает уран и под влиянием термических циклов. В поликристаллическом уране чередующиеся нагревы и охлаждения вызывают формоизменение и порообразование [55, 253, 3541. Особенно интенсивно растут текстурованные и мелкозернистые образцы. Как и в случае других анизотропных металлов — цинка, кадмия, олова,— на остаточные изменения размеров урана в значительной степени влияют параметры термоцикла. При неизменных прочих параметрах повышение температуры цикла ведет к увеличению темпа удлинения [220]. Аналогичное влияние верхней температуры цикла проявляется и при неизменном интервале температурных колебаний. Значительные изменения размеров и формы урановых образцов при термоциклировании сопровождаются структурными превращениями— полигонизацией, рекристаллизацией, деформацией кристаллов и др. [c.7]

Рис. 17. Форма и размеры образца для оценки влияния жидкого припоя II механические свойства паяемого металла (ГОСТ 20487—75)

Грюнайзен находил необходимым детально рассматривать влияние на установку термического расширения, влияние нагревания при сжатии во время приложения внутреннего давления и влияние концов трубы и конечности толщины стенки на возникновение изгиба образца в форме трубы, которые могли быть источником ошибок. Когда предел упругости был слегка превышен, возникала задача истолкования результатов, особенно для более мягких металлов. Явление упругого последействия могло привести к серьезным ошибкам, так что момент измерений имел большое значение, особенно когда это явление рассматривалось вместе с противоположным эффектом нагревания от сжатия. Точность, которой стремился достичь Грюнайзен, требовала тщательности в определении размеров, т. е. внутреннего и внешнего радиусов и начальной длины, а также [c.401]

Влияние формы образца на локализацию разрушения при мало[(икловом нагружении / Прохаска Я.— В кн. Механическая усталость металлов Материалы VI Междунар. коллоквиума. Киев Наук, думка, 1983, с. 117—122. [c.424]

Измерения электросопротивления для анализа чистоты должны выполняться на образцах, полностью отожженных, решетка которых совершенна в той мере, насколько это возможно. Эти образцы,, кроме того, Д0лн ны иметь достаточные размеры, чтобы не сказывалось рассеяние электронов внешней поверхностью. Чтобы не учитывать влияния формы образца на данные абсолютных измерений электросопротивления, лучше всего измерять отношение величин электросопротивления. Одно измерение проводится при возможно более низкой температуре, что резко уменьшает вклад идеального электросопротивления. Второе измерение, используемое в качестве эталонного, проводится при температуре, достаточно высокой для того, чтобы вклад идеального электросопротивления был очень велик по сравнению с остаточным электросопротивлением при такой температуре электросопротивление почти не зависит от чистоты образца. Для металлов высокой чистоты необходимо пользоваться весьма чувствительной аппаратурой, поскольку в этом случае значения электросопротивления очень малы. Часто для этого используется гальванометр с усилителем [27]. Некоторые измерения были выполнены индукционным методом, который позволяет использовать массивные образцы [13]. [c.443]

Численными критериями проницаемости являются коэффициенты проницаемости Ки и фильтрации К . В работах С. С. Бартенева и др. [15, 127, 128, 130] подробно рассматривается влияние формы норовых каналов, открытой пористости, давления газа и других факторов на коэффициент фильтрации. Проницаемость увеличивается с ростом пористости, а также зависит от перепада давлений в образце, толщины и анизотропии покрытия. Обычно наблюдается четкая корреляция между значениями пористости и проницаемости. Это обстоятельство может быть использовано, в частности, для выявления микротрещин в покрытиях [15]. При анализе детонационных и плазменных окисных покрытий было обнаружено, что газопроницаемость на порядок и более превосходит значение их открытой пористости. В результате микроскопических исследований покрытий зафиксировано наличие микротрещин, которые, незначительно увеличивая пористость, резко повышают газопроницаемость. Проницаемости окисных покрытий, полученных разными методами, могут различаться на пять порядков, но даже наиболее плотные детонационные покрытия не смогут надежно защитить основной металл от коррозии в-особо агрессивных средах [118, 131]. [c.81]

Большое число факторов, влияющих на формирование остаточных напряжений в покрытиях и приповерхностных участках основного металла, делает достаточно сложным расчетное и теоретическое определение их уровня и распределения. Поэтому остаточные напряжения часто определяют экспериментально. Среди большого количества практических методик наряду с рентгенографическим выделяют механические способы [80, 281, 282, 285, 286], основанные на последовательном удалении слоев покрытия. К несомненным преимуществам механических методов следует отнести простоту определения искомых характеристик доступность и легкость изготовления испытательного оборудования и образцов широкий диапазон определяемых параметров сопоставимость результатов, полученных на различных установках достаточно высокую чувствительность, селективность и точность. Величина и характер распределения ос,-таточных напряжений зависят от формы образцов. В Кишиневском сельскохозяйственном институте им. М. В. Фрунзе проводились исследования влияния девяти технологических факторов при плазменном напылении (ток дуги, суммарный расход газа, дистанция напыления, диаметр сопла и др.) на величину и характер распределения остаточных напряжений в боросодерн ащих покрытиях [287]. В качестве образцов использовались тонкостенные кольца из [c.188]

Как показывают данные Кирколди (1891 г.), приведенные в табл. 1, в то время особое внимание уделялось влиянию отпуска на хрупкость стали (Артиллерийско-техническое управление, 1880 г.). Хрупкость материала определяем по внешнему виду поверхности излома. В других записях Кирколди имеются данные, касающиеся хрупкости стали и другого металла и влияния скорости нагружения, температуры и геометрической формы образцов. Он сообщал, что гладкие стальные образцы, которые обычно разрушались вязко, давая волокнистую поверхность излома, претерпевали хрупкое разрушение, когда в них была остроугольная канавка (надрез). В результате различных экспериментов он пришел к заключению, что хрупкое разрушение стали и ковкого чугуна, которые разрушаются вязко под действием прилагаемых с низкой скоростью нагрузок, происходит под действием внезапно приложенной нагрузки. Кроме того, он отметил, что с понижением [c.267]

В. И. Явойский и Г. И. Баталин [66] пытались попользовать для дегазации жидкого металла (алюминия, малоуглеродистой стали, стали 1Х18Н9Т) с помощью постоянного тока. В. И. Явойский и Д. Ф. Чернега [67] исследовали перемещение водорода в твердой стали под влиянием электрического поля. Наблюдения показали, что не для всех сталей в равной степени оправдались ожидания, основанные на предположении о присутствии водорода в металле в форме протона. Только у сталей высоко-и среднеуглеродистых, а также марганцовистых наблюдаемые изменения концентраций водорода на концах образца свидетельствовали о перемещении водорода в виде протонов. У малоуглеродистых кипящих сталей, кремнистых и кремнехромистых сталей в большинстве случаев изменения концентраций водорода не отвечали ожидаемым в некоторых случаях содержание водорода на аноде в течение опытов увеличивалось или же пони- [c.19]

Есть целый ряд случаев, когда характер подготовки поверхности имеет существенное значение. К ним можно отнести электрохимические измерения, изучение коррозионного растрескивания, влияния термообработки, химического состава, технологических факторов и др. При проведении этих измерений точность данных возрастает по мере увеличения чистоты и однородности исследуемой поверхностп. Значительно упрощается выбор способа подготовки поверхности металла при прозе-дении испытаний в средах, з которых металл корродирует равномерно и относительно интенсивно. В этом случае вследствие быстрого стравливания поверхностного слоя характер предварительной подготовки не оказывает существенного влияния на результаты испытаний. При проведении опытов для получения ориентировочных данных о практическом поведении металла состояние поверхности образцов необходимо приближать к тому, какое имеется у эксплуатируемых изделий. Для ряда коррозионных испытаний характер подготовки поверхности можно выбирать исходя из формы и размера образцов чем меньше и сложнее форма образцов, тем более тщательной [c.57]

Явление полосатого нагрева наблюдается только в металлах с высокой магнитной проницаемостью. Оно объясняется магни-тострикционными колебаниями, возникающими под действием электромагнитного поля в поверхностном слое стали и проявляющимися в виде самопроизвольных изменений размеров и "формы образца между узлами колебаний. Магнитострикция — это изменение размеров ферромагнитных тел, происходящее под влиянием магнитного поля. [c.53]

Методы третьей группы используют неравномерность деформации вследствие трения. Неравномерность деформации оказывает влияние на изменение формы образца, что особенно заметно при осадке. Цилиндрический образец после осадки между параллельными плитами имеет бочкообразную форму (рис. 75) из-за затруд- нения течения металла в направлении радиусов вблизи контактной поверхности, Бочкообразность при данной степени деформации будет тем больше, чем больше коэффициент трения между образцом и плитами. Если бы можно было осуществить осадку без трения, то образец сохранил бы цилиндрическую форму. С. И. Губкин предложил эмпирическую формулу для коэффициента трения в зависимости от степени бочкообразности. [c.185]

Преимущества использования нормальных волн особенно хорошо могут быть реализованы при измерениях в поликристаллических металлах па частотах ниже 5 Мгц. В этом диапазоне частот обычные методы определения затухания посредством наблюдения затухания последовательности импульсов, соответствующих многократным отражениям в коротком образце в форме стержня, приводят к большим ошибкам, обусловленным расхождением волнового пучка и влиянием концов образца. Между тем весьма просто сделать очень длинные образцы в форме проволок или полос, у которых поверхностные дефекты малы по сравнению с длиной упругой волны, и измерить в них затухание нормальной волны, которое в большой степени характеризует затухание звука в объеме этого материала. Например, Мейтцлер для изме- рения добротности Q алюминия марки 5052 при комнатной температуре использовал нулевую сдвиговую нормальную волну в длинной полосе длиной примерно 42 м, шириной 2,54 см и толщиной 2,54-10 см. В этом случае было показано, что материал полосы имел добротность Q для сдвиговых волн на частоте 2 Мгц по крайней мере 1-10 . Это примерно в 4—5 раз больше значения (), обычно приписываемого полпкристаллическому алюминию при комнатной температуре. [c.186]

Для определения прочностных характеристик (предела тек чести, предела прочности) сварных соединений различного рода конструкций (сосудов давления, газонефтепроводов, корпусов аппаратов химического оборудования и т п.) из последних на стадии отладки технологии их изготовления вырезают образцы поперек сварного шва, форма и размеры которьпс оговариваются ГОСТ 6996-66. В том сл> чае, когда соединения механически неоднородны, т е. имеют в своем составе %-частки, металл которых обладает пониженным сопротивлением пластическому деформированию по сравнению с основным металлом конструкций, по-л>-ченных при испытании образцов, на натурные констр> кции неизбежно приведет к созданию неверных представлений о их прочностных характеристиках. Это связано с тем, что на практике имеются существенные различия в схеме нагр> жения образцов и конструкций, относительных параметрах соединений и т.д. Кроме того, как отмечалось в работе /104/, большое влияние на получаемые результаты (а , Og) оказывает степень компактности поперечного сечения образцов k = s/t (где и / — размеры поперечного сечения). При этом отмечалось, что для получения сопоставимых резу льтатов по Sj и соединений констру кций и вырезаемых образцов необходимо соблюдение условий подобия по их нагру жению (пластическому деформированию) и по относительным геометрическим параметрам (например, к). [c.148]

Перед получением сварных образцов кромки свариваемых плит (за исключением плит из стали 0Х13АГ19) разделывали таким образом, чтобы получить стык К-образной формы. На расстоянии 1 мм от линии сплавления на эти образцы наносили надрез, затем выращивалась усталостная трещина. При испытании вязкости разрушения металла шва трещину наносили по шву. Перед сваркой плит из стали 0Х13АГ19 соединяемые кромки разделывали с обеих сторон. В этих образцах трещина проходила главным образом по зоне термического влияния и лишь частично по металлу шва. [c.50]

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуёмый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и S. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв- [c.111]

Исследования коррозионной усталости металлов проводят с использованием образцов различных геометрических форм, а во многих случаях— моделей или реальных деталей или узлов машин и i аппаратов. Для получения сравнительной оценки влйяния структуры, химического состава металла, агрессивности среды,окружающей температуры, параметров циклического нагружения и других факторов используют обычно образцы диаметром или толщиной 5—12 мм. Влияние масштабного и геометрического факторов изучают на нестандартных образцах диам- тром или толщиной поперечного сечения от 0,1 до 200 мм и более — гладких цилиндрических, призматических, плоских с различным отношением сечения к длине рабочей части, а также с концентраторами напряжений в виде выточек, отверстий, уступов и пр. Оценку влияния прессовых, шпоночных, резьбовых, сварных, клеевых и тому подобных соединений металлов на их сопротивление усталости проводят на моделях таких соединений уменьшенных размеров, реже — на натурных соединениях (элементы судовых ва-лопроводов, бурильной колонны, сосудов высокого давления, лопатки турбин, колеса насосов и вентиляторов, стальные канаты, цепи, глубиннонасосные штанги и др.). [c.22]

Частота нагружения составляла 1—10 цикл/мин, база испытаний — от однократного разрушения до 10" —10 циклов нагружения. Измеритель деформации устанавливался на цилиндрической рабочей части диаметром 10 мм, обеспечивая измерение деформаций на базе 50 мм. Образцы вырезались из листов толщиной 30— 40 мм поперек направления проката. Эта форма рабочей части образцов использовалась для исследования малоцикловых свойств основного материала и сварного соединения. Для исследования свойств различных зон металла шва в связи с их разнородностью использовались образцы корсетной формы. Минимальный диаметр корсетной части располагалсн в исследуемой зоне сварного шва, которая предварительно выявлялась травлением. В качестве таких зон были выбраны металл шва и металл зоны термического влияния. В последнем случае минимальное сечение располага.тось на расстоянии 2—3 мм от границы сплавления в сторону основного металла. Для измерения деформаций на корсетных образцах использовался деформометр, обеспечивающий измерение поперечных деформаций в минимальном сечении. Пересчет поперечных деформаций в продольные осуществлялся по интерполяционным формулам, приведенным в работе [6]. [c.179]

Указанные цифры типичны именно для подшипников, где на поверхностях качения возникают громадные местные напрякения, в связи с чем исключительно большое влияние на сопротивление усталости оказывают неоднородность металла, местные дефекты поверхностей качения, дефекты форм л деталей и тому подобные факторы. Детали и агрегаты автомобилей по окончании наладки производства, вероятно, будут давать меньший диапазон рассеивания сроков службы. Тем не менее, учитывая рассеивание, нельзя ограничиваться испытанием единичных образцов. Для правильного суждения о надежности и сроках службы деталей, агрегатов и целых автомобилей необходимо испытывать достаточное их число. Введение регулярных испытаний серийной продукции наших автозаводов позволит в короткий срок накопить столь большое число данных, что рассеивание результатов не будет затруднять оценки качества. [c.225]

В соответствии с исследованиями Д. К- Чернова [67], продолжительность перехода сплавов через двухфазное жидкотвердое состояние при затвердевании определяет основные технологические и эксплуатацион-Неметаппичесние ые свойства отливок. Влияние Вкппчения зоны двухфазного состояния на величину мелкокристаллического поверхностного слоя было изучено на образцах, отлитых в формы с различной охлаждающей способностью. Толщину затвердевшего слоя металла определяли методом выливания незатвердевшего остатка жидкого металла, используя зависимость бкм=йзР, где бкм — толщина затвердевшей корки металла, мм кз — коэффициент затвердевания, для сухих форм 3 = 0,008 м/ч /2 для сырых — 0,045 м/ч / для металлических — 0,255 м/ч /2 р — коэффициент охлаждающей способности, ккал/м ° С ч / . [c.44]

Большое влияние на глубину мелкокристаллической поверхностной зоны отливки оказывает температура заливки жидкого металла. Опыты проводились на образцах (диаметр 50 мм, длина 200 мм) из нейзильбера и углеродистой стали, полученных в металлических формах с перлитным покрытием (табл. 23). В зависимости от температуры перегрева при заливке глубина мелкокристаллической зоны колеблется от 4,5 до 15 мм для нейзильбера и от 3,5 до 6 мм для углеродистой стали. Уменьшение глубины мелкокристаллической зоны при увеличении температуры заливки жидкого металла происходит в определенном интервале температур, при котором получают максимальное развитие ликвационные процессы и происходит быстрое образование плотного термодиффузионного (загрязненного примесями) слоя на фронте кристаллизации. Термодиффузионный слой блокирует рост мелкокристаллической зоны и способствует формированию столбчатых кристаллов. При дальнейшем увеличении температуры возникают мощные конвективные потоки жидкого металла, размывающие термодиффузионный слой и обеспечивающие обильное питание мелкокристаллической зоны. Особенно интенсивно эти процессы протекают при кристаллизации нейзильбера, в меньшей мере — при кристаллизации углеродистой стали (табл. 24). При увеличении металлостатического напора и скорости разливки глубина мелкокристаллической зоны в образцах из стали 35Л увеличивается (табл. 25). [c.67]

Величина и форма гидридных выделений зависят от характера структуры полуфабриката. В металле с крупнозернистой структурой гидриды более крупны и грубы, чем в мелкозернистых изделиях. В соответствии с этим и охрупчивающее влияние водорода в крупнозернистом металле значительно выше, чем в мелкозернистом. В частности, при содержании водорода в пределах 0,004— 0,007% у мелкозернистых образцов титана ударная вязкость составляет 8—16 кгс-м/см . В перегретом выше температуры полиморфного превращения титане ударная вязкость при том же содержании водорода снижается до 3—6 кгс-м/см . Следует учитывать, что возникновение перегретой -превращенной структуры неизбежно при выполнении сварочных операций (металл шва и зона термического влияния), при изготовлении крупных поковок, ацетиленокислородной резке и т. п. Поэтому для изделий, подвергающихся такого рода технологическим переделам, необходимо всемерное снижение содержания водорода. [c.117]

С целью определения содержания металлов в магнитном графите было проведено исследование его состава методом лазерной масс-спектромет-рии. Этот метод позволяет определять процентное содержание элемента до % (масс.). Исследования проводили на масс-спектрометре с двойной фокусировкой JMB-01SB, оснащенном лазерно-плазменным ионным источником. Лазерный масс-спектральный метод основан на измерении числа ионов основы и микропримесей, образующихся при испарении и ионизации анализируемого образца сфокусированным лазерным излучением. Анализ показал, что магнитный графит содержит следующие металлы Fe — 3 10" Mg — 1 10 А] - 2 10" Мп — 4-10" Sm, Ni, r, Pb, Ti по 2-10" Си — 3 10"" . Основную часть металлической фазы магнитного графита составляют Fe, Mg и А1. Содержание других металлов незначительно, однако небольшие количества металлов переменной валентности, входящих в состав магнитного графита, могут оказывать негативное влияние на окислительную стойкость материала и потребовать увеличения количества стабилизатора в рецептуре. Следует отметить, что при высокотемпературном способе получения магнитного графита металлы, присутствующие в его составе, находятся в форме оксидов. [c.662]

Влияние вибрации на интенсивность гидроэрозии металла показано в работе [34], где приведены результаты изучения влияния вибраций на процесс разрушения латуни, серого чугуна и углеродистой стали. Механические свойства исследуемых сплавов указаны в табл. 15. Химический состав указанных материалов отвечал соответствующим ГОСТам. Образцы имели форму пластин 50x75 мм толщиной 3 мм. Все образцы перед испытанием имели приблизительно одинаковую по качеству поверхность. [c.72]

Так как границей его эксперимента была деформация равная 10 , Грюнайзен был в состоянии рассматривать проблемы, связанные с определением деформации, до того их уровня, с которого начинает оказывать доминирующее влияние на данные, делая результаты невоспроизводимыми, наличие таких факторов, как микроскопическая пористость поверхности, окислы, малые неоднородности и небольшие отклонения в форме при механическом изготовлении образцов. Эти опыты будут обсуждены более подробно в следующей главе. Здесь мы отметим только, что в добавление к квазистатичес-ким данным примерно для 20 металлов Грюнайзен получил также Е из опытов с продольными колебаниями и поперечными колебаниями с учетом инерции поворота сечений, при которых величина динамических деформаций была тоже порядка от 1-10 до 3-10 . Он обнаружил, что значение Е, найденное в динамических опыгах с продольными колебаниями стержня, точно совпадало со значением, полученным в квазистатических опытах, в то время как значения модуля, найденные из опытов с поперечными колебаниями, были почти всегда слегка больше. Эту разницу он приписал наличию мак- [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...