Деформации снижение

Зависимость коэффициента вязкости от величины и скорости деформации (снижение вязкости с возрастанием г и е) позволяет объяснить влияние на кривую деформирования материала режима нагружения монотонное возрастание сопротивления ири испытаниях с постоянной скоростью деформации или нагружения, монотонный рост величины пластической деформации при постоянной нагрузке, если вязкость зависит только от скорости деформации, и появление особенностей [зуб [c.17]

Изменение времени релаксации в зависимости от скорости и величины деформации (снижение вязкости с ростом скорости и величины деформации) приводит, как и при распространении волны в стержнях, к снижению напряжений и деформаций за упругим фронтом перед пластической волной. [c.162]

Положительное влияние холодной деформации на рост прочности может быть использовано только в тех случаях, когда неизбежное в процессе деформации снижение пластичности не препятствует проведению технологических операций изготовления изделий обработкой давлением. При производстве витых проволочных и лен- [c.282]

Способ сборки с охлаждением охватываемой детали имеет ряд преимуществ перед горячей посадкой. Нагрев деталей сложной формы может явиться причиной возникновения температурных напряжений, местных деформаций, снижения твердости и окисле- [c.231]

Снятие внутренних напряжений, повышение вязкости, стабилизация размеров детали, снижение деформации Снижение твердости, улучшение обрабатываемости, повышение пластичности, ударной вязкости. Прочность чугуна снижается [c.29]

Анализ данных табл. 8 показывает что повышение скорости деформации, снижение температуры и увеличение степени деформации при прочих равных условиях резко увеличивают сопротивление деформации. [c.501]

Изотермические условия расширяют возможности выбора оптимального термомеханического режима деформации. Снижение температуры деформирования или отсутствие пресса требуемой мощности можно компенсировать соответствующим уменьшением скорости деформации. Успешно используют выдержку заготовки в штампе под давлением. Кроме того, становится возможным деформирование металлов в режиме сверхпластичности . [c.27]

В этом случае резание совершается одной режущей кромкой, при лучших условиях резания. Наличие переднего угла Т > О приводит к уменьшению работы деформации, снижению износа резца и повышению его стойкости. [c.592]

При прокатке металла шва [5, 6] сварного соединения улучшается геометрия соединения, структура и свойства металла в зоне деформации. Снижение внутренних напряжений в сварных соединениях после прокатки также способствует повышению работоспособности соединений. Механизм повышения механических свойств сварных соединений в результате раскатки сваренного изделия аналогичен рассмотренному при прокатке металла шва. [c.16]

При автоматической сварке все слои многослойного шва выполняют напроход последовательно один за другим. При ручной сварке с целью уменьшения сварочных деформаций, снижения скорости остывания металла шва и околошовной зоны и уменьшения возможности образования [c.197]

С увеличением начальных пластических деформаций снижение механических характеристик уменьшается. [c.26]

Данные экспериментов показывают, что при одной и той же амплитуде радиальных смещений на границе с очагом деформации снижение силы деформирования для различных материалов различно. Наибольший эффект воздействия ультразвука наблю- [c.169]

При сварке все слои многослойного шва выполняют на проход — последовательно один за другим. Иногда с целью уменьшения сварочных деформаций, снижения скорости остывания металла шва и околошовной зоны, а также уменьшения возможности образования трещин, связанных с недостаточным сечением слоя, применяют сварку секциями, каскадом и горкой (выполняемую двумя сварщиками). Сущность способов ясна из рис. 35. [c.81]

Температура перегретого пара должна поддерживаться постоянной всегда, независимо от режима работы и нагрузки котлоагрегата, поскольку при ее понижении повышается влажность пара в последних ступенях турбины, а при повышении температуры сверх расчетной появляется опасность чрезмерных термических деформаций и снижения прочности отдельных элементов турбины. Поддерживают температуру пара на постоянном уровне с помощью регулирующих устройств — пароохладителей. Наиболее широко распространены пароохладители [c.150]

Если металл по окончании деформации имеет структуру, не полностью рекристаллизованную, со следами упрочнения, то такая деформация называется неполной горячей деформацией. Неполная горячая деформация приводит к получению неоднородной структуры, снижению механических свойств и пластичности, поэтому обычно нежелательна. [c.57]

При проектировании сварных заготовок необходимо предусматривать конструктивные и технологические мероприятия по устранению или уменьшению сварочных деформаций и напряжений. Внешние сварочные деформации приводят к снижению точности размеров заготовок и требуют назначения больших припусков на механическую обработку. [c.250]

По всей видимости, снижение е/ в зависимости от hjs можно объяснить следующей причиной. Следствием импульсного нагружения являются последующие свободные колебания сварного соединения. Очевидно, что в зоне сопряжения шва с основным металлом эти колебания за счет концентрации напряжений и деформаций могут приводить к циклическому знакопеременному упругопластическому деформированию материала. Разрушение материала в данном случае может быть связано с накоплением усталостных повреждений. Ясно, что критическая деформация, по сути являющаяся остаточной деформацией после импульсного нагружения, будет меньше, чем критическая деформация при монотонном квазистатическом нагружении. Увеличение относительной высоты усиления hjs приводит к росту инерционных сил, за счет которых в зависимости от схемы нагружения растет амплитуда и(или) количество циклов свободных колебаний сварного соединения. Роль усталостного повреждения в этом случае увеличивается, что приводит к снижению критической деформации при динамическом нагружении. [c.45]

Из уравнения (2.57) следует, что с увеличением объемной дола пор (со снижением параметра Fn), жесткости напряженного состояния [с увеличением Охх + Оуу)/oi] и снижением значения коэффициента деформационного упрочнения k критическая деформация е/ уменьшается. [c.114]

Предварительная пластическая деформация приводит к более легкому зарождению хрупкого разрушения по механизму снижения прочности эффективного препятствия, на котором происходит возникновение микротрещин. [c.147]

Практически коррозионное растрескивание происходит только тогда, когда к детали или конструкции приложены напряжения, превышающие некоторый критический для данных условий предел. Существует мнение, что важен не столько уровень приложенных напряжений, сколько скорость их приложения, вернее скорость деформации. Снижение скорости деформации ведет к снижению скорости развития трещин [27]. В реальных условйта, когда общая нагрузка на деталь или конструкцию во многих случаях постоянна, растрескивание возможно в связи с ростом интенсивности напряжений перед вершиной трещины по мере ее коррозионно-механического подрастания. [c.42]

Применение теплоиспользующих теплообменников по данным Южгипроцемента приводит к снижению температуры корпуса печи на 70—150°С, что способствует уменьшению его деформации, снижению осевых усилий на опоры, улучшает условия образования обмазки в печи и повыщает стойкость ее футеровки. [c.74]

Протекающий с большой скоростью при трении электрохимический процесс, который сопровождается высокого уровня деформацией тончайших поверхностных слоев, приводит к резкому изменению атомнокристаллической структуры материала контактной зоны, например, к зарождению неравновесного числа дефектов, в частности вакансий, сосредоточенных в поверхностной пленке меди и обусловливающих ее физическую неоднородность. Избыток вакансий разжижает пленку, обеспечивая облегчение ее деформации, снижение трения при повышении температуры (до перехода через минимум) и другие свойства, характерные для вязкого течения. [c.93]

Как уже отмечалось, часто при сборке вместо нагрева охваты-ваюптей детали пользуются обратным методом, т. е. получают требуемую разность температур для двух сопрягаемых деталей за счет охлаждения охватываемой детали. Этот способ имеет ряд преимуществ перед горячей посадкой. Нагрев деталей сложной формы может явиться причиной возникновения температурных напряжений, нежелательных изменений в микроструктуре, местных деформаций снижения твердости и окисления поверхностей деталей. [c.230]

Один из методов борьбы с температурными деформациями — снижение перепада температур в зоне обработки. Этого можно достичь 1) равномерным распределением тепла по поверхности обработки (многорезцовая обработка) 2) снижением усилий резания и тепловыделения при отделочной обработке за счет расчленения обработки на черновую, получистовую и чистовую 3) применением обильного охлаждения заготовки смазывающе-охла-ждающей жидкостью, струей воздуха или специальными теплоотводящими устройствами 4) повышением скорости резания, что способствует увеличенному отводу тепла стружкой, и рядом других мероприятий. [c.52]

Наибольшее количество мартенсита за счет деформации образуется при Гд=7 (здесь Гд — температура деформации). Снижение количества мартенсита деформации при обусловлено повышением устойчивости аустенита, а при Г,, < —малой пластичностью его и образованием мартенсита за счет переохлаждения 192, 193]. При некоторых достаточно высоких температурах (например, для стали Х18Н8 выше 175°) мартенситное превращение в процессе деформирования не начинается даже при самых больших возможных степенях деформации е [38] (выше Тд структура аустенита в сталях аустенито-мар-тенситного класса полностью устойчива). [c.165]

Еще больший интерес представляет оценить расчетным путем изменение устойчивости аустенита под влиянием пластической деформации в условиях термомеханической обработки. Для того чтобы доказать возможность такого расчета, автором и Б. А. Смирновым были поставлены специальные опыты с легированными сталями 43ХЗСНМФА (0,44% С) и 30Х2ГСНМ (0,28% С). Образцы рис. 21, а из этих сталей подвергали в машине ИМЕТ-1 воздействию термических циклов, которые показаны на рис. 104. Часть образцов деформировали растяжением в процессе охлаждения в момент достижения температуры 400 или 480°. Степень деформации составляла 1,5—2 и 13—15% по относительному удлинению образцов на базе 10 мм (или соответственно 2—5 и 27—30 % по сужению площади поперечного сечения). После выдержки с различной длительностью при 400 или 330° образцы резко охлаждали в воде. На рис. 105 приведены данные о влиянии длительности выдержки на твердость закаленной стали 43ХЗСНМФА после деформации на 18—15% и без деформации. Кривые на рис. 105, а к б, ограничивающие наименьшие значения твердости, показывают, что в отсутствие деформации снижение твердости, которому соответствует начало образования бейнита, происходит после выдержки при 400° в течение более 2000 сек, а с деформацией — через [c.177]

Наиболее бросающимся в глаза свойством, разделяющим жидкости, описываемые уравнением (6-4.47), и простые жидкости с затухающей памятью, является их поведение под действием внезапного изменения приложенных напряжений. В экспериментах по изучению последействия наблюдается движение жидкости после внезапного прекращения действия напряжений. Если пренебрегать инерцией, то чисто вязкая жидкость прекратила бы деформацию сразу после снижения напряжений. Простая жидкость со свойствами гладкости, описанными в разд. 4-4, обнаружила бы некоторое мгновенное последействие (т. е. скачкообразному снятию напряжений будет соответствовать скачок деформации). Жидкость, описываемая уравнением (6-4.47), тоже проявила бы последействие, но не мгновенное, а происходящее с некоторым запаздыванием (т. е. скачок напряжений вызвал бы скачок скорости деформации). К сожалению, инерцией нельал пренебречь в случаях, когда имеется тенденция к мгновенному последействию. Следовательно, нельзя привести и непротиворечивого экспе- [c.244]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Наличие такой полосчатой структуры вызывает сильную анизотропию свойств, т. е. различие свойств образцов, вырезанных вдоль и поперек прокатки. В основном снижение так называемых поперечных свойств проявляется на характеристиках, связанных с заключительной стадией деформации (ударная вязкость, относительное сужение), другие механические свойства менее чувствительно реагируют на полосчатость. Анизотропию свойств характеризуют отношением ХпопДпрод, где X — свойство металла в (поперечном и продольном наяравле-ниях. Обычно ударная вязкость в поперечном направлении вдвое меньше, чем в продольном (соответственно коэффициент анизотроппи 0,5) путем повышения чистоты металла по сере и кислороду, используя усовершенствованные методы выплавки пли уменьшая строчечность совершенствованием методов прокатки ( поперечная прокатка ), коэффициент анизотропии ударной вязкости повышается до 0,7—0,8. [c.191]

Для металлов с пониженной свариваемостью характерно образование горячих или холодных трещин в шве и з. т. в. (рис. 5.48). Причины возникновения трещин снижение прочности и пластичности как в процессе формирования сварного соединения, так и в по-слесварочный период вследствие особенностей агрегатного состояния, полиморфных превращений и насыщения газами развитие сварочных деформаций и напряжений, вызывающих разрушение металла, если они превышают его пластичность и прочность. [c.229]

Мероприятия, уменьшающие внешние сварочные деформации, направлены на снижение остаточного укорочет1я и устранение несимметричности его распределения, а также на повышение сопротивления свариваемых элементов деформированию. Они могут быть реализованы на этапе конструирования или изготовления сварного узла. Часто полностью устранить сварочные деформации не удается. 11оэтому при необходимости возможно применение правки уже готовых сварных заготовок. [c.251]

Износ инструмента приводит не только к снижению точности размеров и геометрической формы обработанных поверхностен. Работа затупившимся инструментом вызывает рост силы резания. Соответственно увеличиваются составляющие силы резания, что вызывает повышенную деформацию заготовки и инструмента и еще более снижает точность и изменяет форму обработанных пог.ерх-ностей заготовок. Увеличиваюгся глубина наклепанного поверхностного слоя материала заготовки и силы трения между заготовкой и инструментом, что, в свою очередь, увеличивает теплообразование в процессе резания. [c.273]

Расчет прессовых соединений на коррозионно-механическое изнашивание пока не разработан, но известны методы снижения или даже устра1(ения этого вида изнашивания повышение твердости поверхностей посадки уменьшение напряжений а и т путем увеличения диаметра в месте посадки увеличение давления посадки р, а следовательно, и сил трения, которое сокращает распространение деформаций внутрь ступицы и уменьшает относительные перемещения образование кольцевых проточек по торцам ступицы (см. рис. 7.8). Эти проточки увеличивают податливость ступицы, позволяют ей деформироваться вместе с валом и уменьшают микросдвиги. [c.90]

Снижение долговечности при увеличеннн частоты пробегов связано не только с усталостью, но и с термостойкостью ремня. В результате гистерезисных потерь при деформации ремень нагревается тем больше, чем больше частота пробегов. Перегрев ремня приводи к снижению прочности. [c.227]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

Предварительная пластическая деформация приводит к довольно существенному уменьшению величины а<г и слабее влияет на коэффициент т . Слабая зависимость гпт от ев достаточно легко объяснима. Дело в том, что переползание дислокаций и поперечное скольжение, определяющие б ск, являются существенно термоактивированными процессами и в гораздо меньшей степени чувствительны к дислокационной структуре материала, возникающей при его пластическом деформировании. Что касается влияния предварительной деформации на Od, то здесь необходимо дать некоторые пояснения. Полученный результат по снижению величины оа от предварительной деформации сначала кажется противоречивым, так как параметр Од имеет смысл прочности матрицы или границы соединения матрицы с включением, которая не должна меняться при деформировании. Указанный вывод действительно имел бы место, если бы мы рассматривали локальную прочность материала в масштабе порядка длины зародышевой трещины. В зависимости же (2.7) под Od понимается некоторая осредненная не меньше, чем в масштабе зерна, интегральная характеристика, отражающая сопротивление материала зарождению микротрещины. Поэтому при наличии предварительного деформирования материала необходимо учитывать возникающие остаточные микронапряжения. В этом случае в первом приближении параметр а<г можно определить по зависимости [c.107]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...