Форма сварного шва

Элементы геометрической формы сварного шва (рис. 5, б) — ширина шва е, глубина провара к, усиление (ослабление) шва <7. [c.8]

Параметры режима сварки выбирают исходя из толщины свариваемого металла, требуемой формы сварного шва, которая определяется глубиной проплавления и шириной шва. Режим сварки определяют по экспериментальным таблицам или приближенно [c.75]

Основные требования при их сварке обеспечение равнопрочно-сти сварного соединения основному металлу отсутствие дефектов требуемая форма сварного шва и соединения производительность и экономичность. [c.122]

Дефекты формы шва. Отклонения размеров и формы сварного шва от проектных чаще всего наблюдаются в угловых швах и связаны с нарушением режимов сварки, неправильной подготовкой кромок под сварку, неравномерной скоростью сварки, а также с несвоевременным контрольным обмером шва. [c.146]

И форме сварного шва, наличие наплывов, подрезов, газовых пор, непроваров, трещин. [c.304]

Для повышения технологичности изготовления составных частей сварной заготовки желательно изготавливать отдельно фланец и хвостик. Ввиду достаточно большого размера программы выпуска и кольцевой формы сварного шва оптимальным способом сварки в данном случае может служить механизированная дуговая сварка. [c.158]

Как влияет длина дуги на форму сварного шва [c.135]

Коэффициент формы сварного шва [c.15]

При сварке в шве могут образовываться по различным причинам либо несплошности, либо включения. Кроме этого форма шва может отличаться от сечения к сечению. Для различных сварных конструкций установлены нормы (требования) к размерам несплошностей и включений, а также размерам и форме сварного шва в зависимости от назначения конструкции и условий эксплуатации. Если размеры обнаруженных несплошностей и гео- [c.371]

Коэффициент формы сварного шва (коэффициент формы шва) Коэффициент, выражаемый отношением ширины стыкового или углового шва к его толщине [c.350]

На работоспособность сварных соединений из высокопрочных сталей большое влияние оказывает форма сварного шва. Снятие усиления шва, как показано на pH . 24, приводит примерно к трехкратному увеличению долговечности при малоцикловой усталости. Нельзя эксплуатировать конструкции, где были допущены непровары. Это неизбежно приводит к резкой потере долговечности. Наиболее надежно работают сварные швы, удаленные от места поворота силового потока. В зоне сварных швов не должно быть перепадов сечений, которые неизбежно приводят к концентрации напряжений. Примеры правильных и неправильных конструкций сварных соединений из высокопрочных сталей приведены на рис. [c.225]

Качество получаемых соединений зависит от свойств основного и присадочного материалов, формы сварного шва, подготовки соединяемых кромок деталей и точного соблюдения технологических приемов и параметров режима сварки. Присадочный материал изготовляют из ПМ деталей в виде прутка круглого (диаметром 2-6 мм, для толстостенных деталей — 10-20 мм), прямоугольного или треугольного сечения. Метод пригоден для выполнения стыковых (всех видов), угловых, тавровых, торцевых [c.352]

РЕЖИМ СВАРКИ И ФОРМА СВАРНОГО ШВА [c.110]

Геометрия и классификация сварных швов. Элементами геометрической формы сварного шва являются при стыковых соединениях — ширина шва е , высота щва /г , при тавровых, угловых и нахлесточных соединениях — ширина шва в , высота шва к и катет шва К (рис. 38). [c.97]

Недостатком этого способа является ограниченная форма сварного шва, так как хотя бы одна из деталей должна в свариваемом сечении иметь форму круга или кольца. Кроме того, в месте сварки происходит утолщение. [c.214]

Известны попытки регулировать условия деформации металла шва на пробах постоянной формы, изменяя параметры режима сварки, например скорость сварки [56], сварочный ток [57]. Однако следует учитывать, что эффект от изменения режимов сварки определяется соотношением таких факторов, как концентрация температурного поля, форма сварного шва, размер зерна в шве, величина деформации в околошовной зоне и др., и потому не может быть однозначным. [c.132]

Рис. 74. Форма сварного шва при испытаниях по методу ТКС

В пятой и шестой главах изучается процесс воспроизведения магнитной записи. Несмотря на совместные усилия многих исследователей и на значительные результаты, достигнутые благодаря привлечению знаний из смежных областей (физика магнитных явлений, техника воспроизведения электрических сигналов и др.), до сих пор нельзя считать наши представления в области воспроизведения магнитных полей достаточно разработанными. В данном разделе указаны пути подхода к осуществлению частотных преобразований магнитных полей, описаны вопросы селекции поля дефекта и сигналов, обусловленных формой сварного шва, и решены некоторые общие задачи магнитной дефектоскопии, связанные с определением размеров дефекта, независимо от глубины его залегания. [c.8]

Ферромагнитное изделие имеет сложную конфигурацию, обусловленную формой сварного шва. [c.15]

Для решения проблемы отстройки поля дефекта от помех, обусловливаемых формой усиления сварного шва, разработаны электронные устройства, основанные на применении избирательных фильтров (И. И. Кифером) и временной селекции информации [82], п дифференциальные магнитные головки [83]. В промышленности же практическое применение нашли только дифференциальные головки [84], но и они не решают полностью проблему выделения полезного сигнала на фоне помех, обусловленных формой сварного шва, так как позволяют регистрировать локальные дефекты, а в случае протяженного дефекта — только начало и ко- [c.21]

При изучении процесса намагничивания зоны сварного соединения приходится сталкиваться с двумя основными факторами, определяющими распределение намагниченности в сечении сварного шва. Первый из них связан с явлениями на границе раздела двух сред основного металла, характеризующегося проницаемостью д, и наплавленного металла, характеризующегося переменным значением проницаемости [х . Второй фактор, как будет доказано ниже, определяется главным образом величиной размагничивающего поля, обусловленного формой сварного шва. [c.61]

Таким образом, исследования магнитных свойств и размагничивающего поля, обусловленного формой сварного шва, представляют одну из наиболее важных задач магнитографической дефектоскопии сварных соединений. [c.63]

Топография магнитного поля в зависимости от формы сварного шва [c.67]

НИИ поля, намагничивающего усиление сварного шва. Наоборот, с высокой достоверностью (уровень значимости выше 0,005) проявляется насыщение намагниченности ЛЛД в каждой точке исследования и характерно, что значения намагниченности в этих точках пропорциональны форме сварного шва. [c.69]

Таким образом, все приведенные результаты экспери.ментов подтверждают, что существенное влияние на ослабление магнитного поля над усилением сварного шва оказывает размагничивающий фактор формы сварного шва. Влияние размагничивающего поля, обусловленного ориентировкой кристаллов, также имеет место, но сказывается весьма незначительно. Следует отметить, что введенное понятие размагничивающего фактора, так же как и роль его в данной задаче, сложнее, чем в классических случаях пространственно-ограниченных тел. Поэтому требуется дальнейшее проведение дополнительных экспериментальных и теоретических исследований по изучению и уточнению коэффициентов размагничивания N1 и N2. [c.72]

Расчет оптимальной формы сварного шва [c.74]

Это объясняется тем, что при одном и том же 1 з форма сварного шва может иметь самые различные значения, определяющие величину размагничивающего фактора. Например, при 113 = 7 ширина сварного шва может иметь значения 3,5 7 14 21 28 35 и т. д. при высоте к соответственно 0,5 1 2 3 4 и т. д. В этом случае амплитуда сигнала от одного и того же дефекта должна быть равной для всех сварных соединений, в действительности для сварного соединения с размерами усиления шва 2а=14, Н = 2 дефект величиной 5% практически не выявляется. Под размером дефекта До здесь и далее понимается отношение глубины дефекта (выраженное в процентах) к сумме, включающей толщину изделия 5 и высоту усиления сварного шва Н [c.85]

Исходя из этих соображений и учитывая то, что характер топографии магнитного поля в зоне сварного соединения определяется формой сварного шва, усиления всех правильно выполненных двусторонних швов будем описывать как поверхность одного эллиптического цилиндра. Так как эллипс может быть приближенно построен при помощи соприкасающихся окружностей в их вершинах, кривизну усиления шва будем определять как радиус кривизны наиболее близкого к форме шва кругового цилиндра. Тогда (см. рис. 2.12) [c.86]

Для оценки влияния формы сварного шва на чувствительность магнитографического анализа А. М. Шаровой [59] предложено применять номограммы, характеризующие зависимость контраста записи, обусловленного дефектами разной величины, от радиуса кривизны усиления сварного шва. Из рис. 2.14 видно, что дефект [c.86]

Изложена физика процесса магнитной записи поля дефекта па магнитную ленту в зоне стыкового сварного соединения. С введением допустимых требований к форме сварного шва и заданием определенным законом распределения намагниченности вдоль сечения шва путем интегрирования уравнения Пуассона в первом приближении решена задача по определению магнитного поля, намагничивающего ленту в зоне сварного соединения. [c.92]

Все это позволяет предположить, что в случае магнитной записи колебательным разрядным током, конечно, при условии оптимальных режимов, первым положительным импульсом фиксируются на ленте поля рассеяния, обусловленные подповерхностными глубинными дефектами и формой усиления сварного шва. Следующий отрицательный импульс тока, имеющий значительно меньшую амплитуду, производит частичное размагничивание поверхности усиления шва. Это уменьшает остаточную намагниченность ленты, обусловленную формой шва, и повышает величину отношения сигнал/шум. Отсюда следует, что в результате применения колебательного разряда конденсаторной батареи можно в процессе магнитной записи повысить селективность метода путем отстройки помех, обусловленных формой сварного шва. Описанный эффект действительно наблюдался нами экспериментально. [c.96]

Рис. 5.25. Осциллограммы, описывающие процесс выявления дефекта в в зоне сварного соединения способом амплитудной модуляции с7 — сигнал дефекта на фоне имиульса, обусловленного формой сварного шва о — модуляция воспроизводимой информации в — отфильтрованный импульс, характеризующий форму шва г — сигнал дефекта.

Учитывая специфику поверхности, формы сварного шва и кон-тро./тирусмого изделия, виды и ориентацию встречающихся дефектов, допустимость их в сварном шве можно оценить практически только по амплитуде сигнала. Так как нестабильность акустического контакта достаточно велика — 3. .. 6 дБ, то для ее компенсации необходима резко падающая амплитудная зависимость, градиент которой для двух соседних уровней дефектности должен превышать указанные значения на 8. .. 10 дБ. На рис. 6.44, 6.45 представлены результаты экспериментов на моделях дефектов, расположенных в нижней и центральной частях шва. Видно, что при теневом методе контроля (см. рис, 6.44) это условие выполняется для всех недопустимых внутренних дефектов (кривая 2), а при поиске корневых дефектов необходимо, чтобы расстояние от передней грани ПЭП до центра дефекта не превышало 15. .. 20 мм (кривая, /). [c.343]

При сварке менее концентрированными источниками нагрева - дуговой, газовой, - когда нагрев и расплавление металла происходят главным образом за счет теплопроводностных процессов, этот коэффициент обычно равен 1 I, 1 2, а форма сварного шва в сечении приближается к равнобедренному треугольнику (F2). [c.243]

Стыковьт называют соединение деталей, расположенных в одной плоскости или на одной поверхности (рис. 2), Форму сварного шва стыкового соединения оценивают отношением ширины шва е к глубине проплавления h, которое называют коэффициентом формы шва f = в I h. Угловым называют соединение двух деталей, расположенных под углом друг к другу и сваренных в месте примыкания их кромок (рис. 3). Тавровым называют соединение, в котором к поверхности одной детали примыкает под углом другая деталь, торец которой прилегает к сопрягаемой поверхности и приварен к ней (рис. 4). [c.10]

Режимом сварки называют совокупность характеристик сварочного процесса, обеспечивающих получение сварных соединений заданных размеров, формы и качества. При ручной дуговой сварке к характеристикам режима относятся диаметр электрода, сила сварочного тока, напряжение на дуге, скорость перемещения электрода вдоль шва, род тока и его полярность и ряд других показателей. При газовой сварке под режимом в основном понимают тепловую мощность газового пламени, вид пламени, скорость нагрева, способ сварки. Режим сварки оказывает большое влияние на качество и форму сварного шва. Размеры и форма шва в значительной степени предопределяют стойкость металла шва против возникновения кристаллизационных трещин, плавность перехода от основного металла к металлу шва и вероятность образевания подрезов, непроваров, наплывов и других дефектов. Влияние факторов режима сварки на размеры и форму шва выражается по-разному. [c.87]

При дуговой сварке плавящимся электродом в среде защитных газов гео,метрнческая форма сварного шва и его размеры зависят от мощности сварочной дуги, характера переноса металла через дуговой промежуток, а также от взаимодействия газового потока п частиц металла, пересекающих дуговой промеясуток, с ванной расплавленного металла. [c.223]

Другие методы механических испытаний предусматривают нагрев образцов по термическим циклам сварного шва или око-лошозной зоны. Следует отметить, однако, что деформации при механических испытаниях, как правило, не соответствуют внутренним деформациям при сварке реальных соединений, что отражается на достоверности результатов испытаний [15, с. 190—198]. Помимо этого, получаемые при испытаниях характеристики являются не абсолютными, а скорее интегральными из-за неравномерности распределения деформаций при испытании деформации воспринимаются не только участками образца, находящимися в заданных условиях испытания, а распределяются на некоторой ширине или длине образца в соответствии с прочностными и пластическими свойствами кристаллизующегося или нагретого металла. Определенная таким образом пластичность сплава не характеризует относительную деформационную способность какого-то отдельного участка сварного шва, а определяет возможную деформацию всего соединения в целом. По этим причинам результаты испытаний могут быть с уверенностью распространены только на те случаи сварки реальных конструкций, когда форма сварного шва и температурное поле одинаковы с теми, что были получены на образцах, а температурные границы межкристаллического разрушения и запас пластичности в ТИХ существенно не зависят от скорости деформации. Заметное влияние на результаты испытаний оказывает вид образцов пластичность образцов из основного металла, нагретых до температуры оплавления зерен, ниже пластичности кристаллизующихся образцов. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...