Влияние режима сварки на форму швов

Влияние режима сварки на форму швов [c.156]

Влияние режима сварки на размеры и форму шва. Основными размерами швов, выполненных автоматической сваркой под слоем флюса, влияющими на качество и работоспособность сварного соединения, являются (фиг. 71, сг) глубина провара /г, ширина шва Ь, высота валика с. [c.150]

Таким образом, при установлении режима сварки закаливающихся сталей необходимо рассчитать параметры режима по условиям получения швов заданных геометрических размеров и формы, действительную скорость охлаждения металла зоны термического влияния (в зависимости от условий проведения сварки) и результаты расчета сравнить с данными о допустимых скоростях охлаждения для данной стали. Если действительная скорость охлаждения металла зоны термического влияния при сварке на принятом режиме окажется выше верхнего предела допустимых скоростей (см. табл. 7.1), то необходимо рассчитать температуру предварительного подогрева или применить некоторые технологические приемы заполнения разделки кромок (двухдуговая сварка раздвинутыми дугами, каскадом, горкой и др.). [c.288]

Х.З. Влияние параметров режима сварки на размеры и форму швов [c.292]

В реальных условиях сварки под флюсом режим процесса не сохраняется строго постоянным по всей длине шва и не остается неизменным при сварке даже одинаковых швов. Под влиянием ряда возмущающих факторов (колебаний напряжения сети, изменения скорости подачи электрода и др.) основные параметры режима сварки, ток и напряжение дуги, могут изменяться, что вызывает соответствующие изменения размеров шва. Характер влияния возмущения на шов может изменяться в зависимости от условий проведения процесса сварки (рода тока, формы внешней характеристики источника питания [c.201]

Структура и свойства металла швов и ОШЗ на низкоуглеродистых сталях зависят от использованной электродной проволоки, состава и свойств основного металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и формы шва). Влияние этих условий и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом. [c.23]

Основными параметрами режима автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом, оказывающими существенное влияние на размеры и форму швов, являются величина сварочного тока плотность тока в электроде напряжение на дуге скорость сварки химический состав (марка) и грануляция флюса род тока и полярность подключения. [c.240]

Высоколегированные стали и сплавы составляют значительную группу конструкционных материалов. К числу основных трудностей, которые возникают при сварке указанных материалов, относится обеспечение стойкости металла шва и околошовной зоны против образования трещин, коррозионной стойкости сварных соединений, получение и сохранение в процессе эксплуатации требуемых свойств сварного соединения, получение плотных швов. При сварке высоколегированных сталей могут возникать горячие и холодные трещины в шве и околошовной зоне. С кристаллизационными трещинами борются путем создания в металле шва двухфазной структуры, ограничения в нем содержания вредных примесей и легирования вольфрамом, молибденом и марганцем, применения фтористо-кальциевых электродных покрытий и фторидных сварочных флюсов, использования различных технологических приемов. Присутствие бора может привести к образованию холодных трещин в швах и околошовной зоне. Предотвращение их появления достигается предварительным и сопутствующим подогревом сварного соединения свыше 250 — 300 °С. С помощью технологических приемов можно также предотвратить кристаллизационные трещины. В ряде случаев это достигается увеличением коэффициента формы шва, увеличением зазора до 1,5 — 2 мм при сварке тавровых соединений. Предварительный и сопутствующий подогрев не оказывает заметного влияния на стойкость против образования кристаллизационных трещин. Большое влияние оказывает режим сварки. Применение электродной проволоки диаметром 1,2 — 2 мм на умеренных режимах при минимально возможных значениях погонной энергии создает условия для предотвращения появления трещин. Предпочтение следует отдавать сварочным материалам повышенной чистоты. При сварке аустенитных сталей проплавление основного металла должно быть минимальным. Горячие трещины образуются [c.110]

Для определения влияния режимов наплавки на форму швов были проведены серии опытов. Наплавка производилась сварочной головкой А-384, переоборудованной для сварки в среде углекислого газа, на пластины из стали 35Л толщиной 30 мм. В одном случае наплавка выполнялась одиночными швами для выяснения влияния се, и се, 3 В другом случае — колеблющимся электродом—для выяснения влияния шага и амплитуды наплавки на формирование швов. В качестве электродной проволоки использовалась порошковая проволока типа ПП-ЗХ2В8ГТ диаметром 2,7—2,8 мм. После наплавки планки разрезались на образцы. Из них были изготовлены макрошлифы, на которых производились замеры основных параметров швов. [c.54]

Измельчение структуры швов на высоколегированных сталях и сплавах достигается применением для сварки фторидных флюсов и электродов с фтористо-кальциевым покрытием. Большое влияние на возможность образования в швах горячих трещин оказывают техника и режимы сварки, определяющие форму шва и характер кристаллизации его металла. Увеличение коэффициента формы шва (см. гл. X), малые, непроваренные зазоры между кромками повышают вероятность появления горячих трещин. С использованием электродных проволок малого диаметра (до 2 мм) и умеренных режимов сварки возрастает стойкость швов к горячим трещнна.м. [c.382]

Наряду с химическим составом в формировании структуры швов существена роль теп-лофизических условий кристаллизации. Она состоит в их влиянии на зарождение, форму кристаллитов и физико-химическзте неоднородность. Для аустенитных сталей, не претерпевающих перекристаллизации при нагреве, весьма важны исходная структура стали, степень нагартовки и размер зерна. Выросшие на этапе аустенитизации либо сварочного нагрева зерна частично оплавляются на линии сплавления и служат плоскими зародышами для кристаллизации металла (см. рис. 10.13, а). Рост этих зародышей происходит на конкурентной основе, когда благоприятно ориентированные зародыши увеличиваются, укрупняя зернистую структуру в центре шва (см. рис. 10.13, б). Направление роста кристаллитов зависит от режима сварки и формы сварочной ванны. [c.54]

Основные параметры режима механизированной сварки (автоматической и полуавтоматической) под флюсом и в защитных газах, оказывающие существенное влияние на размеры и форму швов, — сила сварочного тока, плотность тока в электроде, напряжение дуги, скорость сварки, химический состав (марка) и граггуляция флюса, род тока и ого полярность. [c.185]

Повышение коррозионной стойкости швов в морской воде достигается использованием электродной проволоки марки Св-08ХГ2С. Структура и свойства металла шва и околошовной зоны на низкоуглеродистых и низколегированных сталях зависят от марки использованной электродной проволоки, состава и свойств основного металла и режима сварки (термического цикла сварки, доли участия основного металла в формировании шва и формы шва). Влияние этих условий сварки и технологические рекомендации примерно такие же, как и при ручной дуговой сварке и сварке под флюсом. [c.278]

Хорошее формирование шва во многом зависит от флюса. Форма шва определяется прежде всего режимом сварки. Однако химический состав флюса, его грануляция, а также его состояние (стекловидный, пeмзoвидныfi оказывают определенное влияние на форму и внешний вид шва. При сварке под крупным флюсом дуга подвижнее, чем при сварке под мелким, и вследствие этою в первом случае шов получается более широким, чем во втором. Чем больше толщина слоя флюса, тем шов уже. При сварке под длинными флюсами поверхность швов имеет более грубую чешуйчатость, а при сварке под короткими флюсами — более мелкую чешуйчатость. [c.307]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...