Определение моментов статического сопротивления

Определение момента статического сопротивления Мст производится по формуле, приведенной выше, но для определения тормозного момента сопротивление передвижению определяется при kp = 1. Для кранов или тележек, работающих на открытом воздухе и не имеющих специальных противоугонных устройств, тормозной момент должен быть проверен на удерживание крана в неподвижном состоянии. В этом случае [c.46]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОМЕНТОВ СТАТИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ [c.413]

При определении статического сопротивления шарнирной (гибкой) опоры мостовых перегружателей допускается уменьшение коэффициента кр ша 25% (табл. 24). Для мостовых и портальных кранов рекомендуется принимать момент статического сопротивления каждой опоры равным 0,5 от суммарного момента статического сопротивления, т. е. [c.37]

Момент статического сопротивления при перемещении номинального груза, приведенный к валу двигателя, предварительно определен расчетом и равен = 16 кг-м при отсутствии полезного груза момент статического сопротивления равен Мс = = и кг-м. [c.433]

Для обеспечения нормальной работы привода выбранный двигатель должен иметь номинальную мощность при заданной ПВ не меньше величины, определенной по формуле (50). Максимальный момент выбранного двигателя должен быть не менее пускового момента, определенного для самого тяжелого случая работы механизма с номинальным грузом и включающего в себя как момент статического сопротивления, так и инерционные моменты вращающихся и поступательно движущихся масс механизма и груза. [c.204]

Часто влияние статических сопротивлений механизма учитывают путем уменьшения максимального момента на соответствующую величину при сохранении неизменным закона изменения движущ,его усилия и соответственно коэффициента заполнения диаграммы. Это приводит к определенной погрешности, так как фактически с возрастанием статических сопротивлений разгон осуществляется не по всей кривой изменения движущего усилия, а только по определенной части ее. В связи с этим в зависимости от величины сопротивления изменяется и коэффициент заполнения диаграммы движущего усилия. [c.103]

Этот результат нужно понимать, правда, только так, что при условиях данного опыта (при данных маховых массах, статическом сопротивлении, размерах муфты и т. д.) разница значений моментов для статики и переходного процесса составила 15%. При других опытах могут быть другие цифры. В каждом конкретном случае эти цифры могут быть различными. Однако, основываясь уже на этих цифрах, можно ограничить интересующую нас область изменения г значениями 0 <г<0,5. В граничной точке f = 0,5 можно принять Мд ,=0 и при рассмотрении ограничиваться областью внутри отрезка 0значением относительной ошибки в определении величины М, вводимой зависимостью M = mQ. [c.238]

Выбор двигателя механизма поворота крана с учетом изменяющейся нагрузки, режимов работы механизмов, системы управления и других показателей является сложной задачей, рассматриваемой в специальных курсах, поэтому ограничимся несколько упрощенной методикой определения мощности электродвигателя [15]. Момент Мс статических сопротивлений имеет постоянную составляющую в виде момента М р от сил трения поворотной части крана и переменные составляющие — моменты Мук и Мв от влияния уклона и ветра рабочего состояния, изменяющие величину нагрузки в зависимости от положения поворотной части крана относительно направления этих нагрузок. [c.334]

Допускаемые напряжения для проверки прочности зубьев прн перегрузках. Кратковременные перегрузки (см., например, момент на рис. 8.41), не учтенные при расчете на усталость, могут привести к потере статической прочности зубьев. Поэтому после определения размеров передачи по сопротивлению усталости необходимо проверить статическую прочность при перегрузках. [c.152]

На формулы для определения положения центров тяжести плоских однородных пластин следует обратить особое внимание. В дисциплине "Сопротивление материалов" для прочностных расчетов конструкций приходится определять положение центров тяжести сложных геометрических сечений, а также некоторые характеристики этих сечений. Одной из таких характеристик, с которой желательно познакомиться, является статический момент площади плоской фигуры относительно оси. Определение этого нового понятия следующее. [c.32]

По содержанию полезно сделать следующие замечания. Вопрос о положении центров тяжести плоских фигур и статических моментов сечений должен полностью изучаться в статике, здесь возможно лишь краткое напоминание. Не следует вводить в эту тему вопрос о моменте сопротивления (такое решение, хотя и не часто, но встречается), это получится сугубо формально, так как понять смысл этой характеристики в отрыве от формулы для нормальных напряжений при изгибе, конечно, нельзя. В большинстве случаев достаточны сведения об определении главных центральных моментов инерции сечений, имеющих не менее одной оси симметрии, но при необходимости преподаватель имеет право рассмотреть в полном объеме и моменты инерции несимметричных сечений. [c.113]

Рассматриваемые в курсе сопротивления материалов расчеты связаны с необходимостью установления зависимостей между внешними силами, действующими на элементы конструкций, и возникающими при этом внутренними силами. Для этой цели используется метод сечений. Применительно к брусу метод сечений служит в первую очередь для определения внутренних сил, возникающих в поперечных сечениях бруса. При этом определяется статический эквивалент системы возникающих в сечении внутренних сил — их главный вектор и главный момент. Практически вместо отыскания величины и направления главного вектора и главного момента определяют их составляющие по осям координат (три составляющие главного вектора и три составляющие главного момента). [c.6]

При расчетах на прочность, жесткость и устойчивость используются геометрические характеристики поперечного сечения бруса площадь, осевые и полярный моменты инерции, осевые и полярный моменты сопротивления. Кроме того, при их определении вспомогательную роль играют статические моменты и центробежные моменты инерции сечения. [c.80]

Статический изгиб (ГОСТ 4648—63). Метод предусматривает определение 1) предела прочности образца при изгибе, т. е. отношения наибольшего изгибающего момента к моменту сопротивления поперечного сечения образца пластмассы, разрушающегося при испытании 2) прогиба образца в момент разрушения его, т. е. величины вертикального перемещения нагруженной поверхности образца от своего исходного положения до положения в момент излома, измеряемой по оси приложения нагрузки 3) изгибающего напряжения при величине прогиба образца, равной 1,5 толщины его, — для пластмасс, не разрушающихся при испытании. Стандарт не распространяется на газонаполненные пластмассы. Образцы в виде бруска толщиной 10 0,5 мм, шириной 15 0,5 мм и длиной 120 2 ми. [c.153]

Пусковой момент. Это требование в особенности важно учитывать при применении двигателей с короткозамкнутым ротором, которые имеют вполне определенный пусковой момент. При оценке требуемого пускового момента двигателя не следует забывать, что у ряда механизмов, в особенности таких, где трение составляет значительную часть нагрузки, пусковой момент может превышать на 30—.ЗДО/о расчетный статический момент сопротивления ири движении. [c.430]

В работе [D.5] проанализированы общие-требования к профилю лопасти и определены пути улучшения характеристик профиля. Опыт показывает, что хотя обтекание лопасти трехмерно и нестационарно, можно добиться существенного улучшения характеристик несущего винта и снижения нагрузок при рассмотрении только двумерных статических характеристик профиля. Установлено, что в общем случае требованиям по срыву и сжимаемости (высокий максимальный коэффициент подъемной силы при средних числах Маха и высокое Мкр при малых углах атаки) можно удовлетворить только путем компромисса. Лучше использовать разные профили в середине лопасти (где доминируют эффекты срыва) и на конце (где доминируют эффекты сжимаемости). Были сопоставлены аэродинамические характеристики ряда профилей для лопастей несущих винтов, как стандартных, так и недавно разработанных. Последние обнаруживают определенные преимущества, в частности, в отношении максимального коэффициента подъемной силы при М = 0,6 и сопротивления при докритических числах Маха. Желаемые дальнейшие улучшения касаются увеличения Мкр, увеличения максимального коэффициента подъемной силы при низких М и уменьшения шарнирных моментов. [c.317]

Способ определения аэродинамических сил, действующих на фюзеляж и хвостовое оперение вертолета, можно найти в любом руководстве по устойчивости и управляемости самолета. Вклад фюзеляжа в производные устойчивости равен нулю на режиме висения и возрастает с увеличением скорости. Сопротивление фюзеляжа увеличивает демпфирование Хи и Zw, а продольный балансировочный момент дает составляющую (часто дестабилизирующую) производной Ми- Фюзеляж вертолета создает также дестабилизирующие моменты по углам атаки и скольжения Mw и Nv Остальные составляющие производных устойчивости определяются стабилизатором и килем (если вертолет не имеет крыла). Стабилизатор создает момент, соответствующий статической устойчивости по углу атаки, что компенсирует дестабилизирующее влияние несущего винта. Кроме того, стабилизатор обусловливает продольное демпфирование Mq (механизм его появления такой же, как и для М ), складывающееся с демпфированием от несущего винта, а также составляющие производных вертикальной силы Zw и Zq, порожденные подъемной силой стабилизатора. Наконец, стабилизатор увеличивает устойчивость по скорости Ми и создает производные [c.750]

Две гипотезы Гюйгенс принимает как аксиомы. Первая из них — энергетический принцип, равносильный теореме живых сил для консервативного поля земного тяготения если любое число весомых тел приходит в движение благодаря их тяжести, то общий центр тяжести этих сил не может Ш подняться выше, чем он был в начале движения Вторая гипотеза дополняет первую и характеризует рассматриваемую схему Допустим, что нет сопротивления воздуха и других помех движению, допущение, которое мы будем принимать и в дальнейших доказательствах,— в таком случае центр тяжести колеблющегося механизма (физического. — И. П.) при спуске и подъеме пробегает одинаковые пути . Основным в дальнейшем является предложение Дан маятник, состоящий из произвольного числа частей множат вес каждой части на квадрат ее расстояния от оси колебаний. Если сумму этих произведений разделить на произведение, получающееся от умножения общего веса частей на расстояние общего центра тяжести от той же оси колебаний, то получается длина простого маятника, изохронного с данным сложным маятником, или расстояние между осью колебаний и центром качаний сложного маятника . Тем самым здесь впервые вводится величина, пропорциональная моменту инерции (вместо массы, что соответствовало бы современному определению, Гюйгенс вводит вес-тела это не влияет на результат, так как статический момент , стоящий в знаменателе формулы для приведенной длины физического маятника, тоже вычисляется с заменой масс весами). [c.111]

Размеры тех сечений, в которых изгибающий момент близок к нулю, подбираются из условия прочности по касательным напряжениям. Формулы для определения размеров сечений некоторых типов статически определимых балок равного сопротивления приводятся в табл. 5.17. [c.145]

Механические характеристики исполнительных механизмов, работающих только в определенном интервале перемещения ведущего звена, как, например, у механизмов подъема шасси самолета или навесного плуга. Статическая механическая характеристика для этих случаев выражается зависимостью приведенного к ведущему звену момента сил полезных сопротивлений от угла поворота этого звена, т. е. зависит от вида передаточной функции. Потребляемая мощность определяется внешними нагрузками, массами звеньев, временем срабатывания или заданным законом движения ведущего звена. [c.205]

Расчёт статически неопределимых осей и валов. Определение лишних неизвестных (опорных моментов или реакций опор), действующих на вал или ось, производится по методам теории сопротивления материалов, см. гл. II (например, теоремы трёх моментов, см. стр. 77). [c.530]

Сравнительно недавно были найдены аналитические решения некоторых динамических задач термоупругости, определяющие характер распространения динамических термоупругих напряжений (В. И. Даниловская, 1950, 1952, 1960). Однако, несмотря на всю важность динамических задач, относящихся к различного рода взрывным, быстрым процессам, следует отметить, что наибольшее практическое применение во многих отраслях техники нашли решения статических задач термоупругости при нестационарных температурных полях. В этом случае предполагается, что напряженное состояние в каждый момент времени в точности соответствует перепаду температур, созданному к этому моменту времени, причем инерционными членами пренебрегают. На практике же прибегают к значительным упрощениям даже этих теоретических результатов, обращаясь во многих случаях к непосредственному экспериментальному определению сопротивления материалов при термическом ударе. [c.420]

Поясним такое регулирование на графике фигуры Здесь В, В, В2 — статические характеристики, построенные для определенных открытий направляющего аппарата ( о, Фоь Qo2). Д Ои />2 — кривые, соответствующие различным моментам сопротивления (М ), зависящим от нагрузки в сети. [c.346]

Выбор параметров лонжеронов. Сечение лонжеронов, а также его конфигурация по длине назначаются на основе расчета на изгиб от статической нагрузки. При этом размеры сечения лонжерона должны обеспечить определенную величину момента сопротивления изгибу швеллерного сечения [c.367]

Определение статических моментов сопротивления при пуске и торможении приведено в расчетах соответствующих механизмов. [c.52]

Задача определения давления сыпучего тела по Кулону решается без какой-либо связи с перемещениями стенки, вызванными деформацией грунта, как статически определимая. Исходным положением является представление о предельном состоянии клина сползания АВС. В момент сдвига он отделяется от остальной, неподвижной части грунта и стенки плоскостями сползания ВС и АВ, которые оказывают сопротивление клину реакциями Я со стороны плоскости ВС и а — со стороны стенки. Предполагается при этом, что стенка сдвигается параллельно самой себе, освобождая некоторый объем, или поворачивается вокруг ребра, проходящего через нижнюю точку В. [c.22]

Определение усилий, действующих на катки, шарики и ролики, а также статических моментов сопротивлений и моментов от инерционных сил производится так же, как это приведено выше. При необходимости более подробно эти вопросы можно изучить по учебнику 181, [c.118]

Если осуществляется затяжной пуск конвейера исходя из величины допустимого (передаваемого лентой, цепью и т. д.) момента, то его величину можно непосредственно определять на основании тяговых расчетов При этом средний пусковой момент двигателя должен быть соответственно подобран и заданный закон изменения его обеспечен электрической схемой привода, системой управления им (при необходимости с помощью обратных связей) или пусковой муфтой. При пуске системы электродвигателей, обеспечивающих двух- и многодвигательный привод конвейеров большой протяженности, при определении момента статического сопротивления должна быть учтена потенциальная составляющая последнего с учетом усилий от возникновения колебаний в ленте. Затяжной пуск целесообра- [c.683]

Моменты статического сопротивления определяются по формулам, приведенным выше, и служат для нахождения мощности, развиваемой двигателем во время выполнения основных рабочих операций. Для расчета мощности двигателя по условиям нагрева необходимо определять моменты,, развиваемые двигателем во время перемещения номи 1ального груза (соответствует мощности Р г) и во время выполнения холостых операций (соответствует мощности Ро). Для кранов (особенно поворотных), работающих на открытом воздухе, чтобы проверить двигатель по нагреву путем определения эквивалентных мощностей, следует исходить из условия работы без ветра и уклона. Расчет среднего времени разгона ведется для средних условий работы, без учета ветровой нагрузки и уклона. Максимальное время разгона находится при максимально возможном моменте статического сопротивления при перемещении полного груза, предельном рабочем ветре и максимальном уклоне. [c.413]

Когда ведущая полумуфта (со стороны двигателя) достигает определенной частоты вращения, начинается движение ведомой полумуфты и разгон механизма. Практически без перегрузки двигателя в течение времени /м механизм достигает установившейся частоты вращения Пу, которая определяется моментом статического сопротивления Мс (ооответствующего установившейся силе тока /с). При использовании муфты пусковой момент увеличивается постепенно и, будучи меньше Мтах (на естественной характеристике двигателя), достигает значения Л щах и затем постепенно снижается до Мс, что соответствует установившемуся режиму привода. [c.56]

MOM irr сопротивления н меха-ни ше, определенный при работе с номинальным гру юм и вклю-чаюнии в себя момент статического сопротивлении инерционные моменты вран ающихся и поступательно движущихся масс ме-xaHH.uia н гру <а. [c.28]

Выбор двигателей и тормозных устройств производится в соответствии с методикой, изложенной в п. 6 Определение величины тормозного момента настоящей главы и в гл. XXXI. При этом для приведения статического сопротивления к валу электродвигателя могут быть следующие два варианта. [c.37]

Определение моментов при кантовании ковша чугуновоза. Расчет механизмов и устройств, предназначенных для кантования чу-туновозных ковшей, сводится к определению статического момента сопротивления от весов ковша и находящегося в нем жидкого металла. В то время как положение центра тяжести порожнего ковша постоянно, вес жидкого [c.61]

При простых нагрузках прост любой метод, и графо-аналитический не обнаруживает никаких преимуществ по сравнению, скажем, с применением правила Верещагина, а при мало-мальски сложной нагрузке вычисление статических моментов площадей эпюр оказывается весьма трудоемкой задачей. По поводу второго аргумента скажем следующее. Нужно ли, чтобы учащийся техникума владел несколькими методами определения перемещений Совершенно очевидно, что не нужно. Важно добиться твердого освоения одного метода, и метод надо выбрать такой, который в равной мере был бы удобен и в сопротивлении материалов, и в статике сооружений, а это — интеграл Мора. [c.210]

Расчёт на последние три вида напряжений обычно не производится определение сопротивления рамы этим напряжениям производится экспериментальным путём [26]. Рамы легковых автомобилей обычно не рассчитываются даже и на изгиб. Оптимальная конструкция рамы легкового автомобиля подбирается экспериментально, главным образом с учётом обеспечения максимальной жёсткости конструкции при минимальном весе. Рамы грузовых автомобилей и автобусов проверяют на прочность для этого строят эпюру моментов, изгибающих лонжерон, при статическом действии сил и без учёта поперечин [55]. Длина лонжерона наносится в масштабе и на ней устанавливаются положения центров тяжести отдельных агрегатов, а также расположение опор лонжеронов (фиг. 138). Вес ifvsoBa можно считать равномерно распределённым по его длине. Полезная нагрузка для грузовых автомобилей при сравнительных расчётах также принимается равномерно распределённой по длине кузова для автобусов полезная нагрузка принимается распределённой согласно планировке кузова. Положения центров тяжести агрегатов определяют от заднего конца лонжерона. Размер а определяет свес кузова за раму. [c.118]

Тензометрирование (см. также гл. XVI) крутильных деформаций обеспечивает непосредственное определение напряжений кручения как статических, так и знакопеременных. Сущность тензомет-рирования заключается в том, что на поверхность вала наклеивают по специальной схеме тензометры, проволочная решетка которых практически сливается с волокнами материала вала. При действии на вал крутящих моментов он деформируется. При этом проволочные витки тензометров меняют свое омическое сопротивление. Так как по проволочной решетке тензометров циркулирует ток, то изменение омического сопротивления решетки регист- [c.388]

Ю. Я. Мешковым и Г. А. Пахаренко [75] было отмечено, что /С 1 в отличие от / мс не является константой материала, так как немонотонно зависит от размера зерна, существенно различается для разных условий нагружения в момент страгивания трещины при статическом, циклическом или ударном видах нагружения. В то же время критерий Rне зависит от условий нагружения и масштабного фактора и может быть определен по данным испытания лабораторных образцов в условиях хрупкого или вязкого разрушения. При хрупком разрушении сопротивление микросколу численно равно минимальному значению напряжения хрупкого разрушения Ос, реализующегося при критической температуре хрупкости при этом =ас ао.2 [75]. Эксперименты, проведенные на большой группе углеродистых и низколегированных сталей в различном структурном состоянии, показали, что сопротивление микросколу при вязком разрушении можно определить по соотношению [c.89]

Определение приведенного к валу электродвигателя момента от сил инерции поступательно движущихся частей Мин2 аналогично определению статического момента сопротивления. Тогда, [c.310]

Минимально возможное статическое сопротивленпе W .mm следует определять для механизмов кранов с приводными колесами по формулам (93), (94) и (96), для тележек с канатной тягой — по формуле (95), для однорельсовых тележек только на горизонтальном пути —по формуле (97). В этих формулах необходимо принять kt = 0 и йр=1,0 и изменить знак на обратный для ветровой нагрузки и составляющей (сопротивления) от уклона пути Wy. В этом случае li .min может иметь отрицательную величину, что необходимо учитывать при определении тормозного момента по формуле (103) и в приведенных ниже неравенствах. [c.315]

В условиях гармонического нагружения, как и при статическом утомлении, усталостное разрзтение протекает в две стадии возникновение очагов разрушения и их прорастание [4, 69, 561—565], вследствие чего проводят испытания [4] с целью определить сопротивление образованию и сопротивление разрастанию трещин [562]. Однако сопротивление образованию трещин , оцениваемое обычно величиной, обратной числу циклов до появления видимой на глаз трещины, является условной характеристикой, как и сопротивление разрастанию трещин , оцениваемое но времени прорастания или обратному числу циклов, необходимому для роста появившейся (или специально нанесенной) трещины -надреза на определенную величину. Несмотря на то что для разных резин установлено определенное различие в этих показателях, в них нельзя вкладывать тот смысл, который отвечает их названию. Очевидно, что различие в условных показателях для разных резин обусловлено прежде всего неодинаковой кинетикой роста трещин. Визуально определяемое начало роста трещины, естественно, не является фактическим моментом образования микроочага разрушения, который из-за малости не может быть видимым, хотя и связано с ним. Известно, что резины на основе кристаллизующегося НК обладают меньшим сопротивлением образованию и большим сопротивлением разрастанию трещин, чем резины на основе, например, СКБ. Объяснение малого сопротивления образованию трещин резин из НК находят в большей склонности их к деструкции (механические факторы активируют [390] деструкцию резин). Более высокие сопротивления разрастанию трещин объясняют концентрацией напряжений на участке при наличии больших деформаций растяжения на ориентированных и частично закристаллизовавшихся участках [4, 356, 519]. Морфология поверхности разрушения в динамике такая же, как и при статическом нагружении. [c.230]

Установить постоянную связь предела усталости с другими механич. свойствами не удается. Ближе других связано с твердостью по Бринелю, отчасти — с временным сопротивлением (af составляет 0,36—0,68 от СГ , Мур и Коммерс). По отношению к пределу упругости вf оказывается то ниже то выше и даже превышает иногда предел текучести (мягкое железо, медь), что естественно, т. к. в циклич. состоянии устанавливается свой особый предел упругости (текучести), отличный от статического. На этом основаны ускоренные способы определения а а) при испытании изгибам измеряют с большой точностью прогиб конца образца на ходу машины при все возрастающих нагрузках, наблюдая момент отклонения от пропорциональности (Гаф) б) измеряют темп-ру образца при возрастающих нагрузках и устанавливают момент резкого увеличения нагревания (Мур и Коммерс, Стромейер) в) измеряют рассеяние энергии, приходящееся на один цикл (площадь петли гистерезиса), и определяют момент резкого его возрастания (Лер). Все эти способы дают надежные результаты лишь для не особенно твердых я притом черных металлов. При несимметричных циклах величина безопасного интервала усталости уменьшается по мере возрастания среднего растягивающего напряжения в цикле и стремится к нулю при приближении крайнего напряжения к временному сопротивлению. Зависимость предела усталости от отношения крайних на- [c.289]

Определение сопротивлений передвижению и статических моментов холостого хода выталкиваюш,ей штанги [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...