Нагружение перемещениями

В силу симметрии нагружения перемещение Ur не должно содержать нечетные функции от 0, а перемещение Ue O при 0 = 0. По- [c.162]

Деформирование образцов осуществляется по схеме, приближенной к чистому изгибу, с частот ами нагружения 3 или 3000 циклов в минуту при максимальной амплитуде деформации, обеспечиваемой при малоцикловом нагружении перемещением подвижного захвата на 15 мм от его нейтрального положения и при многоцикловом нагружении — на 6 мм. При этом могут быть исследованы микроструктурные особенности поведения металлических материалов в условиях испытания на малоцикловую усталость, а также при изучении усталостной прочности на базе 10 циклов и более. [c.145]

При осесимметричном нагружении перемещения точек срединной поверхности будут иметь лишь составляющие в плоскости меридиана. В теории оболочек принято рассматривать проекции перемещений на касательное и нормальное к меридиану направления. Эти составляющие мы обозначим через щ, Un, а соответствующие им компоненты поверхностной нагрузки — через р рп- Их положительные направления бу- [c.248]

При циклическом нагружении перемещение луча непрерывно,, и на экране осциллографа получается линия, которая характеризует зависимость между напряжением и деформацией. Если материал образца деформируется неупруго, на экране осциллографа [c.112]

Таким образом, необходимо проведение мероприятий, которые позволили бы свести эти потери до минимальных значений. Экономическая целесообразность этого очевидна. Предварительно можно считать, что снизить потери энергии можно путем уменьшения величины смещаемых масс системы хобот манипулятора, снижения жесткости механизма зажима и обеспечения требуемых в процессе динамического нагружения перемещений хобота. [c.72]

В задачах статики перемещения не зависят от времени, а вот при нестационарном или динамическом нагружении перемещения будут зависеть и от времени. [c.332]

Фнг. 13.9. Осесимметричная оболочка при несимметричном нагружении. Перемещения и результирующие напряжений. [c.290]

Я элемент - круглая пластина радиусом г = I м, нагруженная равномерно распределенным по площади пластины избыточным давлением q, величина которого случайна с экспоненциальным законом распределения с параметром = = 100 1/МПа. Величина перемещения, выбросы за которую запрещены, н ззд = = 0,5 10-" м р = 7,8 10 кг/м = 2 10 МПа. [c.90]

При температурных колебаниях плавающий подшипник перемещается в осевом направлении на величину удлинения (укорочения) вала. Так как это перемещение может происходить под нагрузкой, поверхность отверстия корпуса изнашивается. Поэтому при действии на опоры вала только радиальных сил в качестве плавающей выбирают менее нагруженную опору. [c.48]

При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа [c.102]

Уравнение (3.37) в сочетании со стандартными зависимостями, связывающими Ае с приращением вектора перемещений А , позволяет на основе принципа Лагранжа реализовать один из вариантов МКЭ — метод перемещений (см. раздел 1.1). При этом анализ НДС производится методом последовательного прослеживания истории нагружения, когда на каждом последующем этапе нагружения рещение находится с учетом полученного на предыдущем. [c.171]

Задача X—21- Перемещение поршней гидроцилиндров диаметром О = Ъ см, нагруженных внешними силами [c.292]

Автомобиль удерживается с помощью тормозов на наклонной части дороги. При перемещении тормозной педали на 2 см тормозные колодки дисковых тормозов перемещаются на 0,2 мм. Диаметр рабочей части диска 220 мм, нагруженный диаметр колеса 520 мм, вес автомобиля 14 кН. Определить, с какой силой водитель должен нажимать на педаль тормоза, если угол наклона дороги 20°, Трением качения пренебречь. Коэффициент трения скольжения между тормозными колодками и диском / = 0,5. Тормоза всех колес работают одинаково. [c.57]

Соединения нагруженные только крутящим моментом без осевых перемещений, на износ не рассчитываются. [c.86]

Наибольшая скорость перемещения подвижного конца пружины при нагружении или разгрузке Vg, м/с Выносливость — число циклов до [c.102]

Посадку плавающих обойм в корпусе делают (во избежание нагружения тел качения при перемещениях обойм) достаточно свободной (Д, С, не выше П). [c.485]

В табл. 3 приведены расчетные соотношения для нескольких на4 более часто встречающихся случаев нагружения балок. За отрицательный прогиб принято перемещение центра тяжести сечения [c.181]

Предположим, что прямой стержень постоянного поперечного сечения большой длины закреплен верхним концом и нагружен на свободном конце силой Р (рис. 136, а). Определим закон изменения продольных усилий и напряжений в поперечных сечениях стержня, а также перемещения сечений по длине стержня, учитывая влияние собственного веса. [c.129]

Определение перемещений методом непосредственного интегрирования дифференциального уравнения упругой линии в случае балок с большим количеством участков сопряжено со значительными трудностями. Эти затруднения заключаются не в интегрировании дифференциальных уравнений, а в технике определения произвольных постоянных интегрирования — составлении и решении систем линейных алгебраических уравнений. Так, если балка по условиям нагружения разбивается на п участков, то интегрирование дифференциальных уравнений для всех участков балки дает 2п произвольных постоянных. Добавив к двум основным оперным условиям балки 2 п — 1) условий непрерывного и плавного сопряжения всех участков упругой линии, можно составить 2п уравнений для определения этих постоянных. [c.281]

Умея определять нормальные и касательные напряжения в различных точках стержня, а также главные напряжения, можно по той или иной теории прочности проверить прочность данного стержня. Аналогично могут быть изучены деформация или перемещение бруса путем соответствующего сложения перемещений, получаемых при отдельных более простых нагружениях. [c.331]

Одной из важнейших задач сопротивления материалов является оценка жесткости конструкции, т. е. степени ее искажения под действием нагрузки, смещения связей, изменения температуры. Для решения этой задачи необходимо определить перемещения (линейные и угловые) любым образом нагруженной упругой системы (балки, рамы, криволинейного стержня, фермы и т. д.). Та же задача возникает при расчете конструкций на динамические нагрузки и при раскрытии статической неопределимости системы. В последнем случае, как уже отмечалось, составляются так называемые уравнения совместности деформаций, содержащие перемещения определенных сечений. [c.359]

Иными словами, если упругая система находится в равновесии, то работа внешних и внутренних сил в состоянии а на возможных перемещениях, вызванных другой, вполне произвольной нагрузкой, отмеченной индексом Ь, равна нулю. Выражения (13.32) и (13.33) применимы и для стержня малой кривизны. Аналогичные выражения легко составить и для общего случая нагружения стержня. [c.370]

Рассмотрим вначале произвольную плоскую стержневую систему (балку, раму, ферму н т. п.), нагруженную заданными силами Р (рис. 370, а). Усилия в произвольном сечении системы обозначим через Мр, Qp, Np. Пусть требуется определить перемещение (обобщенное) любой точки т системы по направлению t—t. [c.373]

Введем вспомогательное состояние (рис. 370, б), представляющее собой заданную систему, нагруженную лишь одной единичной силой (обобщенной) Хс= 1, приложенной в той же точке m и по тому же направлению, по которому надлежит разыскать перемещение А,р. Усилия в произвольном сечении вспомогательного состояния, ш-званные действием единичной силы = 1, обозначим через М , [c.373]

Для определения перемещений 6 . , А-р рассматриваем основную систему, отдельно нагруженную заданной нагрузкой и каждой единичной силой Xj = I, [c.405]

Расчет несущей способности. Уверенность инженеров в существовании пластических свойств у используемых ими материалов которые спасают их от последствий незрелости создаваемых ими конструкций и применяемых методов расчета, в действительности представляет собой применение принципа расчета по предельным состояниям, хотя и редко признается таковым. Этот принцип, применимый только к статически нагруженным конструкциям, изготовленным из пластичных материалов, устанавливает предельную несущую способность по нагрузке конструкций как минимальную нагрузку, которой может сопротивляться в некотором поперечном сечении весь объем материала, когда напряжения в нем достигают предела текучести, вместо нагрузки, при которой максимальное напряжение достигает некоторой определенной величины. Ниже этой нагрузки часть материала, сопротивляющёгося нагружению , должна быть упругой, и поэтому деформироваться он может только при малых упругих дафорцациях отсюда следует, что общие перемещения в конструкции должны иметь величину порядка упругих перемещений. С другой стороны, при более высоком уровне нагружения перемещения могут расти без ограничения, пока не наступит разрущение. Несмотря на разумность такого теоретического допущения, очевидно, что действительные величины перемещений будут зависеть от геометрии конструкции. Представляют Ли они существенное ограничение для работоспособности конструкции или нет, зависит от предназначения конструкции для большей части конструкций — имеют значения, но для деталей мащин — зачастую нет. По поводу методов определения несущей способности следовало бы сделать некоторые замечания относительно возможности для пластических деформаций оставаться локальными, прежде чем будет достигнут предел несущей способности и как результат — образование щейки и разрушение ёще до того, как будет достигнут теоретический предел несущей способности. [c.44]

Скорость деформирования б армированных пластиков не стандартизована, отсутствуют теоретическое обоснование для выбора и и данные о влиянии на измеряемые величины. В качестве ориентировочных данных можно привести рекомендованные стандартами режимы нагружения при изгибе по трехточечной схеме жестких неармированных пластмасс по ГОСТ 4648—71 v = 2 0,5 мм/мин для образцов стандартных размеров или половине численного значения высоты для образцов других размеров по ГОСТ 9550-71 V = 1 0,5 мм/мин по ASTMD 790-71 и DIN 53457 е = = 0,01 мин . При испытаниях трехслойных балок скорость нагружения (перемещения подвижной головки испытательной машины) берется равной 0,56 мм/мин [182, 183 ] независимо от размеров балки. [c.179]

Общая схема процесса пластическсй деформации металлов. В поликристаллическом образце отдельные кристаллы ориентированы по отношению к действующему на них усилию произвольно. В то же время в каждом из них есть плоскости наиболее легкого сдвига. Поэтому в процессе нагружения перемещение дислокаций начинается неодновременно и происходит прежде всего в тех кристаллах, где направление плоскостей сдвига случайно совпадает с направлением максимального тангенциального напряжения. При этом дислокации, уже имеющиеся в этих плоскостях к моменту начала нагружения, движутся к границам кристаллов и к поверхности образца. [c.43]

Посадки неподвижных относительно нагрузки колец назначают более свободными, допускающими наличие небольшого зазора, так как обкатывание кольцами сопряженных деталей в этом случае не происходит. Нерегулярное проворачивание невращающегося кольца полезно, так как при этом изменяется положение его зоны нагружения. Кроме того, такое сопряжение облегчает осевые перемещения колец при монтаже, при регулировании зазоров в подшипниках и при температурных деформациях валов. [c.112]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

На рис. 1.10 представлены распределения полей пластических деформаций и напряжений в диске в процессе его нагружения (т=4,8 мкс, Иг(г=йо =0,24 мм, евв1г=л =Ыг/Ло = 3 %, где Ur—перемещение по оси г еее — окружная деформация). Видно, что распределение НДС по сечению диска неоднородно и имеет ряд особенностей. Так, если в центральной части диска распределение всех компонент деформации достаточно однородно по высоте диска, то при выходе на поверхность диска со стороны внутреннего отверстия радиальная е и осевая [c.40]

Особый вид коррозии при трении, так называемая фретинг-коррозия, возникает на сопряженных и сильно нагруженных поверхностях машин и механизмов, подверженных вибрации или колебательному перемещению (с очень малой амплитудой) относительно друг друга. Фретинг-коррозия связана с химическим сжислением поверхностного слоя металла. В тех случаях, когда образующиеся продукты коррозии обладают повышенной твердостью, последние еще больше усиливают абразивный износ металла. [c.115]

Задача X—20. Перемещение поршня гидроцилнндра (Di = 150 мм, D. = 50 мм), нагруженного внешним усилием R — 200 Н, осуществляется подачей спиртоглицериновой смеси (V = 1 Ст, р = 1245 кг/м ) насосом в рабочую полость гидроцнлиндра. [c.291]

Дано сила пружины при предварнтельной деформации Fi=120 Н, при рабочей— /- 2 = 430 1 , ход /i = 45 мм, число циклов нагружений Л =10 скорость перемещения подвижного конца пружины uo = 0,5 м/с. [c.122]

Рассмотрим еще один случай определения перемещений. Для простой балки [юстоянного поперечного сечения, нагруженной силой Р в точке С (рис. 278), необходимо [c.277]

Как видно из формулы, потенциальная энергия деформации является квадратичной функцией обобщенных сил или обобщенных перемещений, так как последние линейно связаны с обобщенными силами. Следовательно, потенциальная энергия деформации всегда положительна. Ее величи[ а не зависит от порядка нагружения и целиком определяется окончательными значениями усилий и перемещений. Отметим также, что потенциальная энергия как квадратичная функция обобщенных нагрузок не подчиняется принципу независимости действия сил. Это значит, что потенциальная энергия, накопленная в результате действия группы сил, не равна сумме потенциальных энергий, вызванных действием каждой нагрузки в отдельности. Закон независимости действия сил при вычислении потенциальной энергии применим лишь в тех случаях, когда перемещение по направлению одной обобщенной силы, вызванное действием другой силы, равно нулю. [c.387]

Пусть упругая система статически нагружена произвольной на грузкой Q и некоторой обобщенной силой Р (рис. 388). Вычислит потенциальную энергию, накопленную при деформации системы С этой целью для удобства примем следующий порядок нагружения Вначале нагружаем систему силой Р. Перемещение точки прило жепия силы по ее направлению и от ее действия обозначим А я. За тем прикладываем нагрузку Q. В результате дополнительной де формации снла Р получит перемещение Apq. Полное (обобщенное) перемещение точки приложения силы [c.389]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...