Симметрия конструкции упругая

Сила эффективная 47, 69, 56, 86, 97 Симметрия конструкции упругая 170 [c.478]

Выделение собственного тона обеспечивается при установке силовозбудителей в точках с большими амплитудами колебаний по форме исследуемого тона (а также ближайших по частоте), поэтому при наличии плоскости симметрии конструкции их рекомендуется устанавливать симметрично. В то же время при отсутствии близких тонов и наличии относительно малых декрементов колебаний (что может реализоваться для первых упругих тонов) подбор сил иногда может сводиться к определению одной-двух отличных от нуля сил. [c.338]

Анализ изменения упругих свойств материала с увеличением направлений пространственного армирования можно проводить для каждой компоненты тензора упругих свойств (в частности, технических констант) в отдельности или для совокупности деформационных характеристик при повороте осей координат или (и) изменении поля напряжений. В первом случае анализируется деформируемость материала в узком смысле — на заданную нагрузку и определенную ориентацию осей упругой симметрии материала в конструкции. Во втором случае получают интегральные оценки деформируемости материала, по существу отражающие характер анизотропии и полезные для качественного сравнения различных анизотропных материалов. В этом плане введена Б рассмотрение в качестве характеристики деформируемости материала поверхность деформируемости, заданная в пространстве напряжений . [c.86]

Для анизотропных материалов данные теории прочности не применимы, так как необходимо знать еще и ориентировку действующих напряжений относительно структурных осей симметрии материала. На практике в конструкциях из анизотропных материалов действующие напряжения иногда не совпадают с направлениями осей упругой симметрии. Тогда указанные напряжения необходимо привести к напряжениям, действующим по площадкам, совпадающим с осями симметрии материала. [c.27]

Если расчетная схема конструкции обладает двумя осями упругой симметрии, то система уравнений разбивается на четыре подсистемы, а в случае системы с циклической симметрией порядка к— на к подсистем. В последнем случае для такого разбиения используются дискретные ряды Фурье ). [c.577]

В конструкции, обладающей упругой симметрией при симметричной (кососимметричной) нагрузке, все кососимметричные (симметричные) неизвестные равны нулю. [c.583]

Выбор грузового состояния. Некоторое упрощение в системе канонических уравнений метода перемещений в случае конструкции, обладающей упругой симметрией, может быть получено путем разбиения внешней нагрузки на доли, соответствующие симметрии системы, в том числе циклической, как это было сделано и в методе сил. [c.597]

В предыдущих главах при рассмотрении распространения волн в машинных конструкциях неоднократно использовалась их симметрия. Так, наличие плоскости зеркальной симметрии в тонкой упругой полосе дало возможность независимо изучать [c.244]

Среди машинных конструкций часто встречается и поворотная симметрия. Таковы, напрпмер, планетарные редукторы, В частности, расчетная модель колеблющегося эпицикла представляется тонким упругим кольцом с N нагрузками со стороны сателлитов, изображенным на рис. 7.27, а [160, 288]. Чтобы [c.250]

В самом общем случае, когда нарушения осевой симметрии имеют место (точнее говоря, учитываются исследователем) как в конструкции самого ротора, так и в упругих свойствах его опор, изложенная выше элементарная теория о нахождении частного решения, соответствующего чисто вынужденным колебаниям от небаланса в виде суммы по собственным формам вообще неприменима, поскольку общая задача сводится к системе дифференциальных уравнений с переменными (периодическими) коэффициентами. [c.127]

Концентрация напряжений в элементах конструкций из слоистых пластиков опасна, так как резерв пластичности этих материалов, как правило, очень мал и обнаруживается при растяжении в направлении, близком к 45" относительно осей упругой симметрии, в других же направлениях практически не существует. [c.102]

Иногда высказываемое утверждение, что кратные корни частотного уравнения встречаются практически редко, вероятно, справедливо для всего многообразия линейно-упругих систем. В технических приложениях его следует воспринимать с осторожностью, поскольку в технике достаточно широко используют детали и узлы, в конфигурации которых проявляются те или иные виды симметрии, -например осесимметричные конструкции. [c.24]

В осесимметричных элементах конструкции не все оси ортотропии материала могут совпадать с направлениями Х, х , Х3. Чтобы задача термоупругости в этом j ae сохранила осевую симметрию, необходимо совпадение одной из осей ортотропии с направлением окружной координаты Х3. Если две остальные оси ортотропии материала повернуты в плоскости осевого сечения тела на угол р относительно направлений Х2, Хз, то в уравнении (4.4.25) следует использовать преобразованную матрицу (4x4) коэффициентов упругости И с компонентами, определяемыми по формулам вида [c.221]

Источник света с Кг можно охлаждать до температуры тройной точки азота и даже ниже. При таких условиях ширина линий Кг оказалась значительно меньше, чем линий Hg и d, хотя они и тяжелее Кг. Ртуть хорошо светится лишь при 10- -15° С при более низкой температуре спектр ртути теряет свою яркость и свечение прекращается, упругость паров перестает быть достаточной для возбуждения спектра. Кадмий светится при еш е более высокой температуре. Для кадмиевых источников света упругость d достаточна для возбуждения спектра лишь при 270—290° С. По теоретическим подсчетам наименьшей шириной линий обладает Кг наибольшей — d. Однако ширина линий связана и с методом возбуждения спектра. Наблюдение свечения при низких температурах — это только один из методов уменьшения влияния допплеровского уширения. Для тех веществ, у которых упругость пара чрезвычайно мала при низких температурах, есть и другие методы. При описании конструкций источников света этот вопрос будет подробно освещен. Здесь же можно сделать заключение, что ширина спектральной линии не является решающим фактором при выборе ее в качестве первичной эталонной длины волны. Гораздо важнее вопрос симметрии, а также значение расхождения между теоретически вычисленной для данных условий и экспериментально полученной шириной спектральных линий. [c.47]

Выбор оптимальной анизотропии материала должен проводиться в соответствии с ориентацией действующих усилий и вырезов (например, эллиптических) по отношению к осям симметрии стеклопластика. Выбор материала, обеспечивающего оптимальное напряженное состояние Б конструкции, может быть осуществлен только при наличии достаточно полной информации об анизотропии его упругих свойств. [c.90]

В этом разделе представлены основные уравнения и соотношения, которые используются в расчетах многослойных конструкций. На основе вариационных методов с использованием деформационных соотношений получены уравнения равновесия, дай анализ геометрических характеристик поверхностей и соотношений упругости анизотропного тела. Рассмотрены различные случаи упругой симметрии, показаны преобразования коэффициентов [c.65]

Прежде чем обсуждать различные свойства упругой симметрии, установим в общем случае преобразование матрицы коэффициентов упругости при переходе к новой системе координат. При расчете многослойных конструкций из композиционных материалов к такому преобразованию прибегают достаточно часто, поскольку упругие постоянные отдельных слоев задаются в системе координат, связанной со слоем и в общем случае отличной от системы координат, в которой рассматривается конструкция в целом. [c.81]

Будем считать, что высота балки А незначительна по сравнению с длиной пролета (А < /, 5) в случае, если Л > //5, получаем так называемую балку-стенку, анализ напряженного состояния которой производится лишь методами теории упругости. Вместе с тем считаем, что сечение балки не очень мало (Л > 1/50/) для создания достаточно жесткого элемента конструкции. Нагрузку Я полагаем действующей в плоскости симметрии в противном случае будем иметь более сложный вид деформации при изгибе. [c.146]

Вертикальные колебания симметричных конструкций можно разделить на симметричные и антисимметричные относительно продольной оси машины (кручение вокруг продольной оси). В первом приближении рассматривать раздельно симметричные и антисимметричные колебания можно также и при неполной симметрии установки относительно продольной оси. Размеры колонн следует назначать такими, чтобы все поперечные рамы имели примерно одинаковые частоты свободных колебаний, несмотря на различную величину связанных с ними масс. При определении податливости конструкций верхней плиты необходимо учитывать наряду с изгибными и деформации сдвига, а также кручения, если поперечные нагрузки приложены не по осям элементов. Рама основания и корпус машины оказывают влияние на частоты свободных колебаний системы, в особенности на частоты высших гармоник. Тяга вакуума конденсатора как статическая сила не включается в динамические расчеты. Но если конденсатор жестко скрепляется со штуцером отработанного пара, следует часть веса конденсатора учитывать в качестве колеблющейся массы. Величина этой части определяется упругими [c.243]

В общем случае анизотропии деформативность упругого тела характеризуется 21 независимой постоянной. Однако армированные пластики, как правило, обладают определенной симметрией механических свойств. Симметрия строения позволяет уменьшить число определяемых характеристик. В зависимости от целей, т. е. типа конструкции, для которой предназначен материал, и характера действующих нагрузок число исследуемых характеристик может [c.29]

Во многих конструкциях важно обеспечить малые деформации только в определенных направлениях, влияющих на работоспособность. Это успешно достигается использованием симметрии (двух- и многоколонные прессы, двухстоечные молоты, рис. 1). В конструкциях, требующих весьма высокой точности, но подверженных большим нагрузка.м, приходится применять начальное упругое или технологическое деформирование в противоположном направлении. Так, в резьбонакатных станках во избежание конусности накатываемой резьбы станину деформируют специальными стяжками (рис. 2, а). В длинных поперечинах (рис. 2,6) станков компенсируют прогиб от веса, 10 [c.10]

В этом случае упругие свойства анизотропной конструкции при изгибе могут быть охарактеризованы следующими формулами (оси X и у — направления упругой симметрии) [c.17]

Применения метода конечных элементов к задачам механики деформируемого твердого тела очень обширны. Сюда относятся задачи теории упругости, задачи теории пластин и оболочек, задачи расчета конструкций, составленных из пластин и оболочек, анализ упругопластического и вязкоупругого поведения материала, динамические задачи, расчет составных конструкций. Данная глава посвящена задачам теории упругости. Другие области механики деформируемого тела рассматриваться не будут. Мы обсудим здесь общие случаи одномерных, двумерных и трехмерных задач теории упругости, а также специальный случай задач с осевой симметрией. Кроме того, будет рассмотрена машинная реализация задачи о плоском напряженном состоянии. [c.211]

Из приведенных данных следует, что величины упругих постоянных стеклопластика рассмотренного типа, определенные путем испытания трубчатых образцов, при растяжении под разными углами к осям симметрии механических свойств материала существенно (в полтора-два раза) отличаются от тех же характеристик, полученных на плоских образцах. Упругие характеристики, полученные при растяжении трубчатых, косо намотанных образцов, более достоверны они дают близкое к реальному представление о работе материала в составе конструкции. Вместе с тем следует отметить, что этот путь проведения экспериментов над трубчатыми образцами сложен >в технологическом отношении и, кроме того, приводит к определенной погрешности, поскольку намотка образцов под разными углами требует каждый раз перестройки технологического процесса намотки. [c.36]

В начале главы определим применяемые в книге основную координатную систему и правило знаков. Далее изучим взаимосвязь между аналитическим конечно-элементным представлением и поведением соответствующего объема реальной конструкции. Вслед за этим определим коэффициенты влияния для элементов конструкции в случае, когда перемещения в зависимости от прикладываемых нагрузок подсчитываются в отдельных точках элемента. Это, естественно, приводит к определению понятий работы и энергии в терминах коэффициентов влияния, а также к доказательству свойства симметрии, которым обладают указанные коэффициенты при рассмотрении линейно-упругого поведения материала. [c.35]

Сдвиговые свойства пространственно-армированного композиционного материала оценивают в двух аспектах. Во-первых, выявляют возможности использования существенно повышенной сдвиговой жесткости трех направленного ортогонально-армированного материала в одной из неглавных плоскостей упругой симметрии материала. Поэюму целесообразно ориентировать оси материала в конструкции так, чтобы сдвиговое нагружение происходило в плоскости Г2, повернутой относительно осей 12 на угол 45 вокруг оси 3. При этом в двух других ортогональных к Г2 плоскостях сохраняется плохое сопротивление сдвигу. Во-вторых, оценивают возможность повышения сдвиговых свойств за счет косоугольного равновесного армирования в трех ортогональных плоскостях. В этом случае число направлений армирования становится равным шести и более коэффициент армирования по сравнению с трех- и четырехнаправленным материалом снижается, что, в свою очередь, не приводит к ожидаемому эффекту повышения сдвиговой жесткости в трех ортогональных плоскостях. [c.88]

Некоторые особенности исследования динамических характеристик сложных пространственных конструкций, имеюищх плоскость симметрии. Перми-н о в М, Д.— В кн. Упругие и гидроупругие колебания элементов машин и конструкций. М. Наука, 1979. [c.120]

Обратим также внимание на то, что при соосном сочленении между собой даже строго симметричных элементов конструкции ротора, имеющих различный конечный порядок поворотной снму,ет-рии, объединенная упругая система имеет порядок с1 мметг ии меньше, чем минимальный из порядков симметрии сочленяеуых подсистем. [c.120]

Рассмотрим соотношения упругости. Пусть обшивки трехслойной конструкции представляют тонкие многослойные оболочки. Будем считать, что каждый отдельный слой обшивки выполнен из ортот-ропного материала и оси упругой симметрии в общем случае не совпадают с- направлениями координатных линий. Для линейно упругого материала связь напряжений с деформациями будет подчиняться обобщенному закону Гука, который в случае плоского напряженного состояния можно представить как [c.200]

Таким образом, приведенные соотношения МКЭ для осесимметричной задачи термоупругости можно применить для расчета элементов конструкций из ортотропных и трансверсальноизотропных материалов с различной ориентацией осей симметрии упругих характеристик. [c.222]

Калибровка полузакрытой осадкой обеспечивает взаимную перпендикулярность торцов и боковой поверхности, заданные с большой точностью размеры диаметра. Однако в начальной стадии, т. е. при открытой осадке, ось симметрии заготовки, вследствие искажений ее формы при отрезке, ие совпадает с осью симметрии полости матрицы. Одновременного соприкосновения заготовки со стенками матрицы не происходит, симметрия течения металла отсутствует, волокно искривляется, могут появиться заусенцы, что снижает качество штампуемых заготовок и стойкость инструмента при выдавливании полости. Эти явления усиливаются по мере увеличения зазора между матрицей и заготовкой как при вертикальном, так и при горизонтальном исполнении пресса. Для исключения этих явлений применяют матрицы, которые могут смещаться при несимметричном боковом давлении и удерживаться в центральном положении упругими элементами. Большой практический интерес имеют конструкции, разработанные НИИТа-втопромом. [c.178]

Статически неопределимые механизмы. Уже при рассмотрении кинематических пар мы обнаружили статическую неопределимость обычных конструкций их вследствие неизбежности распределенных, а не сосредоточенных реакций. Затруднение, связанное с наличием этого факта обыкновенно обходят, принимая некоторый закон распределения (обычно—линейный), позволяющий находить лишп-ше неизвестные и опирающиеся на законы деформаций (упругих). В механизмах дело обстоит еще сложнее — при наличии пассивных связей. Вызываемые ими лишние неизвестные получаются не только в зависимости от структуры механизма, но и от расположения приложенных сил. Рассмотрим, в самом деле, обыкновенный шарнирный четырёхзвенник, который, обычно, считают статически определимым на том основании, что реакции во всех шарнирах определяются из достаточного числа уравнений, написанных в предположении неизменяемости его звеньев. Но эти расчёты ведутся в предположении, что все приложенные силы и силы инерции расположены в плоскости симметрии механизма. В самом деле, для каждой ассуровой цепи наслоения плоского шарнирного механизма мы писали условие её кинематической определимости [c.79]

Патронами называют приспособления, устанавливаемые на шпинделе станка и предназначенные для закрепления заготовок по наружной поверхности. Патроны с раздвижными кулачками универсальны и могут закреплять заготовки по внутренней поверхности. Патроны бывают самоцентрирующие и несамоцентрирующие. Четырехкулачковый патрон с независимым движением кулачков является несамоцентрирующим его применяют в условиях ремонтных и инструментальных цехов и единичного или мелкосерийного производства. Он предназначен для закрепления некруглых заготовок или для выверки цилиндрической заготовки относительно оси симметрии. Самоцентрирующие патроны совмещают при зажиме геометрическую ось заготовки с геометрической осью шпинделя станка. По конструкции элементов, зажимающих заготовку, патроны бывают кулачковые, цанговые, мембранные, с упругой оболочкой и др. Привод патронов может быть ручной или механизированный. Четырехкулачковые патроны применяют редко. Трехкулачковые патроны предназначены для зажима цилиндрических заготовок, а двухкулачковые — для закрепления заготовок, которые нельзя закреплять в трехкулачковых патронах. Центрирование заготовки в кулачковых патронах основано на том, что с помощью имеющегося в них механизма кулачки одновременно движутся к центру или от центра. [c.115]

Другой раздел указанного направления предусматривает конструктивное изменение в процессе изготовления деталей и механизмов машин в связи с повышением точности их обработки и сборки, или улучшение характеристик оборудования, конструктивной схемы в целом для уменьшения колебаний в источнике. Следует отметить как весьма перспективный метод создания машин с взаимной компенсагшей воздействия динамических факторов, а также механизмов, построенных по симметричной схеме. В этом случае динамическое устройство, соединен-ное с изделием, создает дополнительное динамическое воздействие, передаваемое к изделию в точках присоединения виброгасителя. Динамическое виброгашение осуществляется при параметрах устройства, обеспечивающих частичное уравновешивание динамических сил, возбуждаемых источником. При использовании симметричных схем упругих систем свободные колебания разделяются на ряд ке связанных между собой типов, что уменьшает число реализуемых форм движения, повышает соответствующие им импедансы и, следовательно, снижает вибрацию симметричных конструкций машин. Такой эффект достигнут, на-п ,.шер, в планетарных редукторах с поворотной симметрией, сконструированных таким образом, чтобы основными были лишь колебания угловой формы [12, 21], Для сохранения вибрационной устойчивости и ударной стойкости редуктора в направлениях, в которых не действуют возбуждающие факторы, обусловленная симметрией несвязность форм колебаний позволила использовать жесткие упругие элементы, а виброизоляцию по угловой форме колебаний сделать мягкой и таким образом уменьшить вибрацию [4]. [c.6]

I расчета конструкций, составленных из пластин и оболочек, ана-тз упругопластического и вязкоупругого поведения материала, шамические задачи, расчет составных конструкций. Данная гла-а посвящена задачам теории упругости. Другие области меха-нки деформируемого тела рассматриваться не будут. Мы обсу-ям здесь общие случаи одномерных, двумерных и трехмерны адач теории упругости, а также специальный случай задач с осе-ой симметрией. Кроме того, будет рассмотрена машинная реали-ацня задачи с плоском напряженном состоянии. [c.211]

В книге рассмотрены принципы, математические и физические основы, приборы для осуществления нового метода измерений упругих свойств твердых сред - акустополярископии. Описываются принципы расчета, практические конструкции датчиков чисто поперечных линейно-поляризованных колебаний, комбинированные датчики. Излагается устройство различных типов акустопслярископов, правила проведения измерений на них. Предложен полный путь определения всего набора упругих констант для сред орторомбической симметрии и выше. [c.2]

Физическая анизотропия как форма самоорганизации материи играет очень большую роль в природе. Наболее полно ее значение и особенности проявились при изучении минералов. Для этой цели с начала XIX века используется микроскоп. После введения в микроскоп в 1828 г. Уильямом Николем поляризаторов оптические методы заняли важнейшее место при изучении минералов. Внутренние законы их построения позволили Е.С.Федорову создать законченную классификацию 230 пространственных точечных групп симметрии, связанную с анизотропией оптических, диэлектрических, магаитных, упругих, термических и др.свойств. Среди них изучение анизотропии упругих свойств наиболее важно, так как с этими свойствами связано поведение под нагрузкой большого числа разнообразных элементов конструкций, природных объектов и материалов. Терия упругой анизотропии сред основательно разработана в трудах А.Лява, В.Фойгта, Дж.Ная, Ф.И.Федорова, С.Г,Лехницкого, Г.И.Петрашеня и других. Значительно худшее положение наблюдается в области экспериментальных методов ее изучения. Использование для этой цели оптических поляризационных методов с одной стороны ограничено тем, что оптические постоянные упругости среды описываются тензором не выше-второго порядка, в то время как постоянные упругости среды низшей симметрии - тензором четвертого порядка. С другой стороны, область изучения оптическими методами многих объектов, в частности горных пород, ограничена их непрозрачностью. [c.11]

В предлагаемой работе кратко изложены теоретические основы распространения упругих волн в твердых телах, причем больше внимания уделяется вопросам распространения поперечных (сдвиговых) колебаний в анизотропных средах. Даны основы метода акустополяризованных измерений. Объяснена физическая суть эффекта линейной анизотропии поглощения (акустического дихроизма). На основе анализа законов отражения на полупространстве и отражения-прохождения на границе раздела сред рассматриваются пути создания эффективных чисто поперечных линейно-поляризованных излучателей и приемников колебаний. Проанализированы, разработаны и испытаны конструкции комбинированных преобразователей для излучения и приема продольных и сдвиговых колебаний, преобразователей для определения упругих постоянных анизотропных сред. На основе результатов сравнительных испытаний показаны их достоинства и недостатки. Описаны акустополярископы трех модификаций и приемы проведения акустополяризационных измерений. Изложены приемы обработки результатов измерений, определения типа симметрии и констант упругости анизотропных сред. Даны правила для расчета констант, анализа сред ромбической, тетрагональной, псевдогексагональной, кубической и изотропной симметрий. Вместе с этим показано, что по числу выявленных элементов симметрии возможен анализ сред более низких форм симметрии, например, тригональной и др. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...