Выбор баз. Погрешности, связанные с выбором баз

ПОГРЕШНОСТИ, СВЯЗАННЫЕ С ВЫБОРОМ БАЗ [c.48]

Невыполнение условия / = , может быть связано с различием толщины обеих сравниваемых кювет, а также с уменьшением молярной доли растворителя в кювете с раствором. При малых концентрациях растворенного вещества, при использовании кювет Одинаковой толщины и при выборе растворителя, полосы поглощения которого расположены вдали от полос поглощения изучаемых веществ, погрешности, связанные с влиянием поглощения растворителя, пренебрежимо малы. [c.190]

Одним из наиболее важных методических факторов при испытании на микротвердость является выбор величины нагрузки на индентор. Имеется достаточное количество экспериментальных данных, показывающих, что микротвердость материалов при комнатной температуре зависит от нагрузки. Причем с уменьшением последней микротвердость возрастает [130]. Такая зависимость проявляется наиболее резко при малых нагрузках. Ряд авторов объясняют такое изменение микротвердости при снижении нагрузки увеличением инструментальных погрешностей, связанных с точностью приложения нагрузки и измерения диаго- [c.71]

Пример 5. В данном примере рассматривается случай, когда установочная база не совмещена с исходной. При принятом способе установки детали (см. рис. 28, в) установочная база Б не имеет смещения в направлении исходного размера N-a . Поэтому смещение исходной базы Л в направлении размера вызывается только погрешностью, связанной с выбором баз, т. е. погрешностью размера В-ад между исходной и установочной базами, выдерживаемого на одной из предшествующих операций (размер взят в скобках). Наибольшее смещение равно допуску на размер В. [c.73]

Эти рекомендации целесообразно более конкретизировать и рассматривать дифференцированно. Так, оптимальное значение т сужающего устройства должно выбираться также в зависимости от диаметра трубопровода и составляющих погрешностей а выбор оптимального значения Арп должен быть связан с погрешностями составляющих е. [c.19]

При сравнении теории с экспериментом следует иметь в виду, что наряду с погрешностями, связанными с приближенным характером сравниваемых теоретических результатов, расхождение между теоретическими и экспериментальными данными может быть обусловлено также плохим соответствием принятого в теории закона взаимодействия молекул с истинным законом взаимодействия молекул в опыте. Константы, входящие в теоретические законы взаимодействия молекул, берутся обычно из каких-либо макроскопических опытов. Толщина волны очень чувствительна к выбору модели взаимодействия молекул. Поэтому экспериментальные данные о толщинах волн весьма удобны для определения законов взаимодействия молекул. Для сравнения же теоретических и экспериментальных данных о структуре волны необходимы законы взаимодействия, взятые из независимых испытаний, например из опытов по определению вязкости. Однако экспериментальные данные по вязкости имеются лишь для температур, меньших температуры в сильных ударных волнах. [c.301]

Погрешности, связанные с выбором баз. Неправильный выбор установочных и измерительных баз вызывает погрешности в размерах деталей. [c.27]

Планетарным механизмам наряду с указанными погрешностями, учтенными стандартными допусками па зубчатые передачи, присущи специфические погрешности, связанные с наличием водила и нескольких сателлитов. Они требуют специального подхода к выбору коэффициентов смещения и геометрическому расчету передач. [c.248]

Наиболее характерную погрешность, связанную с ошибкой выбора режима течения, можно найти как [c.231]

Вопрос о том, какой средний интервал повторения следует установить для расчета сооружений, освещен в подразд. 3.5. Здесь же мы рассмотрим практически одинаково важные вопросы оценки ФР максимальных годовых скоростей и погрешностей, связанных с предсказаниями скоростей ветра. В дополнение к ошибкам, которые связывают с качеством исходных данных (см. разд. 3.1), такие погрешности включают также ошибки моделирования и ошибки выборочного обследования. Ошибки моделирования происходят из-за неправильного выбора самой вероятностной модели. Ошибки выборочного обследования есть следствие ограниченности объема выборок, из которых оцениваются параметры распределения, и теоретически становятся исчезающе малыми с увеличением объема выборки до бесконечности. [c.69]

Нами рассмотрены основные источники производственных погрешностей. Однако при анализе и расчете погрешностей следует иметь еще в виду погрешности, связанные с исполнителем, погрешности, вызываемые вибрацией, и др. Здесь необходимо отметить, что способ обработки детали резанием на том или ином станке также влияет на точность ее обработки. Прежде всего выбор способа обработки резанием зависит от формы детали. Детали типа валов имеют цилиндрическую форму и обрабатываются на станках токарной группы токарных, револьверных или на полуавтоматах и автоматах. Выбор того или иного способа определяется главным образом типом производства и соотношением машинного и вспомогательного времени при обработке данной партии деталей. С некоторым приближением можно считать, что токарные станки применимы для обтачивания деталей крупных размеров, для сверления и растачивания и в индивидуальном производстве. [c.36]

В первом случае проблем не возникает и поставленная задача имеет решение. Во втором случае прежде всего следует попытаться выйти из создавшегося положения путем увеличения погрешности тех аргументов, у которых оказалось невозможным обеспечить требуемую первоначально точность измерений при одновременном уменьшении погрешностей остальных аргументов. Если этот путь не дает приемлемых результатов, то остается один выход, связанный с поиском другого метода определения величины У. Этот выход является единственно возможным и для случая, когда значения погрешностей всех аргументов настолько малы, что обеспечить требуемую их точность с помощью имеющихся средств измерений не представляется возможным. При выборе другого метода измерений меняется вид функции <р, а следовательно, меняются аргументы и значения их погрешностей, позволяющих обеспечить требуемую точность определения величины У. [c.48]

Второй путь повышения достоверности связан с рациональным выбором алгоритма контроля показателя точности, в основу которого должен быть также положен четкий вероятностный алгоритм, отражающий физический смысл самого показателя. Например, в инструкциях по поверке некоторых СИ применяемая для оценки случайной составляющей погрешности показаний вариация трактуется как выборочный размах варьирования [c.170]

Во второй главе изложена методика отыскания асимптотически устойчивых предельных режимов движения машинных агрегатов. С помощью принципа сжимающих отображений построен равномерно сходящийся итерационный процесс, позволяющий с любой степенью точности находить предельные режимы. Принципиальной особенностью данного метода, отличающего его от других методов, используемых в динамике машин, является то, что он совершенно не связан со случайным выбором начальных условий, величиной промежутка и шага интегрирования, а приближения к искомому режиму находятся в виде функций, определенных на всем промежутке изменения угла поворота главного вала. Исследованы характер и скорость сходимости итерационного процесса. Найдены удобные для инженерных расчетов формулы, позволяющие программировать весь процесс вычислений и на каждом шаге оценивать погрешности, с которыми получаемые приближения воспроизводят предельный режим. [c.8]

Наконец, конструктор должен принять все зависящие от него меры к тому, чтобы конструкция контрольного приспособления исключала или предельно сокращала все погрешности измерения, связанные с личными ошибками и промахами рабочего-контролера (замена субъективных методов контроля объективными выбор измерителя с увеличенным интервалом между штрихами замена показывающих измерительных устройств индикаторного типа электроконтакт-ными датчиками со световой сигнализацией, требующей меньшего напряжения внимания контролера, и т. п.). [c.226]

Практическая реализация рассмотренных способов измерения в каждом случае требует проведения дополнительного анализа, связанного с возникновением погрешностей, вносимых элементами проектируемого измерительного устройства, с целью установления практически реализуемой точности измерения, а также других возможностей измерительного устройства, сведения к ми-минимуму всех дополнительных источников погрешности и оптимального выбора элементов дифракционного измерителя. [c.255]

Заданная погрешность размеров определяет также выбор технологических баз. Для базирования выбираются такие поверхности, которые связаны с обрабатываемой поверхностью кратчайшей размерной цепью с допустимой или наименьшей погрешностью для размеров, определяюш их относительный поворот. Значения классов точности и чистоты поверхности базирования и обрабатываемой поверхности должны отличаться на минимальное число единиц измерения. На первых этапах обработки в качестве базовой выбирается поверхность заготовки, связанная определенными размерами с поверхностями, которые используются в качестве базовых на последующих операциях. Если в качестве базовой используется ранее обработанная поверхность, то на последующих этапах обработки обеспечиваются лучшие условия для достижения заданной точности. [c.5]

Погрешность определения Ох по формуле (4.13) весьма значительна. Она связана в основном с дифференцированием опытных профилей температуры и возрастает по мере приближения к центру трубы [16]. Одновременно по тем же причинам увеличивается и неопределенность, связанная с выбором выражения для Vt. Существуют формулы для Vt, КОТО-рые сходны между собой вблизи стенки (за исключением вязкого подслоя) и заметно отличаются в центральной части [17-19]. [c.94]

Длительность опыта неразрывно связана с числом измерений. Как известно, ошибка в определении среднеарифметического из п измерений обратно пропорциональна Уп (рис. 11-7). Как видно из графика, увеличение числа измерений сверх 10 мало результативно. Для правильного выбора п необходимо предварительно оценить связанную с этим погрешность в свете поставленных задач. В порядке примера рассмотрим измерения ROs, проделанные при условиях, изложенных в 11-5. Из опыта получены следующие значения R02, % [c.323]

Выбор числа граней многогранника связан с интервалом поверки, обеспечивающим наиболее полное выявление систематической погрешности прибора. [c.322]

Выбор функций потерь связан с существенными трудностями, так как в процессе обучения точное значение разделяющей функции f (х) обычно неизвестно. Знак функции / (х) всегда известен (принадлежность объекта обучающей последовательности к состоянию Di или Dj). Например, для естественной функции потерь в виде квадратичной погрешности [c.79]

Другими словами, выбор СИ при динамических измерениях связан с частотой дискретизации сигнала во времени. Возникновение динамических погрешностей при такой дискретизации показано на рис. 5.15. [c.210]

Прогнозирование релаксации напряжения также возможно по методу совмещенных кривых, как это показано в предыдущем разделе для относительной остаточной деформации. Однако этот метод связан с рядом допущений, одним из которых является условность использования уравнения Аррениуса. Кинетические кривые релаксации напряжения для некоторых резин не поддаются совмещению при принятом способе выбора масштабных коэффициентов. При этом погрешность результатов [c.37]

Более подробно останавливаться на этих вопросах, которым посвящено большое количество исследований, здесь не имеет смысла. Сошлемся на монографию [45], характерную для обсуждаемого подхода к расчетам на прочность (в ней приведена обширная библиография) и др. Вместе с тем следует указать на то, что автоматизация расчетов не снимает с повестки дня необходимости развития аналитических методов, позволяющих достаточно быстро провести прочностные расчеты, дать их качественный анализ. Такие методы полезны и при выборе эффективных подходов к численным исследованиям в ряде случаев они позволяют предварительно определить наиболее эффективный подход при их проведении или упростить соответствующий анализ. Кроме того, исключается необходимость решения трудных известных вопросов, связанных с применением численных методов и ЭВМ (погрешности счета, ограниченность ряда методов, ограниченные возможности некоторых ЭВМ и т. д.). Вместе с тем, известна и ограниченность таких подходов. [c.17]

В (3.1.6) функция /(z) выбирается априори и в ее выборе имеется определенный произвол. В [9 ] (на примере однослойных пластин и при использовании неклассических уравнений теории пластин, отличных от уравнений, устанавливаемых в настоящей монографии) показано, что разумный выбор таких функций, определяющих закон распределения поперечных сдвиговых деформаций и напряжений, не вносит в расчет недопустимых погрешностей. Аргументы в пользу этого заключения будут приведены также и в главах 5 и 6 настоящей монографии. Обширные числовые данные, могущие служить основой для корректного выбора функции /(z), приведены в [111, 351 ]. Отметим также работы [148, 177, 179]. В первой из них предпринята попытка исследования влияния выбора функционального параметра /(z) на характеристики напряженно-деформированного состояния слоистых композитных оболочек вращения асимптотическими методами. Во второй исследуются пределы применимости параболического закона распределения поперечных касательных напряжений по толщине пакета и, наконец, в третьей предлагается функцию/(z) (точнее, связанные с ней параметры(а = 1,2 к = 1,2,. .., т)) не задавать априори, а определять из условий минимума средних по й величин невязок для уравнений равновесия слоев в напряжениях. [c.40]

По параметрам %, и решаемой задачи с помощью уравнений (IV. 102) (IV. 106) можно выбрать коэффициенты передачи операционных усилителей и потенциометров электронной модели. Однако, так как число коэффициентов передачи обычно превышает число уравнений для их определения, необходимо привлечь дополнительные соображения, связанные с особенностями решаемой задачи и применяемой моделирующей установки. При этом основной принцип выбора коэффициентов сводится к тому, чтобы машинные переменные были в пределах 100 е и не меньше 2—Зе, так как при слишком малых значениях машинных переменных могут значительно возрасти погрешности решения. Практически это достигается путем проведения нескольких пробных решений задачи, в результате которых коэффициенты передачи могут быть отрегулированы так, чтобы выполнялись вышеуказанные условия. Более подробно эти вопросы излагаются в специальных пособиях [17], [18] и [48]. [c.375]

Необходимо использовать принцип совмещения баз, т. е. в качестве установочной базы принимать поверхность, являющуюся конструкторской или измерительной базой. Наибольшая точность будет получена, если установочная база совпадет с измерительной и с конструкторской. Если измерительная база не совпадет с установочной, возникает погрешность базирования. Погрешность базирования зависит от выбора базовых поверхностей, т. е. тех поверх-ностей, которыми заготовка при обработке упирается на установочные поверхности приспособления. В качестве таких баз рекомендуется выбирать поверхности, связанные точным размером с поверхностью, подлежащей обработке на данной операции например, при [c.39]

На практике встречаются случаи, когда та или иная деталь может быть изготовлена только одним определенным способом (например, вырезкой и пробивкой в специальном штампе совмещенного действия). В этом случае возможность выбора исключена, несмотря на большие затраты, связанные с изготовлением дорогостоящего штампа. Встречаются также случаи, когда целесообразность одного из вариантов очевидна. Например, малые партии латунных шайб с небольшой разностью между внутренним и наружным диаметрами и толщиной, близкой к ширине перемычки, целесообразно не штамповать, а изготовить точением из трубы, так как при штамповке много металла пойдет в отход кроме того, сама деталь после поэлементной штамповки будет иметь большие погрешности формы. [c.232]

Выбор независимых переменных, связанных с линиями тока, позволяет применить простую схему аппроксимации граничного условия с погрешностью второго порядка и в сочетании с выбранными конечноразностными отношениями обеспечивает устойчивость прогонки, а также приводит к формулировке задачи в полуполосе, что позволяет исследовать течение в каналах с произвольно искривленными стенками. [c.125]

Эффект по точности и производительности обработки, получаемый при использовании адаптивных систем управления, во многом зависит от быстроты поступления информации, характеризующей протекание технологического процесса, и от быстродействия работы системы. Образование погрешности обработки, обусловленной отклонениями размера динамической настройки, происходит обычно в малые промежутки времени, измеряемые десятыми и сотыми долями секунды. Поэтому скорость поступления информации и связанное с этим быстродействие системы являются одним из существенных показателей, которые учитывают при обосновании выбора источников получения информации. [c.183]

В предыдущих исследованиях, где определялось упругое перемещение, его измеряли после обработки детали как расстояние между участком поверхности детали, полученной выхаживанием с малыми режимами, и участком обработанной поверхности. Такой способ определения величины Лд, кроме того что вносит определенную ошибку в измерение, не позволяет измерять Лд в момент его образования, т. е. одновременно с другими величинами, действующими во время резания. В связи с этим было решено измерять величину упругого перемещения Лд через измерение смещения технологической оси обрабатываемой детали и вершины режущего инструмента относительно независимой системы отсчета и путем последующего вычисления значений Лд. Реализация независимой системы отсчета, устанавливаемой вне станка, вызвала определенные затруднения, в связи с чем в качестве системы отсчета была принята координатная система, связанная со станиной станка. Путем выбора соответствующего места расположения датчиков относительно зоны резания погрешность измерения, как показали эксперименты, вызванная собственными деформациями станины, не превышала 3 мкм при нагружении системы СПИД силой резания в 2500 Н (250 кгс). Выбор режимов резания при экспериментах определялся с учетом того, чтобы сила резания не превышала 2500 Н (250 кгс). [c.457]

Зубчатые поверхности могут быть элементами деталей различной конфигурации. От взаимного расположения зубчатых поверхностей и других элементов детали во многих случаях зависит выбор способа обработки зубьев. В свою очередь, способ обработки зубьев и связанные с ним погрешности изготовления последних сказываются на работе зубчатого соединения и узла, в который оно входит. При проектировании зубчатого соединения желательно обеспечивать возможность изготовления входящих в него деталей наиболее простыми и производительными способами. [c.75]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Помимо прогрешности правой части уравнения (3.5), вносимой измерительными средствами, имеет место погрешность, связанная с приближенным заданием оператора А. В обратных задачах восстановления напряжений погрешность оператора вызьтается тем, что построение оператора производится численными методами. Построение конечно-разност-ного аналога оператора сводится к решению последовательности краевых корректно поставленных задач. Исходя из этого погрешность оператора выбором достаточно малого шага сетки может быть сведена к величине значительно меньшей, чем погрешность, вносимая измерительными средствами в правую часть уравнения. В связи с этим в дальнейшем будем считать, что оператор уравнения (3.5) задан точно. [c.62]

Таким образом, из-за несовмещения исходной базы с KOH Tf yKtop KOH на точность конструкционного размера h кроме погрешности выполнения технологического размера Т будет влиять еще и погрешность размера И между исходной и конструкторской базами. Погрешность 6н размера Я и будет в данном случае (см. рис. 19) погрешностью, связанной с несовмещением исходной базы с конструкторской. Эта погрешность связана только с выбором баз. Максимальное значение этой погрешности равно допуску на размер Я. [c.55]

В уравнениях (2.1.2) при конечных значениях ш пренебречь а priori членами с l/k нельзя, поскольку мы не можем заранее знать погрешность, связанную с таким приближением при выборе поля в виде [c.62]

Еще больший произвол в выборе начальных значений имеет место в случае системы для моментов второго, третьего и четвертого порядков, получаемой в предположении об обращении в нуль моментов пятого порядка. Решение такой системы уравнений определяется начальными значениями вторых, трехточечных третьих и четырехточечных четвертых моментов поля скорости. Согласно работе Дейслера (1960) (содержащей некоторые легко исправимые погрешности, связанные с использованием четырехточечных моментов вместо семиинвариантов см. Одзи (1962), Дейслер (1965)), здесь приходится задать начальные значения функций Р (к, t), Г к, к, ц, t) и еще трех скалярных функций от шести переменных. Обо всех этих начальных значениях (кроме, может быть, значения Р к, io)) пока нет никаких сведений, так что возможности подгонки получающихся значений Е(к, t) и u t) под имеющиеся эмпирические данные, естественно, оказываются очень широкими. Поэтому обнаруженное в работах Дейслера (1960, 1965) хорошее совпадение теории с некоторыми такими данными уже совсем не вызывает доверия. [c.247]

Спектральная плотность акустической эмиссии при фрикционном взаимодействии твердых тел. Существенный вклад в АЭ при трении вносит непре -рывная составляющая, регистрация и анализ которой и составляют основу АЭ-трибомониторинга. Для его осуществления наиболее эффективно использование параметров, основанных на анализе частотных спектров непрерывной АЭ и сопоставлении интенсивности их различных частотных составляющих. При этом существенно уменьшаются погрешности, связанные с различием характеристик датчиков, их монтажом и перестановкой. Однако измерение спектров в широкой полосе частот весьма трудоемко. Поэтому разумным представляется развитый нами подход [56], основанный на сопоставлении интенсивностей двух-трех спектральных составляющих АЭ-процесса, совпадающих с основными собственными частотами применяемого датчика. Выбор последних определяется характером конкретной задачи мониторинга. Для обоснования выбора указанных частот необходимо знать основные закономерности формирования частотного спектра АЭ при трении. [c.185]

Выбор оптимального предельного перепада да вления на су жающем устройстве Д/ , в основном связан с погрешностью s. Составляющая <з [Л.1] представляет собой величину случайной среднеквадратичной погрешности исходных формул (1-11) и (1-11а), по которым определяется значение в. Составляющая [Л.1] фактически является систематической погрешностью. Обозначим ее через Д . Для каждой точки шкалы расходомера могут быть определены знак и величина Д, с погрешностью 5 , т. е. известен закон изменения погреншости Д , и она может быть учтена при градуировке расходомера [c.27]

Связанные линейные копебания. Вследствие значительно большей размерности матриц коэффициентов по сравнению с размерностью матриц в случае крутильных колебаний и трудностей автоматизации задания структуры при связанных колебаниях последние рассчитываются рекуррентными способами. Известны алгоритмы расчета коленчатых валов методами динамических жесткостей и цодатливостеи, начальных параметров (2, 9, 10, 13, 141 возможно применение методов конечных элементов. Выбор способа расчета может быть осуществлен на основании самых общих рекомендаций, так как даже для модели коленчатого вала максимальной сложности вычислительные погрешности современных ЦВМ еще не ска1ываются [2. [c.336]

Однако не исключена возможность использования профилографа в лаборатории ОТК завода или в центральной измерительной лаборатории для решения разных производственных задач, в частности, связанных с выбором оптимальной технологии обработки той или иной детали. Для этих целей в последнее время стали применяться электромеханические профилографы. Помимо возможности быстро записать профилограмму, такие приборы отличаются тем, что они, как правило, снабжены индикаторньгм устройством, имеющим относительно малую погрешность. При решении различных арбитражных вопросов результат измерения, полученный на этих приборах, наиболее близок к действительному значению измеряемой величины. [c.153]

Анализ систем с горизонтируемой платформой связан с выбором ее ориентации в азимуте. Если оси чувствительности акселерометров направлены по касательной к меридиану и параллели, упрощается вычисление скоростей изменения географических координат по показаниям акселерометров. Однако возникают и осложнения. Гироскопу, стабилизирующему платформу в азимуте, необходимо сообщать управляемое прецессионное движение, что, естественно, связано с соответствующими погрешностями. При плавании в 187 высоких широтах это прецессионное движение азимутального гироскопа может быть быстрым и с приближением объекта к полюсу требуемая угловая скорость прецессии устремляется в бесконечность. Ввиду этого системы с географическим направлением осей ньютонометров требуют их переориентации при навигации в высоких широтах. По указанным соображениямвыгодно оставлять платформу свободной в азимуте , т. е. стабилизировать ее таким образом, чтобы проекция ее абсолютной угловой скорости на вертикальную ось оставалась равной нулю. В 50-х годах А. Ю. Ишлинским впервые был построен алгоритм идеальной работы такой системы . [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...