Анализ дополнительный

Аналогичный анализ дополнительного изображения см. в упражнении 264. [c.251]

Четвертый этап заключается в анализе информации, полученной на основе проведения расчетных исследований конструкции (детали), а также в анализе дополнительных специальных исследований (электронная дефектоскопия, рентгеноструктурный анализ и т.п.). [c.176]

На основании экспериментальных данных строятся непрерывные функции изменения характеристик материала в соответствии с уравнениями (2.6), (2.7). Полученные функции представляются в дискретном виде для шага с заданным числом циклов. На этом этапе следует хорошо понимать специфические свойства полимерной матрицы и волокон. Высокопрочные волокна имеют, как правило, отличные усталостные характеристики, и изменения их модуля и прочности в процессе нагрул<ения незначительны. Свойства матрицы ухудшаются, однако, весьма значительно. Надо ожидать, что учет усталостных свойств волокон и матрицы приведет к появлению в анализе дополнительных параметров. В их числе параметр, описывающий поведение поверхности раздела волокно — матрица. Отсюда следует, что определение усталостных характеристик компонент композита и выяснение их взаимосвязи не менее важно, чем получение данных об усталостном разрушении композита в целом. [c.89]

Теория Л. Г. Лойцянского в принципе позволяет включить в анализ дополнительные эффекты молекулярного переноса импульса тепла, массы вещества и пр., возникающие при совместном протекании указанных процессов в общем гидродинамическом поле (термодиффузия, диффузионная теплопроводность и др.). Это позволит использовать богатый и хорошо разработанный аппарат термодинамики необратимых процессов. [c.12]

Одновременно с анализом данных, поступивших от заявителя, комиссия может организовывать при необходимости сбор и анализ дополнительных сведений о качестве продукции, на которую распространяются система качества, из независимых источников — органов государственного надзора и контроля, территориальных органов Госстандарта России, обществ потребителей, гарантийных мастерских и др. Этап предварительной оценки системы качества завершается подготовкой письменного заключения о возможности проведения второго этапа сертификации системы качества. [c.67]

Коническое отверстие. Очевидно, что парабола или гипербола (1) на некотором участке мало отличается от прямой — образующей конического отверстия, поэтому для получения искомого приближенного решения задачи о напряженном состоянии в зонах конических отверстий в растягиваемых и изгибаемых пластинах достаточно из формул (3) и (4) найти оптимальные величины параметров и а затем на основании анализа дополнительных радиальных напряжений на поверхности конического отверстия установить пределы его применимости. В работе [9] показано, что при б = И tg у/Лд 1,0 (Л — толщина пластины, i o — минимальный радиус отверстия, y — угол наклона образующей отверстия по отношению к его оси) в случае растяжения и при 6 0,25 в случае изгиба пластины величина максимального дополнительного радиального давления на поверхности конического отверстия не превышает 5% от величины наибольшего напряжения и найдены соответствующие значения параметров Е и у,- [c.113]

В свидетельствах на зарубежные СО для спектрального анализа дополнительная погрешность аттестованных характеристик вследствие недостаточной однородности материала в большинстве случаев не учитывается. Для обеспечения сопоставимости отечественных и зарубежных данных в свидетельствах на государственные СО для спектрального анализа черных металлов составляющие погрешности приводятся раздельно кроме того, это повышает информативность документа при практическом использовании комплекта образцов. [c.105]

Применяемые реактивы четыреххлористый углерод ( чистый или чистый для анализа , дополнительно перегнанный хлористый этилен (дихлорэтан) чистый или чистый для анализа , дополнительно перегнанный нефтяное масло, идентичное сорту, попадающему в исследуемую среду дистиллированная вода уксусная кислота этиловый эфир менделеевская замазка. [c.178]

Одновременно с анализом данных, поступивших от заявителя, комиссия может организовать, при необходимости, сбор и анализ дополнительных сведений о качестве продукции, на которую распространяется система качества, из независимых источников (органов государственного надзора и контроля, территориальных органов Госстандарта России, обществ потребителей, гарантийных мастерских и др.) [c.650]

На основании анализа физических особенностей метода АЭ контроля, выборочной оценки нормативно-технических документов (включая проекты новых НТД), анализа имеющихся экспериментальных данных, в том числе данных специально проведенных стендовых испытаний, анализа дополнительных возможностей метода, связанных с достижениями НИР, представленных в техническом отчете по данной экспертизе, с учетом мнений ведущих специалистов по АЭ контролю, конструированию и расчетам на прочность сосудов, работающих под давлением, сделаны нижеследующие выводы. [c.150]

К первой задаче динамического анализа механизмов относится также вопрос об устранении дополнительных динамических нагрузок от сил инерции на опоры механизма соответствующим подбором масс звеньев. Этот вопрос рассматривается в теории уравновешивания масс в механизмах. [c.204]

Если между моментами времени х ш t материал перемещается как твердое тело, все рассмотренные в этом разделе тензоры, за исключением F и R, совпадают с единичным тензором. При анализе некоторых задач удобно использовать тензоры, которые для случая перемещения как твердого тела сводятся к нулевому тензору. Поэтому в литературе используются дополнительные тензоры (часто называемые тензорами деформации) мы будем рассматривать из этих тензоров только тензор деформации Коши G и тензор деформации Фингера Н [c.96]

За исключением рассмотренных выше частных задач, основной результат теории вторичных течений заключен в уравнении (7-3.3). Он состоит в том, что анализ вторичных течений можно провести на основе уравнения состояния, нанример уравнения (7-3.4), которое определяет линейное (хотя и не изотропное) соотношение между дополнительным напряжением и предысторией деформирования вторичного течения. Следует помнить, что вид этого соотношения зависит от вида основного течения. [c.275]

Турбулентные течения очень трудны для анализа даже в случае ньютоновских жидкостей, поскольку в настоящее время нет вполне удовлетворительной феноменологической теории, позволяющей вычислить член уравнения (7-1.23), описывающий напряжения Рейнольдса, V-(pv v ). В случае неньютоновских жидкостей нелинейность уравнения состояния приводит к значительным дополнительным трудностям, и возможный анализ с необходимостью носит лишь качественный характер. [c.280]

Чертеж общего вида отображает конструкцию изделия во всех его подробностях. По такому чертежу можно выяснить не только работу конструкции, взаимодействие и способы соединения деталей, но и форму тех деталей, кроме стандартных, на которые потребуется выполнять отдельные чертежи или изготовлять их по данным самого сборочного чертежа. Стандартные, например крепежные детали, вычерчивают упрощенно, не выявляя всех второстепенных элементов. Такой чертеж изготовляется конструктором в процессе создания конструкции изделия как результат поисков и анализа различных вариантов конструкции. Это итог творческого труда конструктора. Чертеж выполняется конструктором так, чтобы по нему можно было разработать все чертежи деталей и сборочных единиц без дополнительных разъяснений. [c.266]

Использование критерия хрупкого разрушения в виде (2.1) во многих случаях позволяет прогнозировать несущую способность различных конструкционных элементов в частности, результаты расчета по условию (2.1) весьма удовлетворительно соответствуют экспериментальным данным при испытании образцов с концентраторами [101] в случае реализации довольно больших пластических деформаций по достижении условия oi = = S (ef), где ef — интенсивность пластической деформации. Однако применение критерия хрупкого разрушения в виде (2.1) для прогнозирования условий разрушения образцов с острыми концентраторами или трещинами связано со значительными трудностями. В частности, моделирование температурной зависимости критического коэффициента интенсивности напряжений Ki T) на основе условия (2.1), как будет показано в подразделе 4.2, не позволяет адекватно описать экспериментальную кривую. Указанные обстоятельства приводят к необходимости дополнительного анализа условий хрупкого разрушения. Такой анализ на основе физических процессов, контролирующих хрупкое разрушение материала, представленный ниже, позволил дать новую формулировку необходимого условия хрупкого разрушения— условия зарождения микротрещин скола — и предложить физическую интерпретацию зависимости критического напряжения хрупкого разрушения S от пластической деформации [75, 81, 82, 127, 131]. [c.60]

Целью технического предложения (ТП) является выбор рациональных вариантов САПР, учитывающих требования ТЗ. При разработке ТП выполняются следующие работы анализ процессов автоматизированного проектирования выявление возможных вариантов структуры для САПР на основе разработки модулей, реализующих процессы проектирования выбор рациональных вариантов (варианта) структуры САПР технико-экономическое обоснование выбранного варианта составление дополнительных по сравнению с ТЗ требований к САПР уточнение требований к содержанию работ на последующих стадиях САПР. [c.51]

Обычно построение задачи такого типа производится на изображении, только что выполненном студентом. Оно позволяет осуществить дополнительный анализ структуры уже созданного пространства. Ошибки вносятся студентом в этом случае сознательно, так как целью работы является се- [c.143]

Анализ условия, что стенки полости должны быть полностью отражающими, является значительно более трудным, чем рассмотрение чисто геометрических ограничений. Если коэффициент отражения стенок меньше единицы, то должны, по-видимому, присутствовать еще дополнительные поправочные члены. Однако сами эти члены должны стремиться к нулю, если стремится к нулю коэффициент отражения стенок, так как в соответствии с законом Кирхгофа коэффициент излучения при этом стремится к единице, что вновь приводит к идеальным условиям черного тела внутри полости. [c.317]

Использование более сложных моделей при теоретическом анализе газожидкостных течений требует привлечения информации о распределении скорости течения фаз по сечению канала. Такие модели еще соответствуют квазиодномерному описанию течения, так как допускают различие локальных скоростей только в основном направлении движения. Любое движение поперек канала либо не принимается во внимание, либо учитывается путем введения дополнительных параметров. Например, турбулентное перемешивание фаз учитывается путем введения коэффициента турбу- [c.185]

Например, в детали из сплава ЖС6У излом по сквозной трещине (рис. 142) имел интенсивное окисление, несколько сглаженный рельеф. В пределах нескольких малых участков, прилегающих к внешней и внутренней поверхностям, при макроанализе с трудом выявлялись радиальные рубчики и очень слабые кольцевые линии. На электронных фрактограммах с этих участков выявилась характерная микроскладчатость, которая наблюдается в данной группе сплавов при повторных нагружениях микроструктурный анализ дополнительных в зоне излома трещин показал смешанный характер их распространения. Наличие многих очагов в изломе, дополнительных, межзеренных трещин, фрактографических признаков повторного нагружения привело к заключению о термоусталостном характере разрушения. [c.171]

В предыдущих параграфах описаны экспериментальные исследования и дай анализ дополнительных потерь в турбинной ступени при протекании процесса расширения в зоне влажного пара. Этот анализ показывает, что процессы течения пара сопровождаются сложными явлениями, связанными с гидромеханическим взаимодействием движущихся фаз и приводящими к росту энергетических потерь в проточной части турбины. Учет этих потерь в практике тепловых расчетов производится по-разному. Наиболее распространепным и простым является метод, основанный на применении опытного коэффициента К (или а). В этом случае к. п. д. ступени, работающей на влажном паре, определяется следующим образом [c.119]

Сплавы, выплавленные в дуговой печи, гомогенизировали прц 1100 °С. Порошки гомогенизированных сплавов для рентгеновского анализа дополнительно отжигали в танталовых ампулах в атмосфс ре Не. [c.728]

Традиционно микроструктурный анализ металлов и сплавов проводят на основе анализа размеров втруктурных составляющих и их объемной доли с использованием евклидовой размерности. Однако при наличии даже двух фаз (например, а и Р) они могут иметь различную морфологию, что требует для микроструктурного анализа дополнительных параметров [125]. Их число растет с ростом размерности элементов. В металлах и сплавах присутствуют элементы трех измерений точечные дефекты, линейные дефекты (в виде дислокаций), дисперсные частицы, поры и др. Произведение плотности на энергию uj дефекта дает объемную энергию микроструктуры [126] [c.75]

Как указывалось выше, влияние кинематических и конструктивных решений применительно к снижению металле- и трудоемкости является более значительным по сравнению с результатами носледуюш его технологического анализа. Дополнительным подтверждением этого может служить сравнительный анализ различных схем гидромеханических передач, предопределяющих различную трудоемкость. [c.707]

Таким образом, рентгенографический фазовый анализ дополнительных пяти образцов накицей и одного образца шлама также подтвердил наличие и в накипях и в шламах кристаллического фосфата кальция с решеткой фосфорита, который везде находится в механической смеси с другими веществами и прежде всего с окислами железа — гематитом или магнетитом или с тем и другим одновременно. [c.258]

Существенно отметить, что уточнение полученной измерительной информации после попадания текущего значения вектора у(/) в зону неопределенности может производиться НС только путем накопления во времени получаемой измерительной информации и ее обработки, но и рядом других операций, целесообразность которых устанавливается на основе изучения конкретных свойств диагносцируемого объекта. В частности, к таким операциям относятся опрос и анализ дополнительной группы измеряемых величин, уточнение положения вектора у(/) путем изучения реакции объекта на специально выданное пробное воздействие на него (метод активного контроля) и т. п. Использование этих операций корректирует базис пространства наблюдений. [c.224]

Диаграмма состояния. Диаграмма состояния системы Аи — Zr в области богатых золотом сплавов была изучена методами термического, микроструктурного и рентгеновского анализов в работе [1]. Сплавы для исследований были приготовлены плавкой золота и порошка циркония в атмосфере аргона. В этих условиях имело место взаимодействие расплава с материалом тигля и, следовательно, загрязнение сплавов, которое уже при содержании более 5% Zr сказалось в появлении на кривых термического анализа дополнительных остановок при температурах 1196—1235°. Полученные в работе [1] результаты были суммированы в виде диаграммы, устанавливающей наличие в области богатых золотом сплавов химического соединения AuзZr (13,36% Zr), плавящегося конгруэнтно при 1560° и при 1250° и 27,5% Zr вступающего в эвтектическую реакцию с более богатой цирконием фазой. По данным [1] при 1065° в результате перитектической реакции— жидкость (2,8% 2г)+AuзZr (Аи)—образуется твердый раствор на основе золота. Максимальное содержание циркония в твердом растворе при температуре перитектической реакции составляет 3,5%, а при понижении температуры до 500° уменьщается до 0,35%. [c.313]

Проведем кинематический и геометрический анализ этих устройств, для чего построим обобщенную геометрическую модель, которая имеет вид четьфехугольника (рис. 3.44) со всеми необходимыми для анализа дополнительными построениями. [c.246]

Шаг Руководствуясь данными на рис. 8.23, проведите в окне Parametri предвари-28 тельную установку параметрического анализа дополнительной переменной (сопротивление как глобальный параметр). Задайте изменение значения R нагрузочного резистора R, от R = 4 Ом до R = 12 Ом с интервалами в 1 Ом. [c.167]

Опыт применения сейсмоакустических технологий на промыслах показал, что в скважинах, где проводилось длительное возбуждение упругих волн, отмечалась очистка прискважинной зоны от загрязняющих агентов. Этот эффект, аналогичный акустическому и гидроволновому воздействиям (гл. 7 и 8), зачастую обнаруживался как побочный результат исследований, связанных с анализом дополнительного притока нефти и оценки технического состояния скважин. [c.290]

Для дальнейшего анализа зависимости (3-8) заме-тиМт что силы взаимодействия частиц со стенкой в об-ш,ем случае могут влиять на разгон частиц двояким образом. Так, дополнительные силы трения на стенках ка-80 [c.80]

Известно больщое количество работ, посвященных установлению взаимосвязи локальных критериев разрушения с треЩ И-ностойкостью материала Ki - Прежде чем перейти к анализу некоторых предложенных моделей прогнозирования трещино-стойкости, остановимся на некоторых общих положениях, используемых практически во всех моделях, связывающих Ki с локальными критериями. Известно, что характер распределения напряжений и деформаций у вершины трещины как при анализе НДС в упругой, так и в упругопластической постановке является сингулярным [16, 200]. Поэтому при использовании локальных критериев, отнесенных к материальной точке деформируемой среды, разрушение должно начинаться при сколько угодно малой приложенной нагрузке. Чтобы избежать этого и получить ненулевые критические значения внешних параметров, необходимо принять некоторое дополнительное требование, в качестве которого вводится следующее условие напряжение или деформация должны достичь критических значений в некоторой области перед вершиной трещины размером Гс [170, 222]. Эту [c.226]

Для осуществления качественных изменений в технике необходим изобретательский уровень решения задач, связанный с выработкой новых технических идей. Этот уровень технического творчества характеризуется большим количест-i вом иаучных исследований, связанных с различными областями человеческой деятельности. Изобретательские задачи, встающие в процессе системного проектирования, характеризуются трудностями анализа и построения полной модели. Решение их более длительно по сравнению с задачами, требующими изменения системы на уровне компонентов. Ориентировочное количество проб и ошибок, которое необходимо, для успешного поиска, определяется уже не десятками, а сотнями и тысячами [4]. Естественно, что только быстродействие современных ЭВМ дает возможность планировать массовое решение задач подобной сложности. Удешевление проектирования, связанное с его автоматизацией, быстрота перебора и оценки сочетаний всевозможных факторов позволяют вести проектирование параллельно различными творческими коллективами и получать одновременно большое количество целостных решений, выполненных независимо друг от друга. Дополнительный отбор вариантов проекта повышает шансы на выживание одного из них в конкуренции качества. По данным работы [7], в 1975 г. в США на научно-исследовательские и опытно-конструкторские работы было затрачено около 40 млрд долларов. Восемьдесят пять процентов этой суммы было истрачено на опытные конструкторские разработки и всевозможные исследования, непосредственно связанные с созданием новых товаров. Причем большая часть этой суммы была затрачена на избыточное проектирование. Так, например, в компании Джек Уитни энд К° из 2100 изделий, разработанных за определенный срок, лишь семнадцать были отобраны к производству как заслуживающие внимания. Из них только два смогли добиться значительного, пять — умеренного рыночного успеха. Остальные были отбракованы на различных этапах производственного освоения и рыночных испытаний изделий. [c.10]

Пооперационная верификация графических действий, связанных с созданием графических пространстронных моделей, приводит к верности окончательного результата. Верификация законченной графической модели (см. например, рис. 1.3.5) предусматривает специальный геометрический анализ полноты изображения. Такой анализ может быть осуществлен в двух возможных вариантах. В первом варианте анализа ставится цель восстановить иерархическую структуру действий, определяющих инциденции изображейчя. Сама структура формы, ясность базового объема подсказывают часто такой технологический подход к анализу верности изображения (см. рис. 1.3.5, б). Возможен и второй путь, требующий дополнительных геометрических построений, не связанных с созданием пространственной модели формы на изображении. В данном случае определяются две основные плоскости изображения и с помощью специальных построений ищутся элементы первого порядка, определяющие все конструктивные элементы пространственно-графической модели. После выполнения такой процедуры анализ определенности всех инциденций и, как следствие, однозначности пространственных соотношений элементов не представляет особой трудности. [c.35]

Структурный анализ взаимосвязи двух элементов формы с помощью предварительного осуществления дополнительной (связующей) операции выреза паза приводится на рис. 3.5.19. Детали, получаемые с помощью подобного алгоритма, имеют в своей основе тектоническую природу. Наиболее характерные конструкции образуются при самостоятельном (контрастном) звучании как несущей, так и несомой частей формы. [c.134]

Имеется еще один подход, предложенный Бринкманом и обсуждаемый Тэмом [41], в котором при анализе ползущего течения вязкой жидкости около пробной частицы воздействие вторичных частиц учитывается дополнительной распределенной в жидкости силой сопротивления, пропорциональной и/— fo. В результате поправка в силе fg получается промежуточной между (3.8.5) и [c.184]

Это уравнение аналогично нелпнейному уравнению теплопроводности в неподвижной среде п для его решения необходимо привлечь начальные н граничные условия. После опреде.деиия поля Pi нетрудно последовательно получить 0 i(r, i), p.iir, t), Pi (г, it), рг(г, f). Определение полей скоростей фазгхиг., требует дополнительного интегрирования с учетом анализа деформирования пористого скелета и привлечением параметров [c.244]

Эту аксиому долгое время в истории развития механики пьпались доказать и, следовагельно, считали георемой. Тщательный анализ таких доказательств, часто очень остроумных, показал, что для этого дополнительно используются положения, которые следует принимать за аксиомы. [c.11]

Эти критерии получены на основе анализа дифференциальных уравнений движения закрученного потока в трубе в проекциях на оси хкув приближении погра ничного слоя. Использование этого приближения для течений с интенсивным радиальным градиентом давления требует дополнительного исследования и тщательного обоснования, отсутствующего в цитируемых публикациях. Достаточность этих критериев для описания течения закрученных потоков в теплообменных аппаратах, циклонах, горелоч-ных устройствах с предварительной закруткой потока некоторых классов не обеспечивается, когда речь идет об интенсивно закрученных потоках, которые наблюдаются в камерах энергоразделения вихревых труб [15, 62, 196]. Это связано с неоднозначностью обеспечения подобия режимов течения в них при равенстве приведенных выше критериев. Вопрос о подобии потоков в камерах энергоразделения в вихревых трубах интересует исследователей достаточно давно [15, 18, 29, 40, 47, 62, 70, 204]. Пытаясь объяснить наблюдаемые эффекты по энергоразделению турбулентным противоточным теплообменом, А.И. Гуляев предположил, что в геометрически подобных вихревых трубах режимы подобны тогда, когда одинаковы такие критерии, как показатель изоэнтро-пы к= С /С , число Рейнольдса Re-= Kp i/v, число Прандтля Рг = v/a, число Маха М = и безразмерный относительный [c.10]

Эти геометричес101е параметры используют при анализе практически всех вихревых труб различных конструкций и форм камеры энергоразделения. Они не являются исчерпывающими, так как многообразие созданных конструкций потребовало введения дополнительных относительных геометрических параметров, от- [c.67]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Из предположения, что число Рейнольдса, рассчитанное по диаметру трубы и максимальной окружной скорости, составляет 10 -10 , следует что интенсивность пристенной турбулентности равна 5,1-7%, т. е. она почти на порядок меньше свободной. Кроме того, линейные масштабы свободной турбулентности, по крайней мере, на порядок больше линейных масштабов пристенной турбулентности. По этой причине коэффициент диссипации для пристенной турбулентности значительно выше, чем для свободной. В результате существенно более слабая пристенная турбулентность диссипирует намного быстрее свободной. Именно по этой причине ее роль в процессе энергоразделения несущественна. Вычисляя оптимальный радиус вихревой трубы, можно анализировать лишь свободную турбулентность, трактуемую как результат взаимодействия вращающихся с различной скоростью закрученных струек газа в плоскости, перпендикулярной оси трубы. По существу, рассматривается течение в плоскости, хотя в действительности в любом сечении камеры энергоразделения вихревой трубы имеются осевые компоненты скорости. Они важны при анализе физической картины течения, обусловливая взаимодействие вихревых потоков в осевом направлении. Это взаимодействие является дополнительной причиной генерации свободной турбулентности, роль которой возрастает по мере увеличения уровня осевых скоростей в трубе, т. е. с ростом относительной доли охлахаенно-го потока ц. По этой причине эффективность энергоразделения в противоточной вихревой трубе выше, чем в прямоточной, а в про-тивоточной трубе с дополнительным потоком выше, чем в обычной противоточной разделительной вихревой трубе. [c.177]

Все изложенные выше примеры, анализ доступных литературных данных позволяют сделать вывод о том, что вихревые трубы использовались лишь в условиях отсутствия вторичного центробежного поля сил, накладываемого на основное, создаваемое закручивающим устройством. Поэтому отсутствуют исследования характеристик процесса энергоразделения в вихревых трубах в условиях воздействия на них вторичного поля инерционных сил. Тем не менее, очевидно, что оно определенным образом искажает обычную картину течения в камере энергоразделения вихревых труб. Такое воздействие должно сопровождаться не только изменением характеристик макроструктуры потока, но и характеристик его микроструктуры. На каждый турбулентный микро-или макровихрь в зависимости от его расположения в объеме камеры энергоразделения и собственных размеров действует своя дополнительная сила инерции, зависящая от частоты вращения ротора и радиуса от центра элемента вихря до оси. [c.379]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...