Нуссельта критерий

Критерий Нуссельта (критерий теплообмена) [c.215]

Nu = aWk — число Нуссельта, критерий теплоотдачи. Характеризует взаимодействие теплоотдачи с теплопроводностью в пристеночном слое жидкости. [c.274]

Так, в задачах по определению теплоотдачи искомой величиной является коэффициент а, входящий в критерий Нуссельта (критерий теплоотдачи). [c.33]

Навье— Стокса уравнения 134 Направляющая точка 82 Неизотермическое течение 193, 409 Нуссельта критерий 141 [c.423]

Следует отметить, что соотношение (3.7) при условии максимального критерия Нуссельта несколько отличается от ранее полученного Баскаковым [77, 50] [c.62]

Анализ расчетов значений порозности Шст и чисел Рейнольдса, соответствующих максимальным величинам критерия Нуссельта, показывает существенную разницу для чисто конвективного и конвективно-кондуктивного теплообмена при условиях, определяемых критерием Архимеда, когда последний сравнительно невелик (10 Аг 10 ) эта разница постепенно уменьшается и при Ar i5-10 становится практически пренебрежимо малой, меньшей 10%. При этом экстремальные значения Шст и Re для уравнения (3.90) приближаются к аналогичным величинам в выражении (3.65) с коэффициентом 0,142, [c.102]

Определение минимальных значений критерия Нуссельта [c.154]

Совмещая обе формулы, найдем наименьшее теоретическое значение критерия Нуссельта для шара dJD O) [c.154]

Критерий Нуссельта содержит неизвестный коэффициент теплоотдачи а, а критерий Ей — искомую величину Ар, характеризующую гидравлическое соиротивление при движении жидкости. Поэтому критерии Nu и Ей являются определяемыми критериями подобия, а критерии Рг, Gr и Re — определяющими. [c.423]

По этим уравнениям определяют критерий Нуссельта, а по нему коэффициент теплоотдачи а = Nu-kld, где за определяющую температуру принята средняя температура жидкости, за определяющую скорость — средняя скорость жидкости в трубе, за определяющий размер — диаметр круглой трубы или эквивалентный диаметр трубы любой формы. [c.430]

При этих условиях движение воздуха будет турбулентным и критерий Нуссельта определяем из уравнения (27-34) [c.448]

Пример 27-9. Определить коэффициент теплоотдачи поверхности трубы с температурой = 500° С натрию с температурой = 400° С. Диаметр трубы d — 60 мм. Критерий Нуссельта определяем по уравнению (27-25) [c.449]

Физические параметры воздуха а, v) берутся из табл. X приложения при средней температуре пограничного слоя = = 0,5 (/ + ж)- Численные значения критериев Нуссельта, Грасгофа и Прандтля определяются для каждого температурного режима и наносятся на график в логарифмическом масштабе. Через нанесенные точки проводят прямую линию. Уравнение этой прямой имеет вид [c.530]

Nu = йй/Х - модифицированный критерий Нуссельта теплообмена между потоком теплоносителя внутри пористого заполнителя и стенкой канала [c.5]

Изменение протяженности вставки практически не затрагивает значения Е/ (см. рис. 5.12). Незначительное воздействие этот размер оказывает также на локальную и среднюю интенсивность теплоотдачи (рис. 5.14). На рис. 5.14 сплошными кривыми показано изменение отношения локального числа Nu вдоль вставки длиной / к аналогичной характеристике Nu° для входного участка такой же длины / бесконечно длинной вставки. Штриховыми кривыми показано изменение отношения соответствующих средних значений Nu, Nu . Отклонение этих кривых от единицы и характеризует влияние параметра / вставки (адиабатичности ее выходной поверхности), наблюдается только в случае / < t/и тем заметнее, чем больше последнее неравенство. Причем проявляется это в замедленном (по сравнению с данными, приведенными на рис. 5.11) снижения теплообмена по мере удаления охладителя от входа в пористый элемент н поэтому наибольшее отклонение в сторону увеличения критерия Нуссельта достигается на выходе вставки при i =1 (крайняя правая точка на кривых). Нужно отметить, что для больших значений параметра Ре (Ре = 100) отмеченный эффект пропадает даже при очень малом значении длины / =0,1. [c.115]

Вычисление коэффициента теплоотдачи. Вычисление коэффициента теплоотдачи ) основано на методе анализа размерностей Нуссельта [222, 223]. Величина а связана с безразмерным критерием Нуссельта Nu соотношением [c.107]

Кроме рассмотренных критериев подобия существует еще ряд других безразмерных критериев, отражающих ту или иную специфику рассматриваемых явлений. При изучении неустановившихся движений используется критерий Струхаля при моделировании конвективных потоков воздуха, когда разность плотностей вызвана разностью - емператур, — критерий Грасгофа при рассмотрении вопросов теплопередачи я диффузии пользуются критериями Пекле, Нуссельта и др. [c.315]

При испарении пленки на первый взгляд теплоотдача должна подчиняться тем же закономерностям, что и при конденсации. То обстоятельство, что начальный расход жидкости в пленке при испарении обычно является заданным, а убыль расхода за счет испарения, как правило, не очень значительна, делает анализ теплоотдачи при испарении (в рамках подхода Нуссельта) даже более простым, чем при конденсации. Полагая, что расход жидкости в любом сечении пленки легко определяется из теплового баланса при известном его значении на входе, число Re , для испарения выступает как определяющий критерий подобия. Все соотношения, полученные выше для ламинарной пленки и определяющие изменения расхода в пленке с плотностью теплового потока на поверхности, остаются в силе. Локальная теплоотдача для гладкой ламинарной пленки при ее испарении с поверхности в среду собственного пара описывается формулой (4.37). Отличие лишь в направлении теплового потока, так как теперь АТ = - Т , Т > Т . Имея в виду, что при условии [c.180]

Итак, искомая функциональная зависимость связывает три критерия подобия — Рейнольдса Яе, Прандтля Рг и Нуссельта Nu. Следовательно, она имеет следующий вид [c.108]

Критерии подобия Число Нуссельта [c.46]

Теория пленочной конденсации Нуссельта основывается на следующих основных предпосылках течение конденсата ламинарное напряжение трения на поверхности пленки пренебрежимо мало перенос теплоты лимитируется термическим сопротивлением пленки конденсата физические параметры конденсата постоянны. Для обеспечения лучшего согласия с экспериментом вводят поправки на интенсифицирующее воздействие волнового движения пленки (ву) и изменение физических параметров в зависимости от температуры (е<). Формулы для расчета среднего коэффициента а на вертикальной стенке высотой Н записываются в различных модификациях. Если задан температурный напор то определяющим критерием является приведенная высота поверхности 7 [c.58]

Нулевая лниия графического изображения допусков и посадок 5 — 4 Нули бесселевых функций 1 (1-я) — 94 Нупубест прибор 1 (2-я)—115 Нуссельта критерий Nu 1 (2-я) — 491 Нутромеры 5— 135 Ныряла — Уплотнения 2 — 826 Ньювель 4 — 346 Ньютона бином 1 (1-я)—111 Ньютона закон 1-й 1 (2-я) — 27 [c.175]

Нуссельта критерий теплоотдачи 140 Ньттона-Рихмана закон 125 [c.544]

Однако данные табл. 3.4 показывают, что с достаточно высокой точностью рост Nu max С повышением давления в аппарате можно объяснить увеличением конвективной составляющей, не используя понятие улучшения качества псевдоожижения и структуры слоя у теплообменной поверхности. Критерий Нуссельта, соответствующий максимальному значению конвективной составляющей, определялся по соотношению (3.10) [76]. При этом относительная величина рассчитанной интенсивности (максимальной) конвективного теплообмена в экспериментально полученном общем Numax хорошо согласуется с данными [76]. Из таблицы также видно, что с ростом давления увеличивается доля конвективной составляющей теплообмена. Следует отметить, что данные табл. 3.4 не согласуются с аналогичным анализом, сделанным в [69] по данным [83], представленным в табл. 3.1. [c.109]

В Л. 48] И. А. Вахрушев справедливо отмечает неточное определение в большинстве работ поверхности неправильных частиц по da, что приводит к завышению коэффициента теплообмена. Пользуясь полученной при 20переходной области йф=/, И. А. Вахрушев для Сравнения Nu с Num при Re = idem применил аналогию Рейнольдса, разработанную в [Л. 173]. Им получено, что для переходной области -критерий Нуссельта не за1висит от формы частиц н что Nu = NUm. Это мнение подкрепила обработка данных по восходящей газовзвеси [Л. 48], которая привела к зависимости, совпадающей с формулами Д. Н. Ляховского п Д. Н. Вырубова для неподвижного шара и расходящейся с ранее полученными в [Л. 71, 75, 307, 222] выражениями для движущейся частицы. [c.148]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Nu = - критерий Нуссельта внутрипорового конвективного теплооб- [c.5]

Большинство известных способов интенсификации теплообмена в каналах приводит к повышению гидравлического сопротивления. При этом для конкретного теплообменного устройства в зависимости от критерия оценки эффективности интенсификации положительный эффект достигается при соблюдении определенного условия между отношениями чисел Нуссельта Nu /Nu и коэффициентов сопротивления для каналов с интенсификацией (Nu, ) и без нее (Nu, ). Так, например, в [ 13] показано, что при интенсификации теппообмена в турбулентном потоке в каналах трубчатого теплообменного аппарата положительный эффект интенсификации, оцениваемый тремя различными критериями, достигается при выполнении степенной зависимости / < (Nu /Nu) . [c.123]

Для длинных круглых труб (//< / > Pe.,J 2) и щелей (//с/, > > Pe i,/70) влиянием на теплообмен участка стабилизации можно пренебречь. Тогда при 4т = onst среднее по всей длине трубы значение критерия Нуссельта будет Nu-, 3,66 для круглой трубы и Nu,K = 7,50 для нлоской щели. [c.189]

Для коротких труб Ijdnn < Ре .-/12), например при движении рассола в испарителе, среднее значение критерия Нуссельта находят по формуле [c.189]

Смотреть страницы где упоминается термин Нуссельта критерий : [c.930] [c.166] [c.721] [c.445] [c.241] [c.398] [c.3] [c.364] [c.787] [c.90] [c.111] [c.329] [c.422] [c.510] [c.5] [c.42] [c.89] [c.84] [c.109] [c.265] [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...