Локальный теплообмен

Рис. 5-5. Локальный теплообмен с неподвижным шаром.

Характер омывания цилиндра слоем, а следовательно, и локальный теплообмен существенно зависят от его диаметра и высоты Ь расположения над газораспределительной решеткой, скорости псевдоожижения и, по-видимому, высоты слоя, определяющей масштаб его пульсационных движений. При небольшой скорости псевдоожижения полость под цилиндром разрушается редко, поверхность контактирует здесь в основном с газом, поэтому в слое не очень крупных d < 0,5 мм) частиц коэффициент теплоотдачи мал. При низкой интен сивности пульсаций в слое практически неподвижная шапка материала на цилиндре является тепловой изоляцией, здесь коэффициент теплоотдачи еще меньше, и наибольшего значения достигает на экваториальных участках, интенсивно омываемых частицами, часто сменяющими друг друга под действием пузырей, выходящих из полости под цилиндром (рис. 3.11). Чем больше диаметр цилиндра, тем. [c.109]

ЛОКАЛЬНЫЙ ТЕПЛООБМЕН И ГИДРАВЛИЧЕСКОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПРИ НЕРАВНОМЕРНОМ ТЕПЛОПОДВОДЕ ПО СЕЧЕНИЮ ПУЧКА [c.129]

Рис. 6. Локальный теплообмен на участке стабилизированного движения жидкости.

Рис. 7. Локальный теплообмен на начальном участке трубы при наличии гидродинамической стабилизации на входе.

ЛОКАЛЬНЫЙ ТЕПЛООБМЕН В ТОПКЕ КОТЛОАГРЕГАТА БКЗ-320-140 ПТ [c.219]

Фиг. 14—6. Локальный теплообмен па плоской пластине при условиях М=10

Рис. 1.23. Локальный теплообмен в коридорном пучке.

Рис. 1.26. Локальный теплообмен в шахматном пучке.

Рис. 1.31. Влияние шероховатости на локальный теплообмен при поперечном обтекании шахматного пучка труб.

Визуализация течения при поперечном омывании пучков из труб с винтовым и шайбовым оребрением, проведенная Е. Н. Письменным [4, 5], показала, что на поверхности ребристой трубы существует 7 характерных структурных областей, что приводит к значительной неравномерности коэффициентов теплоотдачи на поверхности ребра. На рис. 6.1 схематически показаны эти области. Здесь 1 — область отрыва и присоединения потока за острой входной кромкой ребра, что обусловливает повышенный локальный теплообмен [c.88]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

В опытах по теплообмену была использована стационарная методика. Обнаружено резкое отличие интенсивности локального теплообмена шара в некоторых его зонах от среднего по поверхности, а также ухудшение теплоотдачи по сравнению с чистым воздухом (особенно при х<10). Согласно рис. 7-12 характер изменения ло- [c.243]

Теплообмен при локальном тепловом равновесии внутри пористого материала. При умеренном внешнем тепловом воздействии температуры проницаемой матрицы и теплоносителя не отличаются заметно и тогда имеет место локальное тепловое равновесие внутри пористой структуры Т = 1.Ъ дальнейшем будут определены условия, при которых это предположение выполняется. [c.100]

Теплообмен в канале с короткой пористой вставкой. Рассмотрим теплообмен в канале с пористой вставкой. В практике для локальной интенсификации теплообмена часто используют короткие пористые вставки. В них подогрев охладителя [c.111]

При движении жидкости относительно сферы локальный коэффициент теплоотдачи зависит от местных профилей скорости и температуры, а также отрыва потока. Все переменные, характеризующие поле течения, такие, как турбулентность, разреженность, переменные свойства жидкости и излучение, оказывают влияние также и на теплообмен. Суммарный тепловой поток зависит от поля течения, а также положения и существования областей отрыва [369, 528]. [c.37]

Процедуре составления системы конечно-разностных уравнений локально-одномерной схемы целесообразно дать следующую физическую интерпретацию. На первом этапе область заменяется набором теплоизолированных между собой горизонтальных стержней (рис. 3.16, а), для каждого из которых методом баланса записывается соответствующая неявная конечно-разностная схема, учитывающая граничные условия задачи на вертикальных границах л = О и X 1 как граничные условия для торцов стержня. Подчеркнем, что при составлении уравнений ба .э.нса для нижнего и верхнего горизонтальных стержней их боковой теплообмен со средой учитывать не надо, т. е. адиабаты в направлении х проходят и по границам (/=0, у 1у. Поэтому система уравнений для первого и последнего го- [c.121]

Часто используется приближенный метод локального моделирования. Особенность его состоит в том, что подобие процессов осуществляется лишь в том месте, где проводится исследование теплообмена. Например, исследуя теплоотдачу при смывании жидкостью пучка труб, детально исследуют теплообмен только на одной из труб. Остальные трубы служат лишь для придания модели геометрически подобной формы. Полученный результат распространяется затем на весь пучок труб. [c.138]

Ввиду трудности точного моделирования на практике часто используется приближенный метод локального теплового моделирования. Особенность этого метода заключается в том, что подобие процессов стараются осуществить лишь в том месте, где производится исследование теплоотдачи. Например, если изучается теплоотдача при омывании жидкостью пучка труб, то в опытах в теплообмене может участвовать только одна из труб. Остальные трубы служат только для придания модели формы, подобной образцу. Данные о теплоотдаче получают из измерений, проведенных на единичной трубе. [c.168]

Естественно возникает вопрос, насколько справедливым является принятие гипотезы локального термодинамического равновесия, позволяющей распространить законы равновесного излучения на реальные случаи процессов радиационного теплообмена. Ответ на этот вопрос зависит от конкретных условий, при которых протекает теплообмен излучением. Ряд оценочных расчетов показывает, что при не очень больших плотностях результирующего излучения (теоретически при [c.86]

Изучение влияния на теплообмен режимов течения парожидкостной смеси проводилось в [50, 61, 68, 70, 75, 83, 86]. Ряд авторов отмечает увеличение локальных значений а вдоль верхней образуюш,ей горизонтальной трубки [50, 65]. Это обстоятельство может быть объяснено образованием тонкой быстро движущейся пленки жидкого фреона в верхней части трубки. [c.220]

Специальные модели применяются для описания переноса излучения в такой высококонцентрированной дисперсной среде, как плотный зернистый слой [174]. В соответствии с квазигомоге1Нными моделями дисперсная среда представляется как непрерывная. Общая плотность теплового потока определяется суммой удельного теплового потока за счет теплопроводности- и излу> чекия. В ячеечных моделях перенос излучения рассматривается как локальный теплообмен, происходящий между поверхностямп соседних частиц. При этом влияние пустот дисперсной среды не учитывается. Ячеечные модели могут применяться при высокой оптической плотности и малых градиентах температуры в засыпке. [c.146]

Согласно (10-32) повышение температуры слоя приводит к необычному результату— снижению числа Нус-сельта, что в [Л. 32] объясняется более быстрым изменением с ростом ten коэффициента Хаф, чем коэффициента теплообмена Осл- Полученный результат можно объяснить методической погрешностью, связанной с выбором определяющей температуры и с оценкой критерия Нуссельта по эффективной теплопроводности неподвижного слоя, не учитывающей важную роль пристенного слоя. В этом смысле физически более верно испсиьзова-ние критерия Мпсл, оцененного по теплопроводности газа у стенки канала и по температуре пограничного слоя. Формула (10-32) так же может создать впечатление о наличии противоречия с общепризнанными представлениями о роли симплекса LID. Его увеличение до момента тепловой стабилизации может только снижать средний и более резко-локальный теплообмен. Поэтому [c.342]

Для получения обобш,енных критериальных зависимостей по локальному теплообмену необходимо располагать некоторыми дополнительными данными, в частности степенью турбулентности потока в зависимости от режимных и конструктивных параметров. [c.70]

Ф. Стевард и X. Гюрюц [85] на основе этого метода исследовали локальный теплообмен в топке котлоагрегата большой мощности при сжигании мазута. Топочная камера была разбита на 26 объемных и 45 поверхностных зон. На основании проведенных расчетов были установлены поля температуры и поток результи-рующего излучения по высоте фронтового экрана топки. Было показано, что наибольшего значения этот поток достигает на уровне 10 м от пода топки. [c.211]

Локальный теплообмен может быть исследован с помощью торцевых термозопдоз ВТИ [11] его конструкция аналогична конструкции торцевого пробоотборника ВТИ, схема которого дана в гл, 9. Перепад температур по оси цилиндрического приемника лучистой энергии измеряется дифференциальной термопарой. Падающие лучистые потоки определяются одновременно во всех лючках топки, в которых термозонды устанавливаются так, чтобы торцевая поверхность прие.мника лучистой энергии находилась на уровне экранных труб. [c.125]

Как было отмечено в работе [46], уже при частоте 5 кгц разница в теоретической и экспериментальной величинах составляет 8 дб я эта разница увеличивается с ростом частоты, тогда как из ряда экспериментальных работ видно, что частота очень слабо влияет на критический уровень. Так, опыты Фенда и Пиблса [47] показали, что для горизонтально расположенного цилиндра критическая скорость колебательного движения составляет 10 см сек, что соответствует Др=12б дб, и в широких пределах изменения частоты от последней не зависит. Аналогичные выводы относительно влияния частоты нри облучении горизонтально расположенного цилиндра, диаметр которого меньше длины волны (Х/2 6й), были получены в работе [48], хотя абсолютное значение оказалось существенно выше (Р, р=140 дб). Работая на такой же установке, как в работе [48], Ричардсон [42] нашел, что локальный теплообмен ускоряется и при более низких уровнях (130—133 дб). [c.599]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Дански и др. [180] выполнили измерения коэффициента теплоотдачи от движущейся поверхности к слою частиц шлака. Относительная скорость составляла от 0,01 до 0,1 м1сек. Исследуемая система, очевидно, соответствует рассмотренной модели многократного рассеяния при локальной концентрации твердых частиц от 0,4 до 0,1 и коэффициенте аккомодации между частицами и стенкой в ламинарном слое, равном 0,8 [181]. При скорости ниже 0,01 м1сек, по-видимому, становится существенным эффект теплопроводности пористого слоя, примыкающего к скользящей поверхности. Экспериментальная система Дански и др. может быть использована для проверки данных по теплообмену между стенкой и частицами для моде.ли однократного рассеяния при достаточно высоких относительных скоростях. [c.234]

Развитие новой техники требует изучения локальных, интегральных и турбулентных свойств закрученного потока в специфических условиях—в каналах с изменяющейся по длине площадью поперечного сечения, при диафрагмировании выходного сечения и т. д. Между тем закономерности течения, тепло -и массообмена в осесимметричных каналах с местной закруткой потока изучены недостаточно. Имеющиеся в литературе результаты в подавляющем большинстве относятся к исследованию осредненных характеристик течения и теплообмена в непроницаемых трубах с частными законами начальной закрутки. Так мно- гочисленные результаты исследований по гидравлическому I сопротивлению и среднему теплообмену достаточно полно от-( ражены в [ 67]. [c.7]

Теплообмен в условиях низкой температуры стенки. Эксперименты выполнялись на охлаждаемом проточной водой экспериментальном участке, на котором локальные значения теплообмена определялись по методу толстостенной трубы. Экспериментальный участок длиной 1255 мм изготовлен из трубы Dh/ )bh=41,5/19,98 мм. По длине трубы выполнено по десять кольцевых выточек глубиной 6 и 1 мм для закладки термопар у внутренней и наружной поверхностей трубы. В выточки заложены и заметаллизированы встроенные в капилляры 0,8Х Х0,15 мм ХК-термопары с диаметром электродов 0,2 мм. Материал капилляров и материал для металлизации — сталь 1Х18Н10Т. Гидродинамическая стабилизация на входе обеспечивается предвключенным участком длиной 1400 мм. На входе установлена камера смещения. Схема включения термопар позволяет измерять как разность, так и абсолютные значения температур по толщине стенки. Низкая теплопроводность материала трубы позволила не только применить трубу со сравнительно тонкой стенкой, но и свести к минимуму аксиальный [c.82]

Интенсивность теплообмена при пузырьковом кипении недогретой до температуры насыщения жидкости в условиях вынужденной конвекции определяется в основном локальными течениями, вызванными пузырьками, движением основной массы жидкости и переносом тепла паровой фазой при испарении у поверхности нагрева и конденсации в жидкости. Корреляционные соотношения обычно учитывают в той или другой форме эти процессы. Однако соотношения, полученные суперпозицией данных по теплообмену при вынужденной конвекции в отсутствие кипения и данных по кипению в большом объеме, по-видимому, не могут быть достаточно универсальными, так как они не учитывают третью составляющую процесса, а механизмы развитого кипения в объеме и кипения движущейся недогретой жидкости существенно различаются [5.15]. [c.131]

В книге изложены методы и алгоритмы теилофизического расчета ядерного реактора на быстрых нейтронах и теилообменных аппаратов атомных электростанций с диссоциирующим теплоносителем. Предлагаемые авторами методы ориентированы на использование ЭВМ и позволяют рассчитывать локальные характеристики тепломассообмена и сопротивления при течении диссоциирующего теплоносителя в каналах реактора и теплообменных аппаратов. Представлены результаты расчетов параметров реактора и теилообменных аппаратов для проектируемых в настоящее время АЭС с диссоциирующим теплоносителем, а также дано экспериментальное обоснование этих результатов. [c.2]

Характерные для атомной техники повышенные требования к надежности и безопасности работы оборудования еще более ужесточаются для одноконтурных АЭС. Поэтому теплообменные аппараты таких АЭС необходимо рассчитывать с максимально возможной точностью, что может быть достигнуто только на основе методик, позволяющих определять локальные характеристики теплообмена и параметры потока и реализованных в виде программ на ЭВМ. Для химически реагирующего теплоносителя в методиках расчета необходимо учитывать также влияние кинетики химической реакции, неидеаль-ность теплофизических свойств, наличие неконденсируе-мых, но рекомбинируемых газов в конденсаторе и т. д. Теория теплового и гидравлического расчета теплообменных аппаратов с химически реагирующим теплоносителем изложена в работе [4.1]. Ниже приведены алгоритмы расчета теплообменников различного типа на основе этой теории. [c.120]

Прежде всего изложенные методы, как детерминированные, так и случайные, являются по существу локальными, т. е. они обеспечивают (с заданной точностью) попадание в точку локального экстремума, в зоне притяжения которого находится начальная точка поиска В то же время, как показывает анализ, критерии качества при оптимизации параметров теплообменных аппаратов являются сложными и, главное, многоэкстремальными функциями оптимизируемых параметров. Таким образом, для решения поставленной задачи необходим метод, который бы позволял находить глобальный экстремум функции качества. [c.202]

В уравнении (15-1) суммарный коэффициент теплоотдачи от потока к стенке канала может быть найден на основании (14-14) и (14-15). С этой целью рассмотрим в рамках принятой схемы процесс теплообмена текущей среды с граничной поверхностью как радиацион-но-кондуктивный теплообмен ядра потока и стенки канала через пограничный слой толщиной б. Приравняем температуру ядра потока средней калориметрической температуре среды в данном сечении, что можно сделать, учитывая малую толщину пограничного слоя по сравнению с диаметром канала. Считая в качестве одной из граничных поверхностей я 1,ро потока [с температурой в данном сечении канала Т х) и поглощательной способностью Яг], а в качестве другой — стенку канала (с темлературой Т-ш и поглощательной способностью aw), рассмотрим процесс радиационно-кондуктивного теплообмена через пограничный слой. Применяя (14-14), получаем выражение для локального коэффициента теплоотдачи а в данном сечении [c.404]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...