Градиент связи в данной точке

Градиент конечной связи в данной точке. Напишем подробно уравнение (27.1) одной из связей данной системы [c.274]

Альтернативой методу конечных элементов для получения приближенных решений уравнения Пуассона является конечно-разностный метод, в котором производные аппроксимируются конечными разностями. В этом случае исследуемая область разбивается на большое число двумерных прямоугольных ячеек. Электростатический потенциал в изучаемом приборе вычисляется в точках пересечения границ прямоугольных ячеек, называемых узловыми точками (рис. 16.3). Необходимая для расчетов плотность узлов в любой области непосредственно связана с градиентом потенциала в данной области. Недостатком конечно-разностного метода является то, что все узлы в системе должны располагаться в углах смежных ячеек. Из-за этого ограничения приходится увеличивать плотность узлов в областях, не представляющих большого интереса, только потому, что эти области оказались по горизонтали (либо по вертикали) в одном ряду с областями, в которых существенно изменяется потенциал. Так как процессорное время, необходимое для получения решения, зависит от числа узлов, то желательно иметь такую систему дискретизации, в которой можно было бы изменять плотность узлов в разных областях прибора в зависимости от градиента потенциала и которая, в то же время, не зависела бы от взаимного расположения узлов. Именно метод конечных элементов позволяет непрерывно и независимо изменять плотность ячеек, что приводит к уменьшению числа узлов, требуемого для решения данной задачи [16.16]. [c.467]

Поскольку в явлениях турбулентного переноса эффекты молекулярной вязкости и теплопроводности обычно пренебрежимо малы в сравнении с явлениями вихревого перемешивания (исключая случаи очень больших градиентов скорости и температуры), пульсации температуры в основном связаны с вихревым перемешиванием элементов жидкости, при котором сохраняются их первоначальные температуры. Если элементы жидкости имеют различные температуры, то необходимо ввести средний температурный градиент в потоке с осредненными свойствами. Можно предполагать поэтому, что статистические свойства пульсации температуры зависят от двух факторов 1) от среднего температурного градиента в поле потока и 2) от характера поля скоростей. Далее на простом примере будет показано, какую роль играют средний температурный градиент для пульсаций температуры и соотношения между соответствующими статистическими свойствами для переноса количества движения и тепла. Такой подход был впервые использован Коренном 1130] при изучении теплообмена в условиях изотропной турбулентности. Рассмотрим изотропный и однородный турбулентный поток с постоянным средним температурным градиентом вдоль оси у, перпендикулярной направлению основного потока — оси х. Необходимые допущения для описания турбулентного поля течения сводятся в данном случае к следующим [c.83]

Если труба настолько узка, что радиус имеет тот же порядок, что и /3 , то характер движения оказывается другим. Трение оказывает теперь значительно большее влияние на колеблющуюся жидкость, а инерция жидкости становится несущественной. Среднее значение ц скорости в данном случае связано с градиентом среднего давления практически формулой (4) 331 поэтому [c.822]

Все три типа кавитации — перемещающаяся, присоединенная и вихревая-—могут развиваться почти в любом гидравлическом оборудовании. Присоединенная и перемещающаяся кавитация обнаруживаются чаще всего там, где поток отрывается от направляющей поверхности. Существование вихревой кавитации связано, кроме того, с наличием при отрыве потока градиента давления, параллельного направляющей поверхности и нормального к потоку, например при образовании концевых вихрей гребного винта. Поэтому вихревая кавитация часто возникает в зонах интерференции. В настоящее время неизвестны факторы, определяющие тип кавитации (присоединенной или перемещающейся) в данной критической области. Известно только, например, что если направляющая поверхность резко отклоняется от направления потока, то развивается присоединенная кавитация. Если отклонение поверхности происходит постепенно, то может возникнуть перемещающаяся кавитация. Эти два типа кавитации часто происходят одновременно на соседних участках одной и той же рабочей лопасти. Единственное очевидное различие в условиях их возникновения связано с интервалом изменения углов атаки, который для перемещающейся кавитации меньше. [c.617]

При угле атаки 4-5° наблюдается отрыв потока с выпуклой поверхности- профиля. В результате коэффициент потерь несколько увеличивается. В данном случае отрыв потока не приводит к существенному изменению картины течения, ибо точка отрыва находится вблизи выходной кромки. Угол отклонения потока при увеличении угла атаки до +5° все еще возрастает. При дальнейшем увеличении угла атаки до -+-7,5° точка отрыва несколько смещается по направлению к выходной кромке в связи с возрастанием градиентов скорости на выпуклой поверхности профиля. [c.13]

Наиболее эффективный и обоснованный с механической точки зрения метод расчета пространственных ускорительных течений развит в связи с исследованием той области ускорительного течения, в которой электромагнитные силы намного превосходят градиент газодинамического давления (основной участок ускорителя). Обоснование данного подхода и опре- [c.448]

В частности, при изучении климатических условий в тропосфере и стратосфере не проводилось совместное рассмотрение двух и более метеорологических величин (например, температуры и влажности), которое позволило бы получить дополнительную и более детальную информацию о режиме этих величин и особенно о статистических связях между ними. Кроме того, как показано в [4], среднее распределение метеорологических величин и вероятные отклонения от него не дают еще полного представления о структуре метеорологического поля из-за отсутствия характеристик связи между значениями этих величин в разных точках пространства. И, наконец, использование при аэроклиматических обобщениях данных только стандартных изобарических поверхностей не позволяет дать адекватное описание элементов климата в пограничном слое атмосферы (до 1,5—2 км), а также в слоях с резким изменением вертикальных градиентов (например, в слое тропопаузы). [c.90]

Гидродинамические методы основаны на теории функций комплексного переменного и позволяют определять скорости течения, давления и их градиенты в любой точке. Они дают точные решения, так как не связаны с введением грубых допущений. Недостатком этих методов является их трудоемкость и ограниченность применения частными случаями при известных точных начальных данных, для которых решение можно довести до конца. Обычно эти методы используют для расчета особо важных гидротехнических объектов. [c.289]

Давление повышается до рд благодаря скачку уплотнения и отрыву потока в точке 8, но это повышение меньше, чем в скачке уплотнения во внешнем потоке. Затем давление быстро и непрерывно повышается вдоль оторвавшегося вязкого слоя до величины р2, которая может поддерживаться вязким течением под этим слоем. По достижении значения р2, соответствующего точке перегиба кривой распределения давления, градиент давления становится очень малым. Значение р2 часто используется для сопоставления с экспериментальными данными, так как оно легко вычисляется и связано с ростом давления в процессе отрыва. Когда застойная зона становится достаточно протяженной, рост давления резко замедляется. Процесс медленного повышения давления распространяется вдоль всего свободного вязкого слоя, который в конце концов отклоняется к поверхности, замыкая область отрыва и восстанавливая быстрый рост напряжения трения на поверхности тела. Процесс присоединения потока сопровождается увеличением скорости роста давления, и в области присоединения достигается полный перепад давления, соответствующий переходу через скачок уплотнения. Отрыв такого вида в потоке газа влияет на область течения перед скачком уплотнения и за ним. Нетрудно выделить следующие три участка распределения давления [c.245]

Этот способ защиты приемлем для сооружений, для которых выполняются следующие условия значения напряженности поля блуждающих токов в точках грунта, расположенных вдоль каждой из сторон сооружения, практически равны в каждый момент времени внутри области компенсации отсутствуют собственные источники блуждающих токов. В связи с этим возможность применения данного способа для конкретного сооружения определяется на основании измерений напряженности поля блуждающих токов (градиентов) у сооружения во время изыскательских работ, предшествующих проектированию. Величина напряженности поля блуждающих токов может считаться постоянной вдоль каждой стороны сооружения, если результаты измерения градиентов, выполненные вдоль каждой из сторон с разносом измерительных электродов, равным 1/10, и шагом, равным 1/5 длины соответствующей стороны, отличаются между собой не более чем на 10%. [c.202]

Если предположить, что разрушение может начаться по каким-либо причинам, то возможность его распространения будет зависеть от уровня и градиента поля напряжений. Известные в литературе данные о хрупких разрушениях связаны с напряжениями, большими чем 0,25—0,3 от- Можно ориентироваться на уровень разрушающих напряжений (по пробе Робертсона), который до —60 °С обычно не превышает 0,15—0,25 ог- Таким образом, и в этом случае с точки зрения снятия остаточных напряжений выдержку при температуре отпуска можно прекращать через весьма непродолжительное время после прогрева детали, так как релаксация напряжений уже в процессе нагрева приводит к их снижению до необходимого уровня. [c.9]

Частные производные эйконала волнового поля, заданного на криволинейной поверхности, уже не имеют смысла направляющих косинусов светового луча, поскольку не совпадают с компонентами градиента эйконала в принятой системе координат. Развернем в данной точке ДОЭ систему координат таким образом, чтобы новая ось 2 совпала с нормалью к поверхности элемента. Эту систему координат назовем системой нормали и обозначим ее оси х, т)х, 2х. Теперь в окрестности рассматриваемой точки эйконалы всех волновых полей оказываются заданными в плоскости, касательной к поверхности элемента (в плоскости х х), следовательно, их производные по координатам Ех, Лх опять имеют смысл направляющих косинусов лучей, но уже в системе координат нормали. Найти производные функций Ф(Е, т)) по Ех и т)х достаточно легко, так как координаты , т] и х, rix связаны известными формулами для поворота системы координат [8] (естественно, при этом необходимо знать конкретное уравнение поверхности ДОЭ). В общем виде можно записать [c.16]

Закон Био — Фурье. Следуя третьей особенности феноменологического метода,, воспользуемся гипотезой о дополнительной связи между неизвестными величинами Т и q. Такую гипотезу предложили Био и Фурье [8] вектор плотности потока тепла q за счет теплопроводности в данной точке неравномерно нагретого тела и в данный момент времени прямо пропорционален вектору градиента температуры grad Т в той же точке тела и в тот же момент врете-яи q grad Г. [c.196]

Для различных образцов радиус надреза г р в критической точке (окр, ас кр) постоянный, что подтверждено большим числом экспериментов на разных материалах. Радиус надреза при прочих равных условиях определяет градиент напряжений в надрезе. В связи с этим можно утверждать, что для определенного материала критическим (т. е. определяющим аокр для данной формы образца и надреза) является градиент напряжений. Именно постоянство градиента напряжений приводит к тому, что при различных номинальных напряжениях (ог) и теоретических коэффициентах концентрации (аокр), характеризующих соответствующие критические точки, действительные напряжения для этих точек а 02 являются постоянными. [c.120]

Отрыв пограничного слоя может происходить в том случае, когда на некотором участке профиля частицам рабочей среды иходнтся двигаться при отрицательном перепаде давлений, т. а. переходить из области меньших давлений в область с более высокими давлениями. Поясним это, обратившись к рис. 53.1,6. Скорость на внешней границе пограничного слоя меняется здесь так, что в критической точке А она равна нулю затем она возрастает на участке АВ и уменьшается на участке ВС (в потоке за профилем она снова становится равной скорости набегающего потока). В связи с изменением скорости течения давление на участке АВ уменьшается, а на участке ВС растет. На участке ВС частицы рабочей среды движутся за счет своей кинетической энергии при отрицательном перепаде давлений. Так как вдоль каждой из нормалей к поверхности стенки, как указывалось, давление в пограничном слое не меняется, то такое же распределение давлений, что и на внешней границе, наблюдается и в самом пограничном слое. Однако для частиц рабочей среды, движущихся в пограничном слое, кинетическая энергия оказывается уменьшенной вследствие действия сил трения, тем большего, чем ближе находится каждая данная частица к стенке. Может оказаться, что кинетическая энергия движущихся у самой стенки частиц недостаточна для преодоления участка с отрицательным вдоль оси х градиентом давления. [c.469]

Восходящий поток над очагом горения имеет сложную структуру с оптическими характеристиками, различными в разных точках потока. В факеле пламени (в светящейся его области) величина коэффициента ослабления достигает своих максн.мальных значений главным образом из-за излучения сажистых частиц, нагретых до высоких температур, а сам поток недиатермичен. За светящейся зоной факела на значительном удалении от области горения концентрация излучающих газов и твердых частиц в продуктах сгорания вследствие перемещивания падает, градиенты температур и концентраций уменьшаются таким образом, что поток приближается к диатермичному. Характер изменения плотностей лучистых тепловых потоков в лобовую точку перекрытия в зависимости от высоты его размещения приведен на рис. 4.39. Характер изменения плотностей лучистых потоков качественно подобен для различных диаметров очага и имеет две характерные точки. При значении к= перекрытие расположено в зоне факела с максимальной температурой и плотность падающего лучистого потока принимает максимальное значение. При значениях А>1 и Л<1 перекрытие раз.чещается в зонах факела с температурами, меньщими максимального значения, и соответственно уменьшаются плотности лучистых потоков. При значениях / >1 кривая qR=f(h) имеет точку перегиба для всех диаметров очага в области / =2,3, что связано с качественными изменениями в структуре потока. По экспериментальным дан-ны.м [9], что подтвердилось и в экспериментах автора, значение / = 2,3 совпадает с зоной светящегося пламени, граница которой проходит по изотерме 600—550 °С. [c.203]

Физико-химическое воздействие дуги на обрабатываемый материал. Плазменная дуга представляет собой поток ионизированных газов, с помощью которого нагревается поверхность заготовки. Зона нагрева отличается высокими температурами и градиентами их изменения, а также наличием участков, где материал находится в расплавленном виде. При этом химический состав нагреваемой поверхности металла может претерпеть изменения в связи с растворением в нем тех или иных компонентов плазмообразующего газа, а также с диффузией тяжелых элементов в поле напряжений. Кислород, азот и особенно водород, проникая в поверхностные слои заготовки, способствуют созданию в металле пор, снижению пластичности последнего, появлению хрупких трещин в процессе охлаждения. Для сил резания и дробления стружки эти явления могут быть благоприятными. Однако нельзя допускать растворения газов в материале заготовки под обработанной поверхностью, так как это в дальнейшем может отразиться на эксплуатационных характеристиках детали. При нагревании металлов воздушной плазмой (при черновом и получистовом точении заготовок) насыщения газами материала обработанной поверхности детали не обнаружено. Что же касается слоя металла, подвергшегося непосредственному воздействию плазменной дуги и перешедшему в дальнейшем в стружку, то анализ показал насыщение стружки газами. Так, в образцах из стали 12Х18Н9Т, подвергшихся воздействию воздушной плазменной дуги мощностью 15 кВт, обнаружено существенное увеличение содержания кислорода и азота. Аналогичные данные были получены при анализе образцов из высокохромистого чугуна. Повышение процентного содержания газов в образцах было тем большим, чем продолжительнее было воздействие плазменной дуги, что связано со скоростью перемещения ее по отношению к нагреваемой поверхности. При и = 8 м/мин содержание кислорода и азота в стальных образцах доходило соответственно до 0,05 и 2,12%, тогда как в исходном материале оно составляло 0,0025 и 0,005%. В чугунных образцах в тех же условиях обнаружено 0,03% кислорода (в исходном материале 0,005%) и 8,8 см на 100 г содержание водорода (в матрице 5,48 см ЮО г). [c.77]

С силовой функцией U (х , у/,, г ) П. э. связана соотношением И (жй, iy/j, 2fe) = — и (xfi, у1 , zh)- Следовательно, П. э., как и ф-ция и, определяет данное потенциальное силовое поле. Значение силы в любой точке поля равно градиенту П. э,, взятому со знаком минус новерхности П = oTist являются поверхностями уровня. Работа сил поля при перемещении системы из конфигурации 7, где II. э. равна Hj, в конфигурацию 2, где П. э. равна По, будет А 2 = [c.180]

Рассмотрим теперь фушщию 2ш Е (х), интеграл от которой определяет величину е. За счет множителя X , обращающегося в нуль при X = О и малого при малых значениях х, произведение X Е (х) мало в энергетическом интервале и имеет максимум в области больших волновых чисел. Согласно экспериментальным данным функция Е (х) убывает в области х< хт быстрее, чем возрастает функция X , и поэтому максимум функции х Е (х) расположен вблизи точки где Е (х) быстро обращается в нуль. Примерный вид функции 2 уР Е у) также приведен на рис. 6. Область вблизи х = х , интегрирование по которой дает основной вклад в е, носит название интервала диссипации, или вязкого интервала (на рис. 6 соответствующий участок II оси х отмечен жирной линией). Тот факт, что диссипация энергии связана в основном с областью больших волновых чисел, следует из того, что е пропорциональна квадрату градиента скорости (см. формулу (1.10)), максимальное значение которого связано с наименьшими по размерам неоднородностями поля скоростей. Так как между масштабом неоднородностей I и соответствующими волновыми числами х имеет место соотношение х/ 2л (см. (35.2)), то это и означает, что е связано с наибольшими волновыми числами в спектре турбулентности. [c.74]

В настоящее время считают, что состав центров первых зародышей новой фазы мало отличается от равновесной концентрации при температуре начала превращения. А. А. Бочвар 12] и И. И. Новиков [51] показали это при неравновесной кристаллизации алюминиевых сплавов эвтектического типа. Для условий фазовых превращений в твердом состоянии такой вывод еще более справедлив потому, что в связи с необходимостью затраты энергии на деформацию для образования устойчивого зародыша повой фазы в исходной твердой фазе требуются более значительные флуктуации состава, чем при кристаллизации жидкости. С момента образования зародышевого центра повой фазы, па межфазной границе весьма быстро устанавливаются концентрации фаз, близкие к равновесным, поскольку для этого не требуется перемещение атомов па значительные расстояния. В то же время внутри фаз создается градиент концентраций, так как в начальные моменты превращения внутренние объемы фаз еще имеют исходный состав. Объемная диффузия, выравнивающая концентрации внутри фаз, приводит к нарушению равновесия на межфазной границе и тем самым стимулирует развитие граничной диффузии, стремящейся вновь восстановить пограничные равновесные концентрации. Ири этом происходит перемещение межфазной границы в сторону фазы либо с более, либо с менее высокой концентрацией растворенного элемента в зависимости от того, понижает или повышает объемная диффузия пограничную концентрацию данного элемента. С увеличением степени переохлаждения линейная скорость роста зародышей новой фазы сначала во.зрастает за счет увеличения градиента концентраций в исходной фазе, а затем снижается вследствие уменьнгения коэффициента диффузии. [c.25]

Подвергнем рассмотрению скважину, эксплоатирующую замкнутый резервуар для изучения такого типа задач радиального течения, где величина расхода специфицирована на обоих контурах. Решение задачи, где первоначальное давление в песчанике принимается постоянным, а величина текущего дебита из скважины устанавливается заранее также постоянной, показывает два типа неустановившегося состояния при падении давления на скважине и на внешнем контуре. Первый тип, с кратковременным сроком жизни для параметров, выбранных в численном примере, составляет около одного часа и исчезает экспоненциально с возрастанием времени. После этого следует линейное падение давления на скважине и внешнем контуре. Это соответствует условию, при котором система в действительности становится стационарным дренированием, когда давления падают равномерно по всему резервуару. Фактическое распределение давления почти полностью принимает логарифмический характер, за исключением внешнего контура, где градиенты в связи с замкнутостью резервуара равняются по необходимости нулю. В данном случае, когда расход в эксплоатационной скважине обеспечивается за счет равномерного истощения содержания жидкости во всех точках резервуара, падение давления в последнем естественно принимает непрерывную последовательность установившихся состояний. [c.561]

В процессе контроля гидроразрыва был установлен важный экспериментальный факт о несоответствии теоретических моделей геометрии гидроразрыва и зон гидроразрыва, картируемых при записи микросейсмических событий. Модели предполагают симметричное (относительно скважины) развитие процесса гидроразрыва, в то время как микросейсмические данные указывают на систематическую асимметрию этого процесса. Кроме того, при гидроразрыве отмечается [45] концентрация микросейсмической эмиссии или трещинообразования в местах изгибов или выпуклостей структур резервуара и минимальная активность в пространстве между активными зонами. Этот эффект наиболее наглядно иллюстрируется в работе [46], где показана динамика трещинообразования в процессе ГРП. На начальном этапе отмечается асимметричное развитие трещиноватости по двум основным ортогональным направлениям. Нам представляется, что подобное формирование трещиноватости в данном случае более всего соответствует существующей на исследуемом участке ортогональной системе трещин. Повсеместно отмечаемая асимметричность трещинообразования в процессе гидроразрыва обусловлена наличием горизонтального градиента давления в любой зоне пласта, и, в связи с этим, развитие трещиноватости происходит в направлении уменьшения давления. Подобное развитие трещиноватости в соответствие с направлением градиента давления наблюдалось нами (на других месторождениях) при выполнении экспериментальных исследований в режиме мониторинга трещиноватости от ГРП. Полученные нами результаты и их иллюстрация приводятся ниже. Необходимо обратить внимание на то, что возможность контроля в реальном времени процесса трещинообразования позволяет реализовать эффективное управление процессом ГРП, осуществляя его оперативную остановку в случае неблагоприятного развития или продолжение процесса трещинообразования при развитии его в нужном направлении. Регулируя градиент пластового давления (путем откачки/закачки) в районе скважины с планируемым ГРП, представляется возможным реализовать не просто управляемый, а азимутально-управляемый гидроразрыв. Образованная при этом зона трещиноватости может служить аналогом горизонтального ствола, пробуренным в заданном азимутальном направлении. [c.104]

Интересно, что в области отрицательных значений числа Рэлея на продолжительном участке пороговые кривые, соответствующие горизонтальному и наклонному положению каналов, совпадают. Это говорит о том, что в данной области значений Ra стабилизирующее действие силы Архимеда при горизонтальном положении канала близко суммарному стабилизирующему действию продольного течения и силы Архимеда в наклонном канале. Однако эти кривые неизбежно должны разойтись в области больших отрицательных значений Ra. В то время как в устойчиво стратифицированной среде (горизонтальное положение канала, точки /) следует ожидать липть монотонного роста пороговой кривой с увеличением отрицательного значения Ra (фиг. 6), в наклонном канале при больших отрицательных значениях числа Рэлея можно видеть отклонение в сторону оси Ra (точки 2). Это отклонение связано с неустойчивостью встречных потоков, которая по теории [4] проявляется в отсутствие осцилляций при больших значениях числа Рэлея при этом пороговая кривая должна пересечь ось Ra. В проведенных экспериментах этот порог не достигнут вследствие конечной длины канала, что (как отмечалось выше) приводит к повьшгению порога устойчивости гравитационной конвекции из-за формирования в канале продольного градиента температуры, ослабляющего конвективное течение. [c.28]

Наглядным примером может служить вывод дифференциального уравнения теплопроводности Фурье дНдх = a jH), нри котором не учитывалась конкретная обстановка явления и рассмагривался только выделенный дифференциальный объем тела dV. Для вывода уравнения потребовался единственный опытный факт, что перераспределение энергии в среде возможно только при наличии температурных градиентов, не равных нулю. Поэтому полученное дифференциальное уравнение представляет собой наиболее общую связь между существенными для явления величинами и характеризует свойства, присущие всем явлениям данного класса (класса явлений теплопроводности). В дифференциальном уравнении нет никаких сведений о конкретных значениях отдельных величин, характерных для какого-либо единичного явления. Переменные, вхо-дяп иe в состав уравнения, могут принимать самые различные значения, каждое из которых отвечает какому-то единичному явлению. [c.409]

Наличие этого потока импульса связано, конечно, с наличием вдоль оси у градиента средней скорости и. Если бы жидкость двигалась везде с одинаковой скоростью, то никакого потока импульса в ней не было бы. Можно поставить вопрос и обратным образом зададимся некоторым определенным значением а и выясним, каково должно быть движение в жидкости данной плотности р, приводящее к потоку импульса а. Имея в виду получить асимптотическпе законы, относящиеся к очень больщим числам Рейнольдса, снова исходим из предположения, что в этих законах не должна фигурировать в явном виде вязкость жидкости V (она становится, однако, существенной на очень малых расстояниях у — см. ниже). [c.244]

Законы трения. До сих пор мы принимали, что связь оказывает реакцию по прямой, служащей основанием градиента функции /—О ( 118) эта реакция по направлению вполне определялась, когда нам было дано аналитическое уравнение связи. Но может случиться, что связь оказывает реакцию на материальную частицу также и в плоскости, перпендикулярной к градиенту тогда законы, управляющие такой реакцией, не могут быть найдены только из аналитической формы связи, а должны быть определены из других источников, например, при помощи наблюдений и опыта другими словами, реакции такого рода представляют собой, собственно говоря, заданные силы. К ним принадлежит и так на-31,1ваемая с и л а трения. Законы треиия относятся к взаимодействию двух тел, соприкасающихся друг с другом и движущихся друг относительно друга принимая, что материальная частица представляет собой весьма малое тело, мы можем результаты опытов над трущимися телами приложить и к материальной частице. Когда движение частицы по данной поверхности или линии сопровождается трением, то поверхность или линия называются шероховатыми. Законы трения для материальной частицы, находящейся на неподвижной шероховатой поверхности, следующие [c.225]

Учение о массопереносе тесно связано с термодинамикой и теплообменом. Действительно, после ознакомления с данной работой станет очевидным, что теплообмен можно рассматривать как бы ответвлением науки о массопереносе. Перенос вещества осуществляется легче всего в движущихся жидкостях, и его скорость зависит от особенностей течения. Следовательно, в область массообмена вторгается и гидродинамика. Это в первую очередь относится к теории пограничного слоя. Далее, так как всякая химическая реакция связана с градиентом концентрации, то наука о химической кинетике также является смежной с массообменом. Несмотря на то что только в отдельных процессах, к примеру таких, как электролиз, массообмен сочетается с наукой об электричестве, между ними существует больщое сходство по форме. Так, мы часто будем употрёблять термины, заимствованные из науки об электричестве (проводимость, сопротивление, разность потенциалов), для описания различных аспектов теории массообмена. [c.27]

Здесь следует обратить внимание на аналогию между такой интерпретацией статистической механики и интерпретацией обьга г ной квантовомеханической теории. Квантовая механика также утверждает, что теоретически предсказуемы только средние значения наблюдаемых. Однако статистический характер квантовой теории определяется совершенно иными физическими причинами. Этот немаловажный факт можно понять, если опять о15ратиться к уже рассматривавшемуся простому эксперименту с потоком тепла, но дать ему на сей раз квантовомеханическую интерпретацию. Пусть теперь металл характеризуется микроскопически некоторой определенной волновой функцией, удовлетворяющей уравнению Шредингера. Для данного состояния можно вычислить квантовомеханическое среднее значение энергии и проследить эволюцию во времени этого значения. Однако волновая функция системы многих тел чрезвычайно сложна. Если в нулевой момент времени заданы лишь макроскопические условия (например, градиент температуры), то в нашем распоряжении имеется огромное число возможных волновых функций данной системы, совместимых с заданными макроскопическими условиями. Каждой из этих разрешенных функций, т.-е. состояний, соответствует вполне определенное квантовомеханическое среднее значение энергии эти значения обычно отличаются одно от другого. Следовательно, мы оказываемся в том же положении, как и в классическом случае. Рассуждая далее по аналогии, припишем соответствующ ша образом подобранные веса каждому возможному состоянию системы. Определим теперь наблюдаемое значение энергии как усредненное по ансамблю значение квантовомеханических средних величин микроскопической энергии. Таким образом, ясно, что описание квантовостатистической системы подразумевает два последовательных процесса усреднения первое усреднение связано с принципом неопределенности Гейзенберга, а второе — с неопределенностью начального состояния системы многих тел. [c.51]

Таким образом, коэффициент диффузии непосредственно связан с частотой перескоков атомов. Относительно же того, почему градиент концентрации обусловливает возникновение результирующего потока атомов, отметим, что градиент нйкоим образом не влияет на направление перескока отдельных атомов. Результирующий поток атомов, обусловленный наличием градиента концентрации, возникает только потому, что на первой плоскости число атомов данного сорта, способных перескочить на вторую плоскость, больше, чем число атомов того же сорта на второй плоскости, способных совершить перескоки в обратном направ Ленин. Анализ, приводящий к уравнению (16), по существу,, является самым общим и не предполагает никакого определенного механизма. Единственное допущение, которое при этом было-сделано, заключалось в том, что перескоки во всех направлениях равновероятны и что а для всех перескоков имеет одно и то же-значенйе. Это допущение справедливо для всех кубических решеток, и, таким образом, коэффициент диффузии D в таких решетках одинаков во всех направлениях. Для некубических решеток подобного допущения сделать нельзя, в связи с чем коэффициент-диффузии для разных направлений будет различным. [c.142]

Этот метод широко известен как сравнительно простой метод определения точки отрыва турбулентного потока при наличии умеренного градиента давления. Денхофф и Тетервин [19] установили, что Н можно определить, зная профиль скорости, но невозможно доказать теоретически, что профиль скорости определяется через Я. Однако анализ большого количества экспериментальных данных показал, что Н однозначно определяет профиль скорости. Поэтому рассматриваемый метод основан на предположении, что однопараметрическое семейство кривых зависимости и1пе от //0 представляет д обой профили скорости турбулентного течения. Хотя и существует однозначная связь между Н и профилем скорости, определяющим фактором в установлении критерия отрыва является скорее скорость возрастания Я, чем сам этот параметр. Для вычисления параметров турбулентного пограничного слоя используются следующие уравнения одно теоретиче- [c.160]

По данным рентгеноструктурного анализа в стали 17 содержится только карбид (V, Ре)4Сз. Однако после испытания в этой стали содержание углерода снижается до 0,07% и наблюдаются трещины по границам зерен. Частичное обезуглероживание, по-видимому, объясняется присутствием мелкодисперсного цементита РбзС, незначительное количество которого, возможно, не обнаружено рентгеноструктурным анализом. Под действием водорода в первую очередь диссоциирует и обезуглероживается це-ментитная составляющая. Отвод продуктов реакции приводит к возникновению резкого градиента концентрации углерода в микрообъемах металла, что, по-видимому, уменьшает силы связи между атомами ванадия и углерода в карбиде типа фазы внедрения и вызывает дальнейшее обезуглероживание водородом этой стали. То же наблюдается и у стали 19, но так как титан — более сильный карбидообразующий элемент, чем ванадий, то и обезуглероживание проявляется в меньшей степени. [c.64]

Отсюда находим, что при =5с1,3 в связи с влиянием упруго-пластического перераспределения напряжения изз 18 ООО кПсм . Истинный предел прочности несколько понижается при увеличении размеров образца в связи с ухудшением данных материала и уменьшением градиента напряжения изгиба. На рис. 236 показана диаграмма изменения статической прочности, построенная в соответствии с приведенными данными в координатах 1 о—lg Р. Результаты испытаний образцов из двух упомянутых выше материалов показаны на рис, 237. Как видно из этого рисунка, предельное напряжение о ред в области хрупких разрушений при более прочном материале уменьшается значительно быстрее, чем прн менее прочном материале. Так как наряду с этим более прочная сталь имеет более высокий предел текучести, то внезапное хрупкое разрушение детали или образца из более прочной стали может иметь место при меньшем критическо.м размере (показан на диаграмме кружками). [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...