Характеристика Тяговые сопротивления

В главе XV приведены данные по тяговым и тормозным характеристикам электроподвижного состава, а также по основным расчётам по расчёту пуско-тормозных сопротивлений, выбору параметров и характеристик тяговых двигателей. [c.743]

В состав основных характеристик прежде всего входят зависимости силы тяги от скорости при различных ее ограничениях и различных режимах работы локомотива и характеристики удельных сопротивлений локомотива как повозки и на холостом ходу. Сюда же включаются и токовые характеристики / = f v), а также тепловые характеристики генератора и тяговых электродвигателей и расходные характеристики по топливу О = /(и, п ). [c.204]

Магнитный поток электродвигателя последовательного возбуждения можно изменять шунтированием обмотки возбуждения сопротивлением, варьированием числа витков обмотки возбуждения и последовательно-параллельным включением отдельных частей обмотки возбуждения. Первый способ (рис. 7, г) не требует усложнения конструкции электродвигателя и поэтому получил наибольшее распространение. Для выравнивания распределения тока между шунтом и обмоткой возбуждения при неустановившихся режимах (случайных отсоединениях токоприемника от контактного провода и др.) на электровозах в цепь сопротивления Яш включен индуктивный шунт Lш. Обычно применяют две и более ступеней шунтирования. На рис. 7 приведены электромеханические характеристики тягового электродвигателя НБ-406, имеющего четыре ступени шунтирования обмотки возбуждения. [c.14]

Характеристики тяговые 273 Формулы для определения основного сопротивления движению поезда 275 [c.344]

Наличие в реле подвижных частей, контактов и переменных сопротивлений, а также зависимость режимов его работы от настройки внешней характеристики тягового генератора приводят в эксплуатации к частым нарушениям регулировок и возникновению звонковых режимов работы. До 30% внеплановых реостатных испытаний проводятся по повторным регулировкам РП и его цепей. Устойчивость работы реле может быть достигнута уменьшением колебаний напряжения тяговых генераторов и модернизацией цепей реле, что практически проще. [c.117]

Приведенные характеристики сняты при постоянном положении пластин водяного реостата, т. е. при постоянном сопротивлении нагрузки тягового генератора, причем на XV позиции контроллера машиниста установлен ток тягового генератора 4200 А. Поскольку внешние характеристики тягового генератора на I—III позициях контроллера машиниста имеют вид пологих наклонных линий (см. рис. 27), то мощность генератора на этих позициях зависит от тока генератора, а точки кривой на рнс. 28, соответствующие этим позициям, отражают мощности, которые реализуются при указанном положении пластин водяного реостата. [c.53]

Настройка реле переходов. Настройку реле производят на 15-й позиции контроллера машиниста при настроенной внешней характеристике тягового генератора и прогретых электрических машинах. Цель настройки — изменением сопротивления в цепи катушек добиться, чтобы включение и выключение реле происходило при определенных значениях силы тока генератора. [c.310]

На 4-й позиции контроллера получает питание катушка реле РУЮ по цепи контакты КМ (четвертые снизу), провода 290, 291, 298, катушка РУЮ и далее на минус цепи управления. Реле срабатывает и одной парой контактов шунтирует часть резистора Плавного пуска в цепи размагничивающей обмотки возбудителя В (между проводами 463 и 464). Другая пара замыкающих контактов РУЮ между проводами 417 и 420 шунтирует также часть резистора в цепи задающей обмотки МУ. Третья пара замыкающий контактов РУЮ подключает в работу регулировочную обмотку ОР амплистата возбуждения АЯ (между проводами 412 и 415), предназначенную для корректировки внешней характеристики тягового генератора в рабочей зоне. Последовательно с обмоткой ОР включен индуктивный датчик ИД, внутри катушки которого перемещается сердечник, связанный со штоком серводвигателя объединенного регулятора. Вследствие перемещения сердечника происходит изменение индуктивного сопротивления и, следовательно, тока в обмотке ОР. [c.225]

На тяговой характеристике можно выделить три режима работы холостого хода (Ркр = О, б = 0), максимальной тяговой мощности и максимального тягового усилия. По ней можно также подобрать, имея тяговое сопротивление сельскохозяйственной машины, режим работы трактора (скорость движения, передачу, загрузку двигателя). [c.419]

Скорость начала самовозбуждения на каждой данной позиции может быть легко определена расчётным путём, если известна величина сопротивления реостатов, включённых на данной позиции, и нагрузочная (внешняя) характеристика тягового электродвигателя. [c.45]

При выполнении электрического расчёта сопротивлений необходимо построить скоростные характеристики тяговых двигателей и = = / (/) при включении в их цепь дополнительного сопротивления / различной величины. Расчет этих характеристик можно производить исходя из заданной скоростной характеристики двигателя при включении его без дополнительного сопротивления Я путём пересчёта значений скорости по формуле [c.287]

При уменьшении величины сопротивления в цепи обмотки Ш1—Ш2 увеличится составляющая тока возбуждения возбудителя в, зависящая в основном от неизменного напряжения вспомогательного генератора. В результате этого увеличится магнитный поток Фнн и э. д. с. нн- в связи с тем что эта составляющая мало зависит от напряжения возбудителя, а следовательно, и от тока нагрузки тягового генератора, кривая нн переместится в этом случае вверх почти параллельно самой себе. Результирующая э. д. с. изменится соответственно (см. рис. 100, кривые 5, 6). Внешняя характеристика тягового генератора также поднимется вверх, следовательно, изменение величины мощности может производиться изменением величины сопротивления [c.104]

При отсутствии боксования в катушке реле боксования протекает небольшой ток, определяемый допускаемыми расхождениями характеристик тяговых электродвигателей на 4% согласно ГОСТ 2582—50 с отклонением от номинальных величин сопротивлений плеч моста (см вклейки) на 5% согласно ГОСТ 6513—66, а также разностью диаметров колесных пар этого тока недостаточно для создания магнитного поля, необходимого для срабатывания реле. [c.159]

Действие стабилизирующих сопротивлений при расхождении характеристик тяговых двигателей, включённых в разные параллельные цепи, такое же, как при изменении напряжения в контактном проводе увеличение или уменьшение величины тока в отдельной группе якорей двигателей приводит соответственно к уменьшению или увеличению тока возбуждения и выравниванию нагрузки с другими группами двигателей. [c.167]

Настройку характеристик тягового генератора ведут последовательно. На последней позиции контроллера настраивают селективную характеристику (изменением сопротивлений в цепях амплистата) при отключенной регулировочной обмотке амплистата. Эта характеристика должна приближаться к паспортной кривой. Внешнюю характеристику настраивают на последней позиции контроллера при включенной регулировочной обмотке амплистата. [c.412]

Недостатком этой системы защиты является ее малая чувствительность при ослабленном возбуждении тяговых электродвигателей. В реальных условиях из-за расхождения характеристик тяговых двигателей, разных диаметров бандажей колесных пар и отклонений в сопротивлениях ослабления возбуждения токи в параллельных тяговых двигателях не равны, особенно при работе на ослабленном возбуждении (разница токов до 20 %). Не равны и сопротивления обмоток возбуждения тяговых двигателей. Поэтому в катушке реле РБ даже при отсутствии боксования воз- [c.275]

Диссипативные свойства деформируемых звеньев будем учитывать линеаризованными коэффициентами сопротивления. Механическая модель привода с двигателем, динамическая характеристика которого задана уравнением (13.13), при движении в тяговом режиме самотормозящегося механизма показана на рис. 104, а. Та же модель, соответствующая режиму заклинивания самотормозящейся пары при невыполнении условия (13.9), показана на рис. 104, б. [c.339]

Электровоз оборудован шестью тяговыми двигателями типа ДПЭ-340. Электромеханические характеристики двигателей приведены на фиг. 12(77/7— полное поле, ОШ, 0772—ослабленное). Максимальный ток по коммутации у ДПЭ-340 составляет 500 а, максимальное число оборотов 1380 в минуту, сопротивления обмоток якоря, добавочных и главных полюсов (при 75° С) 0.1230-1-0,0445 + 0,0855 = 0,253 ом, остальные данные см. в табл. 2 гл. XVI. [c.425]

Электровоз ВЛ-22 имеет три соединения двигателей и две ступени ослабления поля (67 и 50%) на каждом соединении, всего девять экономических ступеней скорости. Тяговые характеристики приведены на фиг. 13. Электровоз оборудован рекуперативным торможением по схеме со стабилизирующими сопротивлениями (см. стр. 453). Тормозные характеристики при рекуперации на трёх соединениях двигателей даны на фиг. 14. [c.425]

Каждый моторный вагон оборудован четырьмя тяговыми двигателями типа ДК-102. Электромеханические характеристики двигателя даны на фиг. 31. Сопротивление обмоток (при 100 С) якоря—0.041 ом, добавочных [c.438]

Для одного и того же двигателя при различных способах его установки на самолете указанные внешние сопротивления, а следовательно, и создаваемая тяга могут быть различными, что зависит от схемы и ряда других особенностей силовой установки. Для правильной оценки характеристик изолированного двигателя и для учета влияния на тяговую эффективность силовой установки создаваемых ею внешних сопротивлений принято вводить два понятия силы тяги внутреннюю тягу двигателя и эффективную тягу силовой установки. Под внутренней тягой двигателя R принято понимать тягу, которую двигатель создает в соответствии с внутренним процессом, т. е. без учета внешних сопротивлений силовой установки. Под эффективной тягой силовой установки / эф понимают ту часть тяги, которая идет на совершение полезной работы, т. е. ис- пользуется для преодоления лобового сопротивления и инерции самого самолета. Эту величину иногда называют также свободной (или чистой) тягой, подразумевая под этим то, что она расходуется на продвижение самолета в воздухе и его ускорение. [c.237]

Влияние износа на характеристики двигателя. Одной из наиболее важных проблем современной военной и гражданской авиации является ухудшение в процессе эксплуатации серийных двигателей их тягово-экономических характеристик из-за износа. Обычно это выражается в необходимости увеличивать температуру газа перед турбиной для сохранения неизменной тяги двигателя, в увеличении удельного расхода топлива и уменьшении запаса устойчивости компрессора. Одновременно происходит и ухудшение аэродинамических характеристик самолета, в частности увеличение его аэродинамического сопротивления, что требует дополнительного форсирования двигателя, а следовательно, вызывает его повышенный износ. При этом ухудшаются показатели [c.72]

Важной характеристикой манометрической пружины является величина перестановочных или тяговых усилий, которые развивает пружина под действием давления, когда перемещение ее конца встречает сопротивление со стороны механизма прибора. [c.314]

На фиг. 472, а изображена типовая схема установки для снятия тяговых характеристик силовых цилиндров. Шток испытываемого цилиндра 1 соединен со штоком нагрузочного цилиндра 4, сопротивление (нагрузка) которого регулируется дроссельными устройствами 3 с обратными клапанами и измеряется динамометром 2. В каждой из полостей испытываемого цилиндра установлено по манометру 5. [c.661]

Рассматривая скоростную характеристику двигателя (см. рис. 3), можно видеть, что, изменяя число оборотов, крутящий момент возможно увеличить немного — примерно на 15%. Поэтому на одной и той же передаче тяговая сила изменяется в тех же пределах. Но если сопротивление движению велико, то требуется значительное (иногда в несколько раз) увеличение тяговой силы на ведущих колесах. Чтобы изменить величину тяговой силы, устанавливают различные передачи в коробке передач (см. табл. 13). [c.577]

Внешняя характеристика показывает, что крутящий момент достигает наибольшего значения при меньшей угловой скорости, чем мощность. Это очень важно для автоматического приспосабливания двигателя к возрастающим силам сопротивления движению автомобиля. Предположим, что при движении автомобиля, когда двигатель развивает максимальную мощность, силы сопротивления движению увеличатся. Тогда скорость автомобиля начнет уменьшаться и соответственно ей будет уменьшаться угловая скорость коленчатого вала двигателя. Из графика видно, что крутящий момент при этом будет возрастать, обеспечивая увеличение тяговой силы на колесах автомобиля. Этим двигатель автоматически приспособится к изменившимся условиям движения автомобиля. [c.27]

Проверка работы и шлифование магнитного патрона. После установки маг- итного патрона 7 (саи. рис. 76, а) на шпиндель 3 бабки изделия необходимо проверить тяговое усилие на соответствие его паспортным данным и воздушный зазор, образуемый между неподвижной катушкой 9 и вращающейся опорной плитой 10. Тяшвое усилие патрона проверяется посредством отрыва приложенного к включенному патрону обрабатываемого изделия, прикрепленного к динамометру. Воздушный зазор (равный 0,2—0,3 мм) проверяется щупом. При несоответствии тягового усилия паспортной величине необходимо вызвать электромон-. тера, который проверяет номинальные данные патрона и при необходимости изменяет характеристику дополнительного сопротивления, включенного последовательно с катушкой патрона. [c.103]

Отношение тока отпадания к току срабатывания называется коэффициентом возврата релекв — - р —Так как токи катушек пропорциональны току и напряжению тягового генератора, то характеристики реле могут быть перенесены на планшет внешних характеристик тягового генератора, соответствующих различным позициям контроллера машиниста (см. рис. 24). Каждой частоте вращения вала дизеля соответствует своя зависимость i/r = / (/г)> имеющая участок постоянной мощности. Желательно иметь реле, характеристики срабатывания и отпадания которого располагались бы в пограничных точках гиперболических участков внешних характеристик всех позиций. В любом случае реле срабатывает при параметрах тягового генератора,соответствующих точкам пересечения характеристик реле с кривыми внешних характеристик. Отсюда следует, что скорость перехода на тепловозе зависит от позиции контроллера, на которой работает в данный момент дизель-генератор, обеспечивая переключение и рост скорости движения независимо от массы поезда. Поскольку характеристики срабатывания и отпадания реле при низких позициях контроллера сближаются, кроме того, в эксплуатации изменяются параметры катушек в результате нагрева и наблюдаются значительные колебания напряжения тягового генератора, появляется вероятность возникновения неустойчивого режима при работе реле — режима звонковой работы. Для устранения этого необходимо коэффициент возврата feg иметь возможно меньший (0,14— 0,18). Выбор добавочных сопротивлений в цепи катушек определяется режимами тягового генератора, при которых должно происходить срабатывание реле. Исходными уравнениями для расчета реле являются зависимости между токами катушек и током и напряжением тягового генератора [c.117]

Ток, при котором совершается переход с ослабленного на полное возбуждение (отпадание реле), не должен превосходить значения, допускаемого для машин из условий работы и нагрева. От силы этого тока зависят также нагрев катушки Т и, следовательно, характеристики реле. Задаваясь током /тщах выбрав максимальный по уравнению определяют По характеристике отпадания реле принятому току I соответствует По внешней характеристике тягового генератора находят соответствующее напряжение, по уравнению—значение./ д . Подобным же образом определяют части сопротивления закорачиваемые блок-контактами реле управления (при переходе на 9-ю позицию). Например, напряжение тягового генератора при переходе с ПП на 0П1 вЬ1бирают так, чтобы после перехода ток генератора был меньше тока отпадания, в противном случае возникнет режим звонка . Звонковая работа реле, помимо износа аппарата, приводит к продольным колебаниям тепловоза, что совершенно недопустимо. [c.117]

Наибольшее распространение получило реле Р-46Б-1, конструктивно аналогичное реле управления, но выполненное в более легким якорем для увеличения чувствительности и большим числом витков катушки. На современных тепловозах устанавливается блок реле боксования 55-303, состоящий из трех реле типа PK-11I, отличающихся от Р-46Б-1 только сопротивлением катушки. Небольшой ток в катушке РБ протекает всегда, так как полной идентичности характеристик тяговых двигателей достигнуть не удается, и Правилами ремонта допускается расхождение характеристик на одном локомотиве до 4%. У последовательно включенных тяговых двигателей токи одинаковые. При работе тепловоза без боксования, если пренебречь разностью диаметров бандажей и прокатом, частоты вращения якорей двигателей равны. Следовательно, расхождение характеристик, заключающееея в неравенвтве магнитных потоков, может проявиться только в различии приложенных к двигателям напряжений. При наиболее неблагоприятном расхождении характеристик двигателей, на которые включено реле боксования, и максимальном напряжении генератора 850 Б, пренебрегая внутренним падением напряжения. [c.119]

Внешняя характеристика тягового генератора. Внешняя характеристика, отражающая зависимость напряжения генератора Уг от его тока /г при выполнении первых двух функций САР (см. стр. 24), должна иметь вид кривой АБЕГД (рис. 24), где АБ — участок ограничения тока /г БЕГ — участок постоянной мощности Рг= гЬ= =соп51 ГД — участок ограничения напряжения Цг / э — эквивалентное сопротивление силовой цепи. Форма внешней характеристики определяется совместным действием селективного узла САР, который обеспечивает получение так называемых селективных характеристик вида А Б Г Д и АБВГД, а также объединенного регулятора, при помощи которого характеристика приобретает вид АБЕГД и в дальнейшем корректируется в зависимости от свободной мощности дизеля. [c.47]

Настройка внешней характеристики тягового генератора при одном отключенном тяговом электродвигателе. На нулевой позиции контроллера машиниста отключают один из отключателей 0М1—О Мб тяговых электродвигателей. Зате.м переводят рукоятку контроллера на XV позицию и устанавливают водяным реостато.м ток тягового генератора 3500—3600 А. При этом токе, изменяя сопротивление резистора СОЗ между проводами 404 и 405 (хомутом у провода 404), устанавливают мощность тягового генератора 1600 100кВт. После окончания настройки контроллер машиниста переводят на нулевую позицию и включают отключатель тягового электродвигателя. [c.196]

Настройка внешней характеристики тягового генератора при включенном реле боксования. При срабатывании реле боксования РБ1— РБЗ включается промежуточное реле Рпрб, которое своим размыкающим контактом между проводами 381 и 382 (см. рис. 37, а) вводит в цепь задающей обмотки амплистата ступень сопротивления резистора СОЗ. Для имитации включения реле Рпрб на нулевой позиции контроллера изоляционной прокладкой размыкают указанный контакт. Затем переводят рукоятку контроллера на XV позицию и устанавливают водяным реостатом ток тягового генератора 3100—3200 А. Изменяя сопротивление введенной ступени резистора СОЗ (хомутом у зажима Р ), устанавливают мощность тягового генератора 1100 100 кВт. После окончания настройки изоляционную прокладку убирают. [c.196]

Настройка характеристик тягового генератора. Сначала настраивают селективную характеристику генератора на 15-й позиции контроллера машиниста с отключенной регулировочной обмоткой амплистата. При силе тока генератора 1800—2000 А изменением сопротивления в цепи обмотки управления амплистата регулируют наклон снимаемой характеристики, так, чтобы он был параллельным кривой II (рис. 5.43). Длину наклонной части характеристики регулируют путем изменения силы тока задакяцей обмотки амплистата. И, наконец, изменением сопротивления в цепях трансформаторов постоянного тока и напряжения добиваются максимального приближения снимаемой характеристики к кривой II. [c.309]

На моторных вагонах переменного тока пусковые резисторы не применяют. Пуск осуществляется переключением ступеней вторичной обмотки трансформатора при постоянном последовательнопараллельном соединении двигателей. На моторных вагонах постоянного тока каждой ступени пускового резистора соответствует своя кривая V (/), которая располагается тем ниже, чем больше сопротивление включенного резистора. На рис. 141 для сравнения показаны скоростные характеристики тягового двигателя при полном возбуждении без пускового резистора и при наличии в цепи двигателя пусковых резисторов Г] и Гз, причем гг> ь а также приведены принципиальные схемы для каждого из рассматриваемых режимов. Для произвольно взятого значения тока /1 (схема а) можно написать следующее равенство [c.161]

Минимальная скорость движения, как правило, используется при преодолении трол- Рис. 2.15. Динамическая харак-лейбусом максимального сопротивления, Пос- теристика троллейбуса с харак-леднее имеет место при движении на подъем с терньши точкат углом уклона до 20°. В этом случае величина динамического фактора максимальна и составляет = 0,4...0,5. Отметив па динамической характеристике эту точку, для нее, как и для первого режима, находят все необходимые оценочные параметры. На этом режиме допускается некоторая перегрузка тягового двигателя. В связи с тем, что характеристика тягового электродвигателя является основой для расчета параметров движения троллейбуса, рассмотрим более подробно расчет характеристик тяговых электродвигателей с различными способами возбуждения и требования к ним. [c.101]

Моторные вагоны оборудованы четырьмя тяговыми двигателями типа ДЛИ-150 или ДПИ-125, несколько отличающимися только в конструктивном отношении. Электромеханические характеристики двигателя даны на фиг. 24. Максимальное число оборотов 1350 в минуту, сопротивление обмоток якоря, добавочных и главных полюсов (при 75° С) 0,0545-(-0,0240-(-0,03б5 = =0,115 ОЛТ, степень ослабления поля 57,5% (отключение витков), передача односторонняя, вес двигателя с зубчатой передачей 2900 2, остальные данные см. в табл. 2, гл. XVI, стр. 475. [c.433]

Па рис. 75 приведены тяговые характеристики катка массой 13 т при регулируемом приводе, сконструированного на пазе трехколесного комплексного гидротрансформатора (<275 = 2,6 /Со=3 " х.х=0,02) и на базе реверсируемого гидротрансформатора (< 75 = = 1,6 /Со=1,4 /Пх.х = 0,1). Кроме того, показаны внешние сопротивления на вальцах во время укатки асфальтобетонных покрытий на первых и последних проходах при максимальных подъемах Рщ Pin и спусках Pi n, Р2СП, а также на горизонтальных участках [c.139]

Тяговая характеристика показывает работоспособность привода под нагрузкой, поскольку тяговое усилие устанавливается в зависимости от яагрузки, т. е. от сопротивления, преодолеваемого исполнительным механизмом при его движении. [c.43]

На позиции VIII шунтовая часть пускового сопротивления остается включенной, а пусковая часть — полностью выключенной. При включенном на эту позицию контроллере электропогрузчик движется с максимальной скоростью по автоматической (экономичной) характеристике. Между силовой цепью тягового электродвигателя 1 и гидравлическим тормозом имеется электрическая блокировка, обеспечивающая торможение электропогрузчика при аварии. [c.155]

Наряду с этим железнодорожный цех Ново-Криворожского горнообогатительного комбината (НКГОК) своими силами и средствами провел интересный опыт по приспособлению тяговой характеристики тепловоза ТЭЗ к карьерным условиям работы. Для этого изменили электрическую схему тепловоза переключением тяговых электродвигателей с трех параллельных групп в две по три двигателя, соединенных последовательно. Одновременно были изменены цепь шунтирующих сопротивлений, настройка реле перехода, возбуждение возбудителя, цепи реле боксования. В результате ток главного генератора не стал ограничивать силу тяги и она при трогании с места и движении на малых скоростях увеличилась до ограничения по сцеплению (с 29 100 до 36 ООО кГ), что позволило повысить весовую норму поездов на 20% и получить экономию на дизельном топливе. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...