Уравнения связей, импульсные связи

Характерной особенностью процессов разрушения под действием импульсных нагрузок является обусловленная кратковременностью процесса значительная область повреждения материа-ла с большим числом очагов разрушения. Основой расчетов поведения материалов под действием импульсных нагрузок служат определяющие уравнения состояния как связь процессов нагружения и деформирования и критические условия разрушения локальной области материалов. [c.112]

При сложном напряженном состоянии материала связь напряжений и деформаций в теории пластичности определяется связью эквивалентных напряжений и деформаций — их интенсивностей. Такой подход используется и при высокоскоростной деформации. Действие интенсивных упруго-пластических и ударных волн характеризуется включением дополнительного параметра — высокого уровня среднего напряжения, которое может оказать влияние на кривую связи интенсивностей напряжений и деформаций. В связи с этим экспериментальное определение влияния величины гидростатического давления на кривую деформирования является необходимым для построения уравнения состояния материала, описывающего его упруго-пласти-ческое деформирование при импульсных нагрузках типа удара и взрыва. [c.201]

Повышение скоростей движения машин технологического назначения (тракторов, автомобилей, подвижного состава железных дорог), достигнутое в созданных рядом отраслей конструкциях увеличенной эффективности и проходимости, а также успешное применение импульсных процессов в теХ нологии формоизменения и упрочнения, были связаны с разработкой задач о распространении упругих и упруго-пластических волн, преимущественно в одномерной постановке. Применение метода характеристик и изыскание вычисляемых алгоритмов уравнений упруго-пластических деформаций позволили решить ряд задач расчета динамических усилий и деформаций при соударении деталей и при импульсных процессах формообразования, образующих зоны упрочнения на поверхности деталей. Большое практическое значение получили экспериментальные работы этого направления, позволившие измерить как протекание деформаций во времени, так и получение уравнений состояния, необходимых для определения действительных усилий. Полученные уравнения состояния показали существенное значение эффекта повышения сопротивления пластическим деформациям и их запаздывания в зависимости от скорости процесса. [c.39]

Как уже указывалось, в зависимости от значений параметров системы (величин коэффициентов уравнения системы и периода дискретности), а также начальных условий в линейной импульсной системе первого порядка при скачкообразном внешнем воздействии могут иметь место апериодические или колебательные процессы. В связи с этим в рабочей области можно выделить две подобласти с помощью разделительной кривой (границы апериодичности). [c.273]

В импульсной системе второго порядка так же, как и в импульсной системе первого порядка, могут быть как апериодические, так и колебательные процессы. Поэтому здесь было бы целесообразно по аналогии с импульсной системой первого порядка определить границы рабочей области и апериодичности и составить аналитические зависимости для вычисления коэффициентов эквивалентной системы в апериодической и колебательной подобластях рабочей области. Однако такая задача оказалась чрезвычайно сложной в связи с большим числом коэффициентов уравнения по сравнению с уравнением первого порядка. Кроме того, такой путь привел бы к довольно громоздким алгоритмам. [c.295]

Для определения упругих характеристик стеклопластиков в изделиях импульсным акустическим методом необходимо для каждого типа стеклопластика экспериментально определить эмпирические уравнения связи между модулем упругости, определяемым по ГОСТу, и скоростью распространения упругих волн. [c.102]

Пусть г(1),..., г т) — координаты точек, в которых получена оценка аномалии на М-м галсе. Пусть Ag = [А (г(1)),..., Ag r m))] — неизвестные истинные значения аномалии на галсе. Предполагается известной оценка аномалии на галсе Ag = [А (г (1)),..., А (г (7 г))]. Эта оценка связана с истинным значением аномалии эквивалентным (13) уравнением свертки с оператором сглаживания Ag = Г Ag + Sg. Импульсная переходная функция Р оператора сглаживания определяется как преобразование Фурье передаточной функции фильтра. [c.141]

Подобно определению функции системы для общего нелинейного электрического квадруполя при известных входном и выходном напряжениях, восприимчивости получаются из соотношения Р,(Е.). Заданный при этом закон изменения напряженности поля может быть в принципе выбран в значительной мере произвольно. Однако как с теоретической, так и с практической точки зрения полезно рассмотреть два предельных случая, а именно случаи импульсных и стационарных условий. В первом случае мы встречаемся с узкими импульсами напряженности поля, которые во временном представлении математически описываются б-функциями. Во втором случае напряженность поля характеризуется фиксированным значением частоты и в частотном представлении описывается б-функцией. Как известно, такие б-им-пульсы напряженности поля невозможно получить ни во временном, ни в частотном представлениях, поскольку с ними было бы связано бесконечно большое содержание энергии. Поэтому мы должны представить себе импульсы конечной (во времени) ширины или колебания с конечной шириной полосы частот. Вместе с тем ширины импульсов или ширины частотных полос должны быть достаточно малыми, чтобы возможно было бы их описание при помощи б-функций. Это условие выполнимо, так как входящие в материальные уравнения восприимчивости являются величинами, имеющими физический смысл, и их необходимое математическое поведение поэтому обеспечено. [c.53]

Связь между эффективной и импульсной магнитной проницаемостью в общем виде можно выразить уравнением и=1.1эф — r/Ят. При изменении температуры окружающей среды изменение импульсной проницаемости в зависимости от температуры будет обусловлено температурными изменениями Иэф и Вт, а так как при обратимых процессах смещения r = 0, то значения цэф и ц.и должны совпадать по величине не только при комнатной температуре, но и в интервале температур. [c.83]

Основные способы изменения вида модуляции связаны с изменением вида уравнения (4). Принципиально наиболее специфичным для импульсных систем управления является способ, связанный с переключением синхронного и асинхронного формирования импульсов (или, иначе, включением и отключением синхронизации с внещней тактовой последовательностью). В этом случае уравнение (4) представляется следующим образом. [c.238]

В табл. 2 даны сглаженные значения энтальпии и теплоемкости молибдена, рассчитанные по уравнениям (2) и (3) соответственно, и их сравнение с данными [1]. Сравнение дается с данными [1] в связи с краткостью изложения. Данные по теплоемкости, рассчитанные но уравнению (3), очень хорошо согласуются с данными из работы [16], в которой измерения проведены импульсным методом в интервале температур 1900— [c.131]

Очевидно, что уравнения (7.100) и (7.101) имеют одинаковый вид, только и ао в уравнении (7.100) заменяются соответственно — К и ба о в уравнении (7.10I). Так как ао должно быть отрицательно, то из этого следует, что ба о io должны иметь противоположные знаки в предположении , что поглотитель добавляется, т. е. ба о >0. Подобие уравнений (7.100) н (7.101) указывает на то, что результаты, полученные с импульсным источником, можно распространить в область отрицательных значений Б-, так чтобы связать их с результатами измерения длины диффузии, как показано на рис. 7.19 [107]. В системе с импульсным источником нейтронов ао собственное значение, [c.298]

Прежде чем делать такие сравнения, уместно выяснить, дают ли эксперименты с импульсным источником однозначную величину реактивности. В связи с этим напомним, что уравнение (9.10), используемое для вычисления реактивности, не определяет ее значение единственным образом. Причина состоит в том, что не существует единственного изменения сечений ядерных реакций, переводящего реактор в критическое состояние, т. е. в уравнении (9.10) может быть большой выбор в величинах Да и ФЗ". На практике, однако, рассчитанные-значения реактивности различаются очень слабо. В работе [25] было предложено несколько других определений реактивности, подходящих для рассматриваемой задачи. [c.435]

Наиболее широкое распространение получил импульсный акустический метод, основанный на определении скорости распространения упругих волн в различных структурных направлениях стеклопластика непосредственно в изделии. Многими исследователями получены эмпирические уравнения однопараме-тровой связи между механической и одной какой-либо физической характеристикой. В основном эти уравнения связывают прочность или упругость материала со скоростью распространения упругих волн. Оценка физико-механических свойств (прочность, упругость) стеклопластика в изделии только по скорости упругих волн, как правило, недостаточно надежна. Сравнительно низкое значение коэффициента корреляции и существенное отклонение фактических значений прочности от рассчитанных по корреляционному уравнению ограничивают широкое применение этого метода на практике. [c.151]

Ряд интересных результатов следует из решений этих уравнений. В импульсном реакторе принято начинать с низкой мощности для того, чтобы получить хорошее приближение к скачкообразному возрастанию реактивности. При разгоне с высокой мощности может оказаться невозможным достаточно быстро увеличить реактивность. Если же начальная мощность низка, то легче увеличить реактивность, прежде чем будет ощутима обратная связь, т. е. член уЕ t) в уравнении (9.81) станет заметным. Действительно, экспериментально 1661 в согласии с теорией [671 найдено, что импульсная система, такая, как Годива с металлическим ураном-235 без отражателя (см. разд. 5.4.3), может работать с таким слабым источником нейтронов, что существует большая вероятность для системы достигнуть критического на мгновенных нейтронах состояния, прел<де чем начнется неуправляемый процесс роста мощности. [c.410]

Связь топологии поверхности Ферми и гальваномаг-нитных эффектов. В случае шт>1 траектория движения электрона в магнитном поле описывается уравнениями e = onst (е — энергия) и рг = сопз1 (рг — проекция импульса на направление магнитного поля), что соответствует линии сечения ПФ в импульсном пространстве (пространстве скоростей) плоскостью, перпендикулярной магнитному полю. Если ПФ замкнутая, то все траектории в реальном пространстве — замкнутые орбиты, подобные сечению ПФ в импульсном пространстве и повернутые на я/2. Если ПФ — многосвязная бесконечная поверхность, то кроме замкнутых сечений имеются открытые траектории, которым в реальном пространстве соответствует движение электрона в направлении, повернутом на угол я/2 относительно направления открытости в пространстве скоростей. [c.737]

Уравнение (51) отвечает также требованиям, предъявляемым к модели элементов оптико-электронного тракта как объекта проектирования. Оно наглядно представляет процесс пр< образования сигнала в анализаторе изображения и в то же время явным образом связано с конструктивными параметрами системотехнического уровня проектирования. В качестве таких параметров целесообразно рассматривать коэффициенты рядов, описывающих импульсный отклик h (х, j ) и закон анализа х = х (г), у = у(/). Как и в случае оптической системы, функцию h x, у) удобнее представлять в ЭВМ в форме двумернсго массива (матрицы) и в форме степенного ряда [c.61]

Определяющие уравнения состояния при упруго-пластпческом. деформировании описывают функциональную связь процессов нагружения и деформирования с учетом влияния температуры для локального объема материала, т. е. связь составляющих тензоров напряжений ац, деформаций гц и температуры Т с учетом их изменения от начального to до заданного t момента времени F[Oij(t), sij(t), T(t)]=0. Конкретные формы такой связи, представленные в литературе, основаны на упрощающих допущениях, применение которых экспериментально обосновано для ограниченного диапазона режимов нагружения. Учитывая кратковременность процессов импульсного нагружения, в большинстве случаев процессами теплопередачи можно пренебречь и с достаточной для практических целей точностью принять процесс адиабатическим. Изменение температуры материала в процессе нагружения в этом случае определяется адиабатическим объемным сжатием (изменением объема в зависимости от давления), переходом механической энергии в тепловую в необратимом процессе пластического деформирования и повышением энтропии на фронте интенсивных ударных волн (специфический процесс перехода в тепло части механической энергии при прохождении по материалу волны с крутым передним фронтом, в результате которого кривая ударного сжатия не совпадает с адиабатой [9, И, 163]). [c.10]

Теория нелинейных импульсных автоматических систем начала развиваться сравнительно недавно. Применяя идеи методов исследования абсолютной устойчивости, основанных на прямом методе А. М. Ляпунова в форме, приданной ему А. И. Лурье, и используя подход В. М. Попова, удалось найти достаточные условия абсолютной устойчивости положения равновесия нелинейных импульсных автоматических систем в виде разрешающей системы квадратных уравнений и частотных критериев устойчивости. Изучение периодических режимов в импульсных и цифровых автоматических системах исторически началось раньше установления критериев устойчивости. Вначале эти исследования основывались на привлечении идей приближенного метода гармонического баланса. Распространение метода гармонического баланса позволило разработать эффективные способы определения режимов с периодом, кратным периоду повторения в нелинейных амплитудно-импульсных и широтно-импульсных сиотемах. Этот подход весьма удобен и оправдан для определения низкочастотных периодических режимов. Для высокочастотных периодических режимов оказалось, что простая замена частотной характеристики непрерывной части на импульсную частотную характеристику позволяет не приближенно, а точно определить существование высокочастотных периодических режимов. Что же касается периодических режимов с периодом, не кратным периоду повторения, а также сложных периодических режимов, то единственная возможность их определения, которая существует в настоящее время, связана с развитием метода гармонического баланса по преобладающей гармонике. Задача исследования устойчивости периодических режимов сводится к задаче определения устойчивости в малом линейной импульсной системы с несколькими импульсными элементами [48]. [c.270]

Динамические характеристики измерительных устройств и преобразовательных Элементов отражают их динамические свойства, проявляющиеся при воздействия на рассматриваемую систему изменяющегося во времени сигнала. Для преобразователей, которые можно рассматривать как линейные стационарные системы непрерывного действия с сосредоточенными параметрами, основными динамическими характеристиками являются дифференциальное уравнение, импульсная н переходная характеристики, передаточная функция, амплитудно-частотная и фазочастотная характеристики [16, 37, 381. (Подробнее о динамических характеристиках см-гл. V). Аналогичные динамические характеристики используют для описания дискретных линейных систем. Указанные динамические характеристики взаимосвязаны, и при аналитическом задании одной из них все остальные могут быть нандепы-Знание полных динамических характеристик позволяет по заданному входному сигналу X (() находить выходной сигнал г/ (О, что важно для исследования реакции преобразователя, расчета преобразователен, используемых при сглаживанни, фильтрации, коррекции сигналов и т. п., а также для определения их динамических погрешностей. Из уравнений (1) и (5) гл. V следует, что связь между выходны и входным сигналами линейного преобразователя при нулевых начальных условиях может быть представлена в виде [c.112]

Выбранные наии интегральные преобразования приводят к решению обыкновенного линейного дифференциального уравнения первого порядка относительно производной по времени. При этом мояно без особых осложнений использовать любые аппроксимирующие функции времени, имеющие место при импульсном лучистом нагреве, так как интегральные преобразования по времени отпадают, в связи с чем интегрирование значительно упрощается. [c.13]

В главе 6 на основе результатов глав 4 и 5 разработаны дву- и трехмерные дискретно-структурные модели динамики волокнистых композиционных сред и многослойных панелей при интенсивных импульсных нагрузках. При построении модели учитывается соотношение между макро-, микро- и мезомасшта-бами величин, характеризующих параметры слоев, структурой композиционного материала, уровнем дискретизации и характерной длиной волн динамического процесса. Определяющие уравнения используются для каждой компоненты композита. Предполагается полная адгезия волокон и связующего до разрушения. Мощность внутренних сил дискретного элемента определяется в виде суммы мощностей каждой его компоненты. Простые варианты моделирования разрушения позволяют достаточно эффективно описывать процессы расслоений в связующем, разрывы волокон, их взаимодействие и последующее деформирование. Приведены примеры численного моделирования развития процессов деформирования в двумерных сечениях слоистых композиционных панелей и панелей с ребрами жесткости при локализованной и распределенной импульсной нагрузке. Эти результаты подробно иллюстрируются рисунками, полученными при графической обработке численной информации. Выявлены общие закономерности развития процессов разрушения в слоистых композиционных панелях. [c.8]

Это уравнение описывает колебательный процесс, характерный для изменения деформации ф и нагрузки (S) в упругом звене. Уравнения (86) и (89) являются оператором, связывающим внешние воздействия (входные процессы) и нагрузку в расчетном звене (выходной процесс). Моменты Мдв(0 и Л1гр(0. будем рассматривать как стационарные случайные процессы. Это объясняется тем, что моменты времени, в которые происходит включение и выключение двигателей и тормозов, случайны. Кроме того, случайны значения самих моментов, так как они зависят от регулировки пусковой и тормозной аппаратуры, от меняющихся коэффициентов трения и других случайных обстоятельств. Эти процессы имеют импульсный характер. Импульсы имеют достаточно сложную форму, но в первом приближении могут рассматриваться как прямоугольники [5]. В общем случае приведенные к валу, двигателя коэффициент жесткости с и момент инерции ведомой массы 1и также являются случайными процессами t) и lu t) в связи е тем, что при подъеме и спуске груза меняется длина каната и в каждом подъеме масса груза случайна. Однако, учитывая, что /i >/и, а во многих кранах при общей длине каната 30—50 м изменения ее составляют 10—15 м можнр получить вполно [c.106]

Однако в наиболее общем виде принцип возможных перемещений был сформулирован знаменитым русским математиком и механиком, академиком Михаилом Васильевичем Остроградским (1801 —1861). В работах Лагранжа он устранил ненужные ограничения и исправил допущенные им ошибки в выводе уравнений динамики. М. В. Остроградский показал, как должен формулироваться этот принцип в случае одноросторонних связей, а также при действии так называемых импульсных сил. [c.8]

В рассмотренной ранее схеме осреднения Н. Н. Боголюбова для стандартных систем (3) существенно использовалась гладкость правых частей уравнений. Ясно, однако, что это предположение не всегда соответствует реальности в том смысле, что для создания математической модели, адек-кватной реальной колебательной системе, приходится иногда вводить разрывные характеристики или характеристики с разрывной крутизной (например, при описании воздействия импульсных нагрузок). Поэтому распространение метода осреднения на такого рода уравнения имеет важное значение. Этот вопрос исследовался Ю. А. Митропольским и его учениками. К отмеченной выше проблеме примыкает и задача изучения колебаний, возбуждаемых мгновенно приложенными силами или силами значительной величины, локализованными в малой части пространства. В связи с этим возникает вопрос о распространении метода осреднения на уравнения, содержащие б-функции. Этот вопрос разрабатывался еще Н. М. Крыловым и Н. И. Боголюбовым (1937). Продолжением и развитием этих исследований занимался А. М. Самойленко (1961) его результаты имеются также в Лекциях Ю. А. Митропольского. [c.129]

Метод точечных отображений позволил изучить многие конкретные сильно нелинейные и в первую очередь кусочно-линейные системы. В силу этого исследование особенностей склеенных систем в значительной мере связано с методом точечных отображений. Эти особенности состоят, в частности, в появлении так называемых скользящих движений, в разрывности или негладкости правых частей дифференциальных уравнений, в появлении состояний равновесия нового типа (на поверхности разрыва). При этом естественно выделился некоторый общий класс динамических систем (Ю. И. Неймарк, 1958), включающий в себя кусочно-линейные системы, системы с ударными взаимодействиями, импульсные системы и системы в идеализации, приводящей к так называемым разрывным колебаниям, к которому оказывались применимыми методы исследования, возникшие первоначально при исследовании конкретных систем. [c.152]

Основная трудность в решении краевой задачи при изучении волноводных мод в оптическом волокне связана с интегрированием уравнения в частных производных методом разделения переменных. Хотя для волокон со ступенчатым профилем показателя преломления эта задача оказывается не столь уж сложной, удобно все-таки ввести некоторые приближения, для того чтобы получить простые выражения для интересующих нас величин. Таким образом, предположим, например, что оболочка простирается на бесконечно большое расстояние такое предположение правомерно благодаря экранирующей роли оболочки и экспоненщ1альному затуханию волноводных мод с расстоянием р от оси волокна. Кроме того, особое внимание уделим случаю, когда показатели преломления сердцевины и оболочки отличаются всего на несколько процентов (А -4 1, случай слабонаправляющих во-локон), что часто имеет место на практике, так как малость А ограничивает искажения, вносимые волокном в распространяющийся импульсный сигнал, при сохранении волноводных свойств волокна. [c.586]

Очевидно, что время существования капилляра Тк определяется его длиной / и скоростью схода стружки м / / м. Например, при / = 1 мм и и = 1 м/с время Тк 10" с. Из сравнения этого времени с временем существования жидкой фазы в капилляре т следует [8], что т Тк, и нагрев жидкости в капилляре происходит практически мгновенно (взрывообразно). Если воспользоваться основном уравнением молекулярно-кинети-ческой теории газов, то можно вычислить давление, возникающее при взрыве микрокапли. При взрыве на входе капилляра со стороны СОЖ возникает резкий скачок давления и, следовательно, большие силы сопротивления движению пара из капилляра. На другом конце капилляра давление практически отсутствует. Поэтому до момента, когда давление пара внутри капилляра сравняется с внешним давлением, капилляр для доступа СОЖ закрыт. В связи с этим заполнение капилляра СОЖ носит импульсный характер. [c.44]

Интересно заметить, что связь между лагранжевой и гамильтоновой формой понятна большинству механиков только в канонической записи. Так в книге [21] гамильтонова форма уравнений динамики твердого тела считается заведомо установленной из некоторых не вполне естественных соображений, в частности, со ссылкой на работу [133], в которой реально автор, не зная общего формализма динамических уравнений, даже переоткрывает углы Эйлера и сопряженные им импульсы. Далее в [21] доказывается несколько странных теорем, что из гамильтоновой формы можно получить лагранжеву, при этом, конечно, возникает некоторая путаница, так как пуассонова коммутация компонент момента с импульсами и направляющими косинусами одинакова, и одни и те же уравнения Кирхгофа можно представлять себе как часть импульсных уравнений на группе (3) — уравнения Эйлера - Пуанкаре для М, р, которая в случае отсутствия потенциала отделяется от позиционных уравнений (для направляющих косинусов), а с другой стороны — как гамильтоновы уравнения на 30(3), при этом необходимо интерпретировать компоненты импульсивной силы р как направляющие косинусы. В этом, кстати, заключается аналогия Стеклова [272] (см. также 4 и гл. 3, 1). [c.38]

Специфика этого случая связана с медленностью убывания сил кулоновского взаимодействия между заряженными частицами. При буквальном применении больцмановского интеграла столкновений это обстоятельство приводит к появлению расходимостей в интегралах на больших расстояниях между сталки-ваюш,имися частицами. Это значит, что существенную роль играют именно далекие столкновения. Но на больших расстояниях частицы отклоняются лишь с малым изменением их импульсов. Это обстоятельство позволяет придать интегралу столкновений вид, подобный тому, какой он имеет в уравнении Фоккера — План-ка> В отличие от последнего, однако, интеграл столкновений теперь не линеен по искомым функциям распределения. Но относительная малость изменений импульса при столкновениях во всяком случае означает, что описываемый интегралом столкновений процесс можно рассматривать как диффузию в импульсном пространстве. Соответственно этому интеграл столкновений может быть представлен в виде [c.207]

Авторы использовали в сущности те же начальные условия, что и Донн и Посментьер [145], т. е. уравнения (6.10) и (6.11). Это значит, что волны Рэлея распространяются от эпицентра по поверхности земли со скоростью около 3 км/с (сверхзвуковая скорость для воздуха). Вертикальные движения волн Рэлея приводят к образованию в атмосфере путем импульсного эффекта колебаний давления. Связь между колебанием давления р и смещением поверхности земли а задается, в соответствии с работой Донна и Посментьера, уравнением (6.10). [c.361]

Ниже изложены два метода численного решения задачи с учетом фазового перехода, к разряду которых относится и сформулированная задача об эрозионном импульсном электромагнитном ускорителе плазмы. Оба метода основаны на применении однородных полностью консервативных разностных схем для уравнений магнитной гидродинамики. Использование единого выран(ения для уравнений состояния и других физических свойств вещества в различных фазах позволяет явно не выделять границу раздела фаз. Методы отличаются формой записи jpaBH Huii состояния. Отметим, что описываемая методика продолжает идеи, содержащиеся, например, в [26, 27, 52, 61], которые связаны с использованием уравнений состояния для описа-иия фазовых переходов. [c.353]

Таким образом, трехмерное изображение объекта связано с самим объектом трехмерным интегральным уравнением свертки, ядро которого совпадает с трехмерным импульсным откликом (функцией рассеяния точки) афокальной оптической системы. Отсюда следует, что для получения точного сфокусированного изображения выделенного сечения объекта необходимо, во-первых, зарегистрировать все двумерные изображения объекта, которые сформированы в пространстве изображений оптической системой, и, во-вторых, решить трехмерное интегральное уравнение типа свертки. В [151] для этой цели применялся метод трехмерной инверсной фильтрации. В [155] описан упрощенный вариант итерационного алгоритма Ван-Циттерта для решения уравнения свертки, в котором для восстановления изображения -го слоя используются лишь изображения соседних (гЧ-1)-го и (1—1)-го сечений объекта. В [152] дискретный вариант трехмерного уравнения свертки решался алгебраи хескими методами. [c.195]

Пусть тело вращается вокруг неподвижной оси Ох и 0х,х2хз — система координат, связанная с телом (см. 5.9, рис. 42). Если в момент врехени / = О тело испытывает удар Р5(0, приложенный в точке О с координатами ( /,, 2, = ё, то в правых частях уравнений (5.9.2) следует добавить момент ударного импульса ё х Р5(0 и ударный импульс Р5( соответственно. Кроме того, реакции связей в точках О и Л вообще говоря, будут иметь импульсный характер. Проинтефируем уравнения (5.9.2) по времени от -е до е, перейдем к пределу при е -> О и получим уравнения удара [c.229]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...