Сопротивление с конструктивными элементами

Сопротивление усталости соединений с конструктивными элементами [c.120]

Таким образом, методы прогнозирования ресурса должны базироваться на таких критериях, которые бы учитывали временные процессы накопления повреждений в металле. В качестве параметров надежности должны быть показатели долговечности, например, время до разрушения или число циклов нагружения до разрушения. Существующие нормативные материалы по расчету прочности не позволяют получать такие важные характеристики прочностной надежности. Например, в процессе эксплуатации аппаратов вследствие деформационного старения происходит некоторое повышение прочностных свойств, т.е. временного сопротивления и предела текучести металла. Для конструктивных элементов оборудования из низкоуглеродистых и низколегированных сталей, работающих при нормальных условиях эксплуатации, значение предела текучести может возрастать до 20%. Заметим, что временное сопротивление Gb является расчетной характеристикой при выполнении прочностных расчетов по действующим НТД. Из этого следует парадоксальный вывод о том, что с увеличением срока службы аппарата можно увеличивать рабочее давление, если производить оценку прочности по действующим отраслевым нормам и правилам. Другими словами, с увеличением срока службы аппарата его надежность должна увеличиваться. В действительности, наряду с увеличением прочностных свойств происходит повышение отношения предела текучести к пределу прочности К в, снижение пластичности и вязкости, которые определяют ресурс длительной прочно- [c.366]

Остальные параметры обобщенной модели не зависят от углового положения ротора и являются постоянными величинами, если пренебречь такими явлениями, как старение, деформация конструктивных элементов, упругость вращающегося ротора, зависимость активных сопротивлений от частоты переменного тока и т. п. Подобные допущения общеприняты в теории ЭМП. С учетом сделанных допущений рассматриваемая модель ЭМП представляет собой линейную систему с сосредоточенными параметрами, часть которых постоянна, а часть зависит от пространственного положения. Эта система позволяет моделировать электромеханические процессы при взаимном перемещении катушек, электромагнитные процессы в катушках с током и процессы выделения теплоты в активных сопротивлениях и при механическом трении вращения. Все остальные процессы и явления, присущие различным ЭМП, остаются за пределами возможностей модели. Тем не менее линейные модели с сосредоточенными параметрами оказываются достаточными для построения теории основных рабочих процессов ЭМП. [c.58]

Решение такой задачи имеет практическое значение при расчете конструктивных элементов системы вдува воздуха под днище судна с целью снижения его вязкостного сопротивления. Задачу будем решать в рамках линейной теории, т. е. будем считать толщину каверны и клина малыми, а граничные условия с контура каверны перенесем на горизонтальную ось. [c.152]

Заканчивая рассмотрение закономерностей сопротивления материалов циклическому упругопластическому деформированию, отметим, что аналитическое выражение диаграмм в форме обобщенной диаграммы деформирования позволяет отразить все основные особенности поведения материалов при повторном нагружении за пределами упругости. Накопленные данные по параметрам обобщенной диаграммы дают возможность для достаточно широкого круга конструкционных материалов рассчитывать кинетику циклических напряжений и деформаций в связи с разработкой критериев и оценкой прочности при малом числе циклов нагружения конструктивных элементов. [c.77]

Анализ термической нагруженности конструктивных элементов показЫ)Вает, что при моделировании в качестве базового можно принять термический цикл ( трапеция ), включающий нестационарную (нагрев—охлаждение) и стационарную (выдержка при температуре max) части и отражающий принципиальные особенности нагрева в реальных условиях, либо частный вариант цикла — пила , воспроизводящий чисто циклический нагрев. Включение выдержки при max в термический цикл (рис. 7, В/) важно в связи с тем, что на этом этапе представляется возможным воспроизвести реологические процессы (релаксация напряжений, ползучесть), протекающие в реальных условиях и существенно снижающие сопротивление термической усталости. [c.14]

Данные по сопротивлению термической усталости конструкционных материалов, получаемые по методике с варьируемой жесткостью нагружения, являются базовыми для оценки прочности различных конструктивных элементов, работающих в условиях теплосмен (25, 38, 71]. [c.21]

Неравномерность деформирования по длине образца ведет к тому, что регистрируемое усилие (предполагаем, что усилие регистрируется без искажения) характеризует не поведение определенного объема материала под нагрузкой (в соответствии с основным условием получения корректных результатов при квазистатических испытаниях), а сопротивление деформированию конкретного образца как конструктивного элемента. Полученная при испытании информация должна быть проанализирована с учетом влияния относительной длины образца. [c.112]

В результате применения импульсной очистки достигнута безостановочная работа конвертера в течение всей кампании (600— 700 плавок) при увеличении продолжительности кампании на 20— 25 плавок и интенсивности продувки ванны конвертера кислородом до 350—370 м /мин (против 300—320 м /мин до внедрения этой очистки). Длительная эксплуатация импульсной очистки КУ-80- на Орско-Халиловском металлургическом комбинате показала, что этот способ позволяет практически полностью удалять плавильную пыль с поверхностей нагрева без применения каких-либо дополнительных средств [48]. Импульсная очистка обеспечивает стабильное аэродинамическое сопротивление и температуру дымовых газов за котлом. При импульсной очистке обеспечивается нормальная работа электрофильтров, улучшается тяга мартеновской печи и увеличивается выработка пара в котле-утилизаторе на 2—4 т/ч по сравнению с паровой обдувкой. Импульсная очистка не оказывает разрушающего воздействия на конструктивные элементы котлов и обмуровку. При включении импульсной очистки котел работает нормально. [c.169]

Расчетные характеристики конструкционного материала детали. Для определения полей напряжений и циклических деформаций за пределами упругости в локальных зонах конструктивного элемента и оценки его долговечности необходима информация о характеристиках процесса циклического деформирования и сопротивления усталости применяемого конструкционного материала при малоцикловом неизотермическом нагружении с учетом характера нагружения. [c.137]

Несущая способность деталей при действии статических нагрузок, при которой сохраняется надежная работа машин, бз дет обеспечена при действии на деталь нагрузок, не вызывающих разрушения деталей, недопустимых условиями эксплуатации перемещений и деформаций. В условиях длительного действия статических нагрузок и повышенных температур расчет на ирочность конструктивных элементов (детали паровых и газовых турбин, реакторов и др.) основывается на анализе перераспределения напряжений в связи с ползучестью материала и на оценке сопротивления хрупкому разрушению металла, постепенно теряющего пластичность. В результате ползучести деформации деталей могут во времени достигать [c.221]

IV-1. Настоящая методика рекомендуется для расчета газового или воздушного сопротивления участков тракта котельных агрегатов или трактов в целом в тех случаях, когда ранее был выполнен полный аэродинамический расчет котла или участка тракта с теми же конструктивными элементами, но на отличающиеся от заданных условия (топливо, нагрузка). В основу пересчета принимается определенная из полного расчета величина перепада полных давлений по участку тракта или по тракту ДЯ , мм вод. ст., рассчитываемая по формуле (2-26) или (3-16) [c.125]

Расчет сопротивлений для продольного движения в трубчатом = и пластинчатом (dg = 2s ) воздушных подогревателях ведется по формуле (10-156) для конструктивно отдельно оформленных пакетов с последующим суммированием сопротивлений последовательно включенных элементов, но для одной и Той же скорости газов—средней для всего воздухоподогревателя. [c.501]

Для изготовления конструктивных элементов турбомашин используют жаропрочные сплавы [22, 75, 80, 100]. Они являются перспективными и для элементов тепловой энергетики в связи с ростом давления, температур и мощностей энергетических установок. Для изучения влияния пластичности жаропрочных материалов на сопротивление неизотермическому малоцикловому разрушению была разработана программа испытаний в условиях переменных температур (рис. 2.4). В нее включены испытания на термическую усталость без выдержки и с выдержкой при максимальной температуре (рис. 2.4, а и б) изотермические при предельных температурах термоусталостного цикла (рис. 2.4, в) неизотермические (в диапазоне температур основного термоусталостного цикла) для контрастных сочетаний режимов нагружения и нагрева (жесткий режим) при синфазном (рис. 2.4, д) и противофазном (рис. 2.4, г) циклических нагревах и нагружениях. [c.47]

В настоящее время при оценке сопротивления хрупкому разрушению в условиях плоской деформации материалов и конструктивных элементов с трещинами используется критическое значение коэффи- [c.21]

Динамическое нагружение. Известно, что скорость нагружения и распространения трещины оказывает влияние на сопротивление хрупкому разрушению и предельное состояние конструктивных элементов с трещинами. В связи с этим важно знать характеристики вязкости разрушения конструкционных сплавов при динамическом характере их нагружения, обусловленном большой скоростью приложения нагрузки или скоростью распространения трещины. Для материалов различных классов в различных состояниях влияние динамического нагружения на вязкость разрушения может быть различным. На рис. приведены результаты исследования влияния температуры испытаний на характеристики динамической вязкости разрушения [c.203]

Сопротивление материала хрупкому разрушению (распространению трещины) во многом зависит от того, в каком конструктивном элементе он используется. Так, в элементах малых сечений, где имеет место насыщенность полосами скольжений и, таким образом, повышенная разгрузка в окрестности контура трещины, величина трещиностойкости значительно больше, чем в крупногабаритных элементах из того же материала. Малое сопротивление материала распространению трещины особенно часто наблюдается тогда, когда он находится в условиях состояния плоской деформации. Характеристику трещиностойкости материала в этом случае обозначают а для других случаев (тонких пластин или стержней) — просто с указанием сечения материала. [c.226]

Сформулированы деформационные и энергетические критерии усталостного разрушения металлов и выполнена их экспериментальная проверка. Проанализированы методы ускоренного определения пределов выносливости, основанные на деформационных и энергетических критериях. Рассмотрено влияние неупругих циклических деформаций на несущую способность неоднородно напряженных конструктивных элементов, в том числе при наличии концентрации напряжений. Изложены методы прогнозирования характеристик сопротивления усталостному разрушению металлов с учетом влияния концентрации напряжений, сложного напряженного состояния, режима нагружения и наличия усталостных трещин. [c.2]

Расчеты конструктивных элементов на прочность (в том числе с учетом сопротивления стали хрупкому разрушению) и устойчивость производят в случаях отклонения фактических толщин от проектных внесения при сооружении в конструкции изменений, не предусмотренных проектом назначения сечений усиливающих элементов конструкций при разработке проектной документации на ремонт резервуара оценки несущей способности конструкций с учетом деградации свойств металла, отклонения элементов резервуара от заданной геометрической формы и др. [c.267]

При движении жидкости через конструктивные элементы труб и каналов (местные сопротивления) изменяются кинематические характеристики (как осредненные, так и пульсационные, если рассматривается турбулентное движение) по сравнению с движением, не возмущенным наличием местных конструктивных элементов в трубе (канале) (рис. 7.3,6—г). [c.134]

Параметры, входящие в выражение (4.28), имеют вероятностный характер, поэтому количественная оценка контактного сопротивления может быть дана только на основании статистических данных. Случайность значения приводит к тому, что в каждом конкретном случае режим пайки случаен, что влияет на Стабильность качества соединения. Повышение стабильности процесса пайки может быть получено применением конструктивных мер. Уменьшение влияния г , , 5к, и Al возможно путем ужесточения допусков конструктивных параметров контактов и элементов деталей и согласования среднего значения контактного сопротивления с сопротивлением вторичной цепи понижающего трансформатора. [c.210]

Исходя из выражения (6.14) для предельной амплитуды с учетом ее зависимости от среднего напряжения цикла вт и вводя в рассмотрение отношение (сг 1)д/0 1 (что характеризует переход от сопротивления усталости гладких образцов к сопротивлению усталости конструктивных элементов), получаем зависимость для определения предела выносливости детали при асимметричном цикле [c.127]

За количественную меру сопротивления разрушению конструктивных элементов с трещинами при статическом нагружении прини- [c.130]

Используя зависимости (5.29-5.31), вычислены допустимые значения твердости металла конструктивных элементов аппарата. Значения твердости по Бринеллю НВ (ст ) в столбце 6 табл. 5.1 соответствуют минимальным регламентируемым значениям предела текучести а . Значения твердости по Бринеллю НВ (aj, приведенные в столбце 7 табл. 5.1, получены для регламентируемых минимальных значений временных сопротивлений разрыву ст, металла с учетом использованной стали, из которой изготовлен диапюстируемый аппарат. [c.320]

На рис. 6.12 показаны относительные коэффициенты сопротивления при различной интенсивности закрутки и степени диафрагмирования. Анализ этих графиков позволил заключить, что при 3 = 0,5 основные гидравлические потери сосредоточены в диафрагме и на выходе при 3 = 0,75 сопротивление диафрагмы и выхода соизмеримо с потерями, обусловленными закруткой потока в канале. Это означает, что когда диафрагма является конструктивным элементом технического устройства, эффективность закрутки, как средства интенсификащш процессов тепло- и массообмена, возрастает. Особенно заметно это будет проявляться при < 0,75. [c.140]

На основании сформулированных выще представлений были разработаны методы ускоренного определения пределов выносливости [5], методы учета влияния на характеристики сопротивления усталостному разрушению концентрации напряжений [20, 21], сложного напряженного состояния [22], режима нагружения [23], нестацио-нарности нагружения [24, 25], методы оценки несущей способности конструктивных элементов с учетом неупругих деформаций [26, 27]. [c.9]

Проблема малоцикловой прочности конструктивных элементов при неизотермическом нагружении связана с изучением сопротивления циклическому упругопластическому деформированию и разрушению материалов при однородном напряженном состоянии, с экспериментальным и расчетным исследованием полей напряжений и деформаций в зонах возмоншого разрушения, с разработкой критериев разрушения при однородном и неоднородном напряженном состояниях в условиях различных сочетаний циклов теплового и механического нагружений, а также с разработкой инженерных и нормативных методов расчета элементов конструкций на малоцикловую прочность [1—5]. [c.36]

Особенностью аэродинамики брызгальных градирен является то, что основная область тепло- и массоотдачи в них формируется капельным потоком, имеющим меньшие значения аэродинамических сопротивлений, чем имеют их известные пленочные оросительные устройства башенных градирен. Сравним наиболее распространенный ороситель, выполненный из асбестоцементных щитов с расстоянием в свету между листами 25 мм, и капельный поток с крупностью капель 4 мм в диаметре. Плотность орошения в обоих случаях одинакова и равна 7 мV(м ч). Коэффициент аэродинамического сопротивления асбестоцементных листов I составляет 2,6 для капельного потока этот коэффициент равен 0,24. Следовательно, при сохранении всех элементов башенной градирни замена пленочного оросителя брыз-гальной системой приводит к резкому изменению аэродинамики градирни, к росту неравномерности скоростного поля и, в конечном счете, сказывается на полноте использования охлаждающей способности воздушного потока. Эффективное использование брызгальной системы возможно при определенном изменении конструктивных элементов башенных градирен. [c.79]

Для более полного выявления влияния kp и k на к. п. д. одного хода с учетом упругой деформации отметим две характерные точки, используемые для расчета. Первой точке соответствует большое усилие сопротивления заготовки Рд Р, при котором плунл<ер /Из не двигается. При этом Х2 = 0ит] = 0и скорость движения Vx наибольшая. С учетом скорости Vi определяем конструктивные элементы и расчетные зависимости цикла, соответствующие наибольшему возможному отходу массы т . Если Рд = я 7 , то плунжер движется вниз за счет прижима без срабатывания клапана-пульсатора, но при йр— 1, т] = [c.144]

Приведенные данные о кинетике напряжений и деформаций в зависимости от режима нагружения и характеристик материала обусловливают нестационарность процесса в зонах максимальных напряжений конструктивных элементов. Анализ предельных состояний по условиям длительной малоцикловой прочности должен выполняться применительно к указанным зонам с учетом предыдущих нагружений при неоднородном напряженном состоянии и базироваться на характеристиках сопротивления повторному деформирова- [c.208]

Кривые усталости строятся по результатам испытаний образцов, вырезанных из листов, шшт, прессованных панелей. Основным типом образца является полоса с отверстием, что является простейшей моделью конструктивного элемента. Теоретический коэффидаент концентрации напряжений (по сечению нетто) для такого образца равен 2,6, однако в ряде мест конструкции такой низкий уровень концентрации получить не удается. Поэтому для оценки сопротивления усталости дополнительно определяются кривые в координатах ст - N для элементов с высокой концентрацией напряжений (обычно это небольшие образцы с проушиной). [c.413]

Применение конструктивных элементов, реализующих вдув продуктов сгорания под углом к невозмущенному потоку (модель МВ-3, МВ-4), обеспечило более активное воздействие тепломассоподвода на слой смешения в ближнем следе. В этой серии экспериментов использованы составы с Qт = 16.2 и 21 МДж/кг. Из трех рассмотренных конструктивных схем вдува наиболее предпочтительны модели МВ-3 и МВ-4 (рис. 4) со вду-вом под углом к набегающему потоку. Достигнутый уровень снижения донного сопротивления для этих моделей примерно одинаков и составляет 90 % от исходного. Вдув ПС в пограничный слой перед донным срезом с помощью конструктивного элемента МВ-5 оказался менее эффективным снижение донного сопротивления составляет 50 -г 55 % от исходного при (5 >0.6%. Это меньше, чем по схемам МВ-3 и МВ-4, но на 20 -г 25 % выше по сравнению со вдувом через круглое отверстие (при тех же условиях). Отметим, что эффективность вдува по схеме МВ-5 примерно такая же, как и при вдуве через серию отверстий, расположенных на расстоянии бх/В > 0.8. [c.513]

Наличие в сварных металлоконструкциях различных типов сварных соединений, в том числе с конструктивным оформлением узлов и элементов, предусматривающих передачу усилий от внешней нагрузки в направлении толщины элемента, обусловливает возможность разрушений вследствие слоистого растрескивания (СР). Опасность слоистого растрескивания должна учитываться при эксплуатации морских платформ для бурения, строительных конструкций (фермы, мосты), экскавационной и подъемно-транспортной техники и других видов сварных конструкций. В процессе эксплуатации возможно развитие трещин в плоскостях, параллельных направлению прокатки, относительно которых материал обладает пониженным сопротивлением развитию трещины. [c.90]

Ki является характеристикой материала только в тех случаях, когда зона пластической деформации у вершины трещины при разрушении материала мала по сравнению с длиной трещины и толщиной образца. При малой пластической зоне поперечная де( х)рмация у вершины трещины отсутствует (е = 0) и сохраняется подобие тензоров напряжений в окрестности вершины трещины при разруи1ении тел с трещинами различных форм и размеров. Это дает возможность, определив по результатам испытаний образцов характеристику сопротивления хрупкому разрушению материала, сделать расчетную оценку предельной несущей способности конструктивного элемента с тре- [c.20]

Существенное влияние на закономерности сопротивления стабильному развитию усталостных трещин, в конечном счете определяющих длительность периода их роста до критического размера, оказывают конструкционные (размеры, концентраторы напряжений), экс11луата-ционные (температура, частота нагружения, среда, режимы циклического нагружения) и технологические (термообработка, сварка и др.) факторы. Однако, несмотря на большое количество известных в литературе подходов для прогнозирования скорости роста усталостных трещин в зависимости от режимов циклического нагружения и характеристик механических свойств исследуемых материалов, ни одно предложенное уравнение не позволяет с достаточной точностью производить расчетную оценку влияния указанных факторов на сопротивление развитию усталостных трещин. Поэтому в настоящее время для получения характеристик трещиностойкости материалов и конструктивных элементов при конкретных условиях их изготовления и эксплуатации необходимы экспериментальные исследования. Это требует разработки методик, позволяющих имитировать воздействие конструкционных, эксплуатационных и технологических факторов на материалы при испытаниях их в лабораторных условиях. [c.131]

Материалы, идущие на изготовление конструктивных элементов, деталей машин и механизмов, должны наряду с высокой прочностью и пластичностью хорошо сопротивляться ударным нагрузкам, обладая запасом вязкости. При знакопеременных нагрузках конструкционные материалы должны обладать высоким сопротивлением усталости, а при трении — сопротивлением износу. Во многих случаях необходимо сопротивление коррозии. Учитывая, что в деталях всегда имеются дефекты, являющ иеся концентраторами напряжений, конструкционные материалы должны обладать высоким сопротивлением хрупкому разрушению и распространению трещин. [c.275]

Однонаправленные волокнистые композиты являются важным конструктивным элементом многих современных композиционных материалов. Сопротивление их растяжению часто решает вопрос о применении их в той или иной конструкции. При этом по разным технологическим обстоятельствам совершенно неизбежен обрыв отдельных нитей задолго до разрушения всего образца. Например, в стеклопластиках обрывы замечены уже при нагрузках, составляющих лишь 1/10 от предельных. В настоящем параграфе вначале рассматривается растяжение бесконечного упругого пространства с инородным упругим цилиндром, имеюшзйм сквозную щель (обрыв) вводится представление о зоне влияния обрыва и определяется его радиус. Это представление позволяет дать простой ответ на вопрос об оптимальной укладке нитей, а также дать простую оценку нижней границы объемной доли волокон, для которой разрушение композита будет идеально вязким, так что влиянием обрывов нитей можно пренебречь. [c.66]

Выбор того или иного метода ускоренного определения предела выносливости металлов должен осуществляться с учетом конкретных задач, которые предполагается решить с использованием ускоренного метода, а также на основе оптимального сочетания экономии времени и образцов, с одной стороны, и обеспечения необходимой точности определения предела выносливости, с другой. Тем не менее необходимость методов, которые позволили бы быстро и надежно контролировать характеристики сопротивления уста-лостному разрушению металлов и конструктивных элементов, ощущается в практике все более остро. [c.215]

ДО 60 мкм. Именно эти факторы в сочетании с малой пластичностью поверхностного слоя оказали решающее влияние на сопротивление усталости хвостовиков. Кроме того, следует отметить, что при поверхностном упрочнении деталей из жаропрочных сплавов даже при сравнительно низких температурах (бОО. .. 700° С) имеет место более интенсивное окисление поверхности. Обедненный легирующими элементами поверхностный слой под действием статических и знакопеременных нагрузок растрескивается. В зонах концентрации напряжений эти трещины возникают задолго до полного разрушения детали. Из таких трещин затем образуются усталостные трещины. Как показывают экспериментальные данные, скорость распространения трещин усталости в наклепанном слое значительно выше, чем в ненаклепанном слое с незначительной пластической деформацией. Применение наклепа при ресурсе более 1000 ч может привести к уменьшению несущей способности конструктивного элемента [5]. [c.141]

Вторым требованием будет требование равенства механического сопротивления эквивалентной системы с сосредоточенными параметрами механическому сопротивлению конструктивного элемента. В случае 1 конструктивный элемент на нижнем краю диапазо-зона частот действительно становится сосредоточенным и представляет собой либо практически недеформируемую массу, либо практически не обладающую инерцией гибкость. Проще всего потребовать, чтобы точное равенство сопротивлений достигалось при нулевой частоте [c.40]

Если эквивалентные параметры рассчитаны по отношению к распределенным силам, то полной аналогии с эквивалентами, имеющими одну степень свободы около резонансов исходного элемента, не получается. Это объясняется следующим. Выбирая в качестве точки приведения одну из точек конструктивного элемента, можно столкнуться с таким случаем, когда эта точка ни при каких значениях частоты не затормаживается — нет явления антирезо-ианса. В результате сопротивление такого элемента, около его резонансов, проходя через нулевое значение, меняется поочередно с гибкого на инерциальное и с инерциального на гибкое. Для области резонансов, в которых сопротивление изменяется с гибкого на инерциальное, можно подыскать эквивалентные параметры сосредоточенной системы для другой части резонансов это не удается сделать, так как потребовалось бы иметь дело не с постоянной, [c.46]

Содержание настоящего тома разделено на две части. В первой, посвящённой расчётам на прочность, жёсткость и колебания элементов машин и конструкций, приведены основные справочные данные по сопротивлению материалов и строительной механике для расчёта конструктивных элементов типа стержней, пластинок и оболочек в пределах и за пределами упругости, а также стержневых систем. Здесь же изложены особенности расчёта тонкостенных стержней и приведены важнейшие данные, необходимые кон-структору-машиностроителю для расчёта деталей и узлов машин на колебания. Последние три главы первой части посвящены вопросам расчёта на прочность и экспериментального определения напряжённости деталей в связи с влиянием формы и характера действующих на детали усилий. Там же приведены данные о влиянии на прочность концентрации напряжений, размеров деталей и технологии их обработки. [c.1105]

Как указывалось в гл. 7, во многих случаях при прохождении жидкости через конструктивные элементы (рис. 9.1) происходит отрыв потока от стенок, образуются циркуляционные зоны (если жидкость—вода, то эти зоны называются водоворотными) и интенсивное вихреобразо-вание с последующим гашением вихрей в толще потока, в турбулентном потоке усиливаются пульсации скоростей. В результате этих явлений часть удельной энергии (напора) затрачивается на преодоление сопротивлений движению жидкости, возникающих в связи с работой сил трения внутри вязкой жидкости, часть механической энергии переходит в теплоту. При этом местная потеря напора определяется по (7.6) [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...