Градирня башенная

Еще меньшую площадь занимают градирни — башенные охладители, требующие для своего размещения всего 0,1 на 1 кет. [c.171]

Градирни башенные капельные, основные размеры 2 G [c.356]

Охлаждение в этих случаях происходит при достаточно равномерной температуре охлаждающей воды с перепадом 10—15°, что снижает опасность местных термических перенапряжений в охлаждаемых деталях. Охладительные устройства для горячей воды бывают следующих видов градирни башенного типа, открытые градирни капельного типа, открытые градирни брызгального типа, брызгальные бассейны и естественные бассейны — водоёмы. Схема градирни башенного типа приведена на фиг. 43. [c.385]

Фиг. 43. Градирня башенного типа.

Использованную оборотную воду для получения требуемой температуры непосредственно или после предварительной очистки от загрязнений перед повторным ее использованием при необходимости охлаждают в специальных сооружениях прудах-охладителях, брызгальных бассейнах и градирнях (башенных или вентиляторных), [c.621]

Градирни башенные капельные 539 [c.735]

Градирня — башенный охладитель, устройство для охлаждения воды. [c.150]

В смесительных аппаратах процесс теплопередачи происходит путем непосредственного соприкосновения и смешения горячего и холодного теплоносителей. В этом случае теплопередача протекает одновременно с материальным обменом. Примером таких теплообменников являются башенные охладители (градирни), скрубберы и др. [c.228]

Градирни с естественной тягой обладают известными преимуществами по сравнению с градирнями прочих типов. Они производят такое же охлаждающее действие, что и градирни с принудительной вентиляцией, однако при этом лишены механических устройств и не потребляют электроэнергии. Кроме того, их эффективность не зависит от скорости ветра. Градирни с естественной тягой занимают гораздо меньшую площадь. Они работают в оптимальных условиях, при которых поток воздуха направлен навстречу потоку стекающей с оросителя воды, благодаря чему самый холодный воздух сначала соприкасается с самой холодной водой и эффективность охлаждения поэтому не снижается. К недостаткам градирен с естественной тягой следует отнести необходимость сооружения высоких башен и значительные капитальные затраты. Кроме того, трудно с большой точностью регулировать температуру охлажденной воды. В технической литературе чаще всего приводятся следующие оптимальные показатели для таких градирен интервал охлаждения—14 °С, степень приближения к теоретическому пределу—10°С. [c.220]

Башенные брызгальные градирни и область их применения [c.8]

Башенные брызгальные градирни являются одним из давно известных типов промышленных охладителей, которые строились главным образом в аварийной ситуации, при необходимости скорейшего восстановления системы оборотного водоснабжения или в случаях, когда технологический процесс не требовал больших перепадов температур горячей и охлажденной /2 воды или значительного приближения /2 к температуре смоченного термометра [10], т. е. башенные брызгальные градирни применялись весьма редко, когда использование других, более эффективных промышленных охладителей (башенных пленочных градирен, водохранилищ-охладителей) было менее приемлемо по технико-экономическим соображениям. Охлаждение циркуляционной воды в брызгальных градирнях определяли по номограмме для капельной градирни (градирни с худшими показателями, чем пленочные) и прибавляли к температуре охлажденной воды 4° С [33]. Следовательно, эффективность этого типа охладителя была весьма низка. [c.8]

В последние 5—10 лет интерес к башенным брызгальным градирням существенно возрос в связи с необходимостью созда- [c.8]

Наличие на ТЭЦ в системе оборотного водоснабжения помимо пленочных градирен брызгальной повышает гибкость и надежность обШей схемы водоснабжения. Например, в системе водоснабжения Краматорской ТЭЦ [24] при сравнительно низких тепловых нагрузках летом в работе достаточно иметь одну башенную пленочную градирню площадью орошения 1600 м . При включении дополнительного турбоагрегата используется параллельно и брызгальная градирня с такой же площадью орошения. В зимнее время работает только брызгальная градирня, пленочная градирня консервируется, тем самым увеличивается срок службы оросителя и сокращаются ежегодные затраты на его ремонт. [c.9]

Башенная брызгальная градирня V площадью орошения 1600 м оборудована эвольвентными соплами с диаметром выходного сечения 50 мм, [c.11]

Натурными исследованиями установлено, что с повышением напора воды на разбрызгивающие устройства охлаждающий эффект брызгальной градирни увеличивался до уровня охлаждения пленочной башенной градирни вследствие уменьшения размера капель в факеле разбрызгивания и увеличения активного объема пространства, занятого капельным потоком [24]. Поэтому важным элементом брызгальных градирен являются разбрызгивающие устройства. От площади свободной поверхности, т. е. числа и крупности капель в единице объема, в значительной мере зависит уровень охлаждения циркуляционной воды. При этом необходимо соблюдение условия оптимизации раздробления, заключающегося в создании капельного потока с верхним пределом крупности капель порядка 1—2 мм в диаметре и нижним (по условиям выноса) не менее 0,5 мм в диаметре. Такое соотношение крупности капель выполняется при высоких напорах воды, малых размерах сопл и малых расходах воды через единичный разбрызгиватель. [c.17]

Исследователями в области систем технического водоснабжения ТЭС и АЭС в последние годы было обращено внимание на известный, но мало используемый в энергетике охладитель — брызгальный бассейн как один из возможных промышленных охладителей крупных тепловых и атомных электростанций. Брызгальный бассейн можно использовать как в качестве основного и единственного охладителя циркуляционной воды, так и в комбинации с традиционными — башенными пленочными градирнями или водохранилищами. [c.18]

Исследования брызгальных водоохлаждающих устройств для выбора наиболее производительного и эффективного из них являются важным, но не окончательным этапом в конструировании брызгального бассейна в целом. Не менее важной является компоновка БВУ по площади предполагаемого брызгального бассейна. Если БВУ отдалить на значительное расстояние одно от другого, то охлаждающую способность бассейна можно считать равной охлаждающей способности единичного БВУ. Однако такой бассейн потребует столь больших площадей и значительных коммуникаций, что окажется бесперспективным (утверждение относится главным образом к высоким циркуляционным расходам от 20—40 mV и выше). Таким образом, на первый план выдвигается определение минимальных расстояний между БВУ, обеспечивающих заданный уровень охлаждения. Рекомендаций по компоновке разбрызгивающих устройств достаточно много, но, как правило, они основываются на аналогах или на экспериментах, которые могут быть использованы лишь для разработки малых брызгальных бассейнов или бассейнов, служащих дополнительными охладителями к башенным градирням или водохранилищам. [c.61]

Отличительной особенностью высокопроизводительного брызгального устройства типа БВУ-4 (см. рис. 2.13) является достаточно высокая эффективность охлаждения циркуляционной воды. Причем, как показали исследования на опытном стенде, уровень охлаждения мало зависит от ветрового воздействия, что объясняется высокими скоростями вылета капель при разбрызгивании и значительными скоростями восходящего воздуха, вызванными эжекцией. Использование разбрызгивателей типа БВУ-4 в башенных брызгальных градирнях представляется весьма эффективным, поскольку отпадает необходимость в устройстве достаточно сложной пространственной конструкции водораспределительного устройства. Появляется перспектива снижения высоты вытяжной башни вследствие способности БВУ-4 обеспечивать достаточно мощный подсос воздуха. [c.100]

Испытания новой конструкции брызгальной градирни показали, что создание мелкофракционного капельного потока соплами конструкции ВНИИГ вместе с увеличением высоты расположения водораспределительной системы увеличило охладительный эффект градирен такого типа. По интенсивности охлаждения воды брызгальная градирня достигла уровня новых капельно-пленочных градирен с реечным оросительным устройством. Представленную конструкцию башенной брызгальной [c.104]

Башенные градирни. Башенные капельные охладители имеют вытяжную башню (фиг. 255а) и выполняются преимущественно с поступлением воздуха снизу (противоток). [c.382]

В зимнее время открытые градирни башенной капвль-могут значительно обмерзать. ной градирня [c.247]

Охладительные устройства для выходящей из двигателя горячей воды выполняются следующих видов градирни башенного типа, открытые градирни капельного типа, открытые брызгальиые градир-аи, бассейны и естественные водоемы. [c.335]

Открытые градирни Закрытые градирни (башенные ох 1аднтели) [c.52]

В период деятельности В. Г. Шухова древесина являлась одним из наиболее широко применяемых конструкционных строительных материалов, и, конечно, она нашла место в его сооружениях. Исследователи творчества В. Г. Шухова " справедливо указывали на то, что практически все строительные конструкции В. Г. Шухова, осуществленные в металле, и идеи, заложенные в них, могут быть реализованы в дереве. Наиболее ярко это можно продемонстрировать на примере строительства деревянных башен-градирен системы Шухова, которые нашли широкое применение при строительстве теплоэлектростанций в СССР. В своей основе эти башни имели конструкцию сетчатой гиперболической башни, которая многократно реализовывалась В. Г. Шуховым в металле для различных сооружений, — от водонапорных башен до Шаболовской радиомачты в г. Москве. Деревянные башни-градирни системы Шухова отличались большой экономичностью и функциональной целесообразностью. Кроме того, применение древесины в условиях эксплуатации градирен, т. е. в условиях переменного температурно-влажностного режима, давало этим башням преимущества iio долговечности по сравнению с аналогичными из стали и железобетона. Однако в тех случаях, когда сам В. Г. Шухов задумывал сооружения в дереве, он учитывал специфику этого материала, максимально использовал положительные свойства древесины и старался свести до минимума влияние ее отрицательных свойств. [c.75]

Производство электрической энергии на тепловых и атомных электростанциях связано с отводом большого количества теплоты, для чего возводятся башенные градирни, брызгальные бассейны, водохранилиш,а-охладители. Водопотребление для выработки 1 кВт-ч электроэнергии по данным института Атом-энергопроект на тепловых станциях составляет 120—130 л охлаждающей воды, при этом безвозвратные потери составляют 1,2—1,4 л, на атомных станциях это значение в 1,6 раза больше. Общее водопотребление ТЭС и АЭС в СССР на уровне 1984 г. оценивается в 70 млрд. м в год. [c.3]

Анализ материалов научных разработок и практического использования брызгальных водоохладителей (градирен и брыз-гальных бассейнов) в системах оборотного водоснабжения ТЭС и АЭС позволяет сделать вывод о том, что в области научных исследований, проектирования, строительства и эксплуатации брызгальных систем накоплен опыт, позволяющий считать этот тии охладителя перспективным для использования на электростанциях наряду с башенными пленочными градирнями и водохранилищами-охладителями. [c.4]

Брызгальный бассейн со стационарными водораспределительными устройствами требует меньших капитальных вложений и может быть возведен в более короткие сроки, чем современные башенные градирни той же производительности. На простоту и наделсность брызгальных бассейнов в эксплуатации, на их сейсмо- и ураганоустойчивость, небольшую потребность в электроэнергии указывают в своих работах практически все исследователи как в нашей стране, так и за рубежом. Однако у высокопроизводительных брызгальных бассейнов имеется серьезный недостаток, который заключается в низком эффекте охлаждения со стороны подветренной части бассейна. [c.4]

В системах водоснабжения промышленных предприятий и небольших тепловых станций в 1930—1940 гг. сооружались башенные брызгальные градирни. Их строительство было вызвано, как правило, аварийной ситуацией на башенных пленочных или капельно-пленочных градирнях и необходимостью срочного пуска охладителя. Эффективность этого типа градирен была весьма низка. Лабораторные и натурные исследования брызгальных водоохладителей, проведенные в последние годы во ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева, Южтехэнерго, ВНИИ ВОДГЕО, ПТП Укрэнергочермет , изучение тепло- и массо-обмена, аэродинамики капельных потоков, новых конструкций разбрызгивающих устройств привели к выводу о возможности существенно повысить их охлаждающую способность. [c.4]

В брызгальных градирнях среднее значение концентрации капель составляет менее 10 . Но при этом следует иметь в виду, что локальные коп-цеитрации в градирнях могут значительно отклоняться от среднего значения, определяеморо средней плотностью орошения и средним диаметром каили. При оценке интенсивности охлаждения в башенных градирнях, как правило, используются объемные коэффициенты теило- и массоотдачи. Этот способ базируется на данных экспериментальных исследований на фрагментарных установках. [c.16]

В качестве самостоятельного охладителя брызгальные бассейны нашли применение в 1930—1940 гг. на небольших электростанциях, промышленных предприятиях, где перепад температур горячей и охлажденной воды был сравнительно небольшим, до 6—8° С, а расходы циркуляционной воды значительные, более 1500 ы.уч. Брызгальные бассейны с меньшими расходами циркуляционной воды иногда сооружаются при крупных холодильных, компрессорных и дизельных установках, но в этом случае они, как правило, по технико-экономическим показателям уступают башенным градирням малой производительности. Иногда брызгальные бассейны применялись при расширении ТЭС, когда к основному охладителю, обычно водо-, [c.18]

Малая изученность брызгальных бассейнов предопределила и ограниченность методов математического моделирования, каждый из которых имеет эмпирическую основу. В связи с этим многие исследователи промышленных охладителей использовали известные методы оценки работы башенных градирен для брызгальных бассейнов. Один из наиболее распространенных подходов к решению задачи об оценке эффективности охлаждения воды в градирнях был сформулирован в 1925 г. Ф. Меркелем. Анализ уравнений, определяющих количество теплоты, переданной конвекцией и испарением, позволил Ф. Меркелю прийти к соотношению Gw wdtw = o(i —i)dF. Это уравнение может быть решено, и следовательно, может иметь практическое значение при четко выраженной зависимости между тепло- и массообменом, а также при известных температуре воды на входе в охладитель и выходе из него, температуре и влажности воздуха до и после охладителя при заданной производительности по воде и измеренном расходе [c.21]

Данные расчета были сопоставлены с результатами натурных исследований башенной брызгальной поперечноточиой градирни Краматорского металлургического завода имени В. В. Куйбышева. Капельный поток создавался эвольвентными соплами, расположенными в два яруса в иодшатровой части градирни. Средний размер капель ориентировочно составлял 3 мм в диаметре. Термодатчики располагались но радиусу градирни, их показания фиксировались неравновесным мостом сопротивлений, обеспечивающим точность измерений 0,3—0,5° С. Значения температур в отдельных выборочных точках измерений проверялись ртутным термометром. По ходу воздуха было установлено девять датчиков в том створе, в котором плотность орошения была расчетной [4—5 мУ(м -ч)]. Одновременно [c.38]

Роль факела разбрызгивания в общем теплосъеме башенных градирен во многом определяется конструкцией элементов градирни и градирни в целом. Участие факела разбрызгивания в охлаждении циркуляционной воды, например, в малых и средних пленочных градирнях площадью орошения примерно 2600 м было незначительно и шло в запасе надежности. Такое допущение было вполне приемлемо, так как наиболее распространенная водораспределительная система с использованием разбрызгивающего устройства типа гидравлических насадок— тарелочка создавала малый факел разбрызгивания. Переход от безнапорного к напорному водораспределению привел к возникновению развитого факела разбрызгивания и его участие в теплосъеме возросло до 1,5—2,5° С. [c.75]

Данные натурных исследований области факелов разбрызгивания в башенных пленочных градирнях показали существенное влияние охлаждающей способности факела на общее значение теплосъема. Причем переход на напорное водораспреде-ление и повышение напора воды перед соплом увеличили перепад температур в факеле разбрызгивания с 0,5 до 2° С и более при напорах до 0,02—0,03 МПа — таковы данные прямых измерений теплосъема факелов разбрызгивания на действующих градирнях. При прогнозе температурного режима башенных [c.76]

Приведенные выше исследования охлаждающей способности факела разбрызгивания башенных пленочных градирен позволили сделать заключение об их достаточно высокой эффективности при напорах воды от 0,02 МПа и выше. При проектировании брызгальных градирен отмеченные характеристики факела разбрызгивания пленочных градирен были использованы для обоснования схемы плановой компоновки разбрызгивающих устройств. Расчет охлаждения капель в полете, выполненный согласно (2.1) — (2.3), позволил установить протяженность активной области теплосъема, что было учтено в брызгальных градирнях многоярусной компоновкой водораспределительной системы. [c.78]

Особенностью аэродинамики брызгальных градирен является то, что основная область тепло- и массоотдачи в них формируется капельным потоком, имеющим меньшие значения аэродинамических сопротивлений, чем имеют их известные пленочные оросительные устройства башенных градирен. Сравним наиболее распространенный ороситель, выполненный из асбестоцементных щитов с расстоянием в свету между листами 25 мм, и капельный поток с крупностью капель 4 мм в диаметре. Плотность орошения в обоих случаях одинакова и равна 7 мV(м ч). Коэффициент аэродинамического сопротивления асбестоцементных листов I составляет 2,6 для капельного потока этот коэффициент равен 0,24. Следовательно, при сохранении всех элементов башенной градирни замена пленочного оросителя брыз-гальной системой приводит к резкому изменению аэродинамики градирни, к росту неравномерности скоростного поля и, в конечном счете, сказывается на полноте использования охлаждающей способности воздушного потока. Эффективное использование брызгальной системы возможно при определенном изменении конструктивных элементов башенных градирен. [c.79]

Поперечно-противоточная брызгальная градирня (рис. 3.9, а) высотой 48,5 с с тамбуром длиной 10,5 м и пропуском циркуляционного расхода через башенную часть при плотности орошения q = 8,0 м /(м -ч) и при изменении высоты воздуховходных окон с 4,3 до 8,0 м. [c.79]

Поперечно-противоточная градирня с пропуском всего расхода через башенную часть при q = 8,0 м (м -ч) и последующей перекачкой 50% охлажденной в башне воды в водораспределительную систему тамбурной части при q = 4,0 м (м -ч) и высоте воздуховходных окон 4,3, 6,0 и 8,0 м. [c.79]

Брызгальная противоточная градирня СПК Сланцы (см. рис. 3.16) построена на базе реконструированной башенной градирни капельного типа площадью орошения 320 м . Основные элементы капельной градирни были следующие водосборный железобетонный бассейн размером 20x20 м и глубиной [c.101]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...