Модуль упругого изменения форм

Модуль всестороннего сжатия 674. Модуль упругого изменения формы 463. [c.455]

Пример 11.8. Резиновый кубик АВСО свободно, но без зазоров вложен в стальную форму так, что две противоположные грани его свободны (рис. 11.31). Свер.ху кубик подвергается давлению р. Определить напряжение а , деформации и е , а также относительное изменение объема. Модуль упругости резины — Е, коэффициент Пуассона — V. Трением между кубиком и стенками пренебречь. Стальную форму принять абсолютно жесткой (недеформируемой). [c.62]

Жесткостью называется способность материала деталей сопротивляться изменению формы и размеров при нагружении. Жесткость соответствующих деталей обеспечивает требуемую точность машины, нормальную работу ее узлов. Так, например, нормальная работа зубчатых колес и подшипников возможна лишь при достаточной жесткости валов. Диаметры валов, определенные из расчета на жесткость, нередко оказываются большими, чем полученные из расчета на прочность. Нормы жесткости деталей устанавливаются на основе опыта эксплуатации деталей машин. Значение расчета на жесткость возрастает, так как вновь создаваемые высокопрочные материалы имеют значительно более высокие характеристики прочности (пределы текучести и прочности), а характеристики жесткости (модули продольной упругости и сдвига) меняются незначительно. [c.11]

При постоянном модуле упругости импульс напряжений может распространяться на значительное расстояние без изменения формы, изменение модуля упругости приводит к искажению импульса напряжений конечной амплитуды. Для большинства деформируемых тел уменьшается за пределом упругости и в материале при достаточно больших деформациях возникают пластические волны, распространяющиеся со скоростью, меньшей скорости распространения упругой волны. Однако существуют такие деформируемые тела (резины, полимерные материалы), в которых большие деформации приводят к ориентации длинных молекулярных цепочек, что вызывает возрастание модуля упругости . Поэтому при распространении возмущений в таких материалах зарождаются волны особой природы, называемые ударными волнами. В деформируемых телах ударные волны возникают и в том случае, когда распространяются волны расширения большой амплитуды. Как показано Бриджменом, зависимость между средней деформацией е и средним напряжением а в твердых телах может иметь вид е = (—аа + Ьо )/3, где а, Ь — постоянные величины. Модуль объемного сжатия К при малых давлениях стремится к постоянной 1/а, при высоких давлениях принимает значение 1/(а — 2Ьа) (т. е. при высоких давлениях К растет). Упругие волны расширения распространяются со скоростью а , но модуль К при высоких давлениях возрастает, это приводит к тому, что скорость волны большой амплитуды больше скорости волны малой амплитуды. В результате образуется ступенчатый фронт, характерный для ударной волны. Модуль сдвига G в этом случае играет незначительную роль, так как задолго до достижения достаточно высокого давления предел текучести будет пройден и материал ведет себя подобно жидкости. [c.38]

Ослабление концентрации напряжений около поперечных круглых отверстий при растяжении происходит при удалении материала и понижении жесткости зон около них. На рис. 7.19,а показано перераспределение напряжений и снижение их максимальных значений, достигающее 1,7 раза, в результате изменения конструктивной формы В зоне отверстия. Аналогичный эффект достигается введением в зоны концентрации напряжений материала с более низким модулем упругости, как показано на рис. 7.19,6. Запрессовка медного кольца в стальную пластину приводит li уменьщению наибо ьщи.ч 154 [c.154]

Интегральный резонансный метод применяют для определения модулей упругости материала по резонансным частотам продольных, изгибных или крутильных колебаний изделий простой геометрической формы. Этот метод используют для контроля небольших изделий, абразивных кругов, турбинных лопаток [10]. Наличие дефектов или изменение свойств материалов определяют по отклонениям резонансных частот. [c.203]

Интегральный метод вынужденных колебаний применяют для определения модуля упругости материала по резонансным частотам продольных, изгибных или крутильных колебаний образцов простой геометрической формы, вырезанных из изделия, т. е. при разрушающих испытаниях. Последнее время этот метод используют для неразрушающего контроля небольших изделий абразивных кругов, турбинных лопаток. Появление дефектов или изменение свойств материалов определяют по изменению спектра резонансных частот. Свойства, связанные с затуханием ультразвука (изменение структуры, появление мелких трещин), контролируют по изменению добротности колебательной системы. Интегральный метод свободных колебаний используют для проверки бандажей вагонных колес или стеклянной посуды по чистоте звука. [c.102]

В отдельных случаях можно выполнить точно или приближенно все три ограничения в виде равенств, при этом все формы разрушения — общая и местная потеря устойчивости, а также достижение предела прочности при сжатии — реализуются одновременно. Можно ввести дополнительное условие по частотам собственных колебаний, накладывающее ограничение на изгиб-ную жесткость элемента, как показано в разделе III, в. Это условие обычно существенно на нижней границе диапазона изменения осевого модуля упругости Е. [c.128]

Окончательный выбор конфигурации демпфирующего покрытия можно сделать на основе не только зависимости приведенного коэффициента потерь от температуры, но и других факторов. Трудности с требованиями к процессу протяжки вязкоупругих материалов, связанных с графитом с ультравысоким модулем упругости (ИНМ), исключают применение варианта с материалом ISD-112-113 — ИНМ на основе графита. Комбинация материалов ISD-113-830 — алюминий обеспечивает демпфирование в заданном температурном диапазоне. В последних исследованиях, однако, более эффективное демпфирование при температурах выше 51,7 °С было получено при использовании в покрытии материалов ISD-112-830 — алюминий. Этот вариант обеспечивал, кроме того, высокое демпфирование при первых формах колебаний в рабочем диапазоне изменения температур. [c.343]

Плотность металлического уплотнения зависит от существования сплошной линии контакта между соприкасающимися рабочими поверхностями уплотнительного узла. Разрезное кольцо должно приспособляться к изменениям диаметра и отклонениям от круглой формы рабочей цилиндрической поверхности при любом положении поршня или штока. Поскольку податливость материала зависит от модуля Юнга, металлические кольца не могут подобно эластичным материалам компенсировать значительные отклонения от круглой формы, перекосы и волнистость. В табл. 1 приведены модули упругости всех материалов, обычно применяемых для разрезных колец. [c.69]

Механическая прочность материала, также как и его пластичность, определяют срок службы конструкции. При комнатной температуре эти свойства определяют на стандартных разрывных образцах обычно цилиндрической формы, длина которых равна четырем квадратным корням из площади их поперечного сечения, с утолщениями для захватов на каждом конце, которые позволяют закрепить их. При комнатной температуре вплоть до предела упругости напряжение пропорционально деформации, и их отношение V называется модулем упругости, имеющим размерность [МН/м ]. Уменьшение диаметра также пропорционально напряжению и деформации, и отношение поперечной деформации к продольной, взятой по абсолютной величине, называется коэффициентом Пуассона v. По мере того как напряжение увеличивается, линейная зависимость между деформацией и напряжением нарушается, и в случае пластичных материалов напряжение, при котором происходит резкое изменение хода кривой, называется пределом текучести. В других материалах отношение напряжение — [c.36]

При повышении жесткости дисковой части рабочего колеса или снижении ее у лопаточной части возможна ситуация, когда частотная функция парциальной системы жесткий диск — упругие лопатки, соответствующая семейству первых форм изгибных колебаний лопаток, окажется ниже частотной функции парциальной системы упругий диск — жесткие лопатки и не пересекает ее. В этом случае нижняя частотная функция рабочего колеса п = 0), если различие жесткостей лопаток и диска велико, практически совпадает с нижней частотной функцией парциальной системы жесткий диск — упругие лопатки на всем интервале изменения т. На рис. 6.16 приведены частотные функции исходной системы (см. рис. 6.12) и часть ее спектра при понижении модуля упругости материала лопаток в 5 раз. Как видно при относительно низкой жесткости лопаток, податливость диска на частоты семейства первых изгибных форм, колебаний лопаток практически влияния не оказывает. При дальнейшем снижении жесткости лопаток аналогичный результат можно получить для последующих семейств форм колебаний лопаток. [c.98]

По мере повышения температуры рабочего агента (с момента пуска до номинальной нагрузки) уменьшается модуль упругости первого рода, что вызывает изменение формы линии статического прогиба и зазоров в проточной части агрегата, [c.154]

Количестве 1но У. выражается в том, что компоненты тензора напряжений (см. Напряжение ме.ханическое) в изо.-термич. условиях являются ф-циями компонентов тензора деформации (см. Деформация), к-рые универсальны для данного материала и не зависят от того, в каком порядке происходит изменение разл. компонентов деформации до достижения ими рассматриваемых значений. В большинстве материалов (напр., в металлах, керамике, горных породах, древесине) при малых деформациях зависимости между напряжениями и деформациями можно считать линейными и описывать обобщённым Гука законо.м. Законам нелинейной У. можно придать форму, подобную обобщённому закону Гука, заменив модули упругости нек-рыми универсальными ф-циями (см. Упругости теория). [c.235]

При изменении модуля упругости материала балки собственные частоты будут другими, а собственные формы останутся теми же самыми. [c.47]

Расчет напряжения по сечению формы является сложной задачей. Степень трудности при анализе процесса дополнительно увеличивается из-за влияния таких существенных факторов, как изменение пределов прочности и текучести, модуля упругости, коэффициента Пуассона, поглощения или отдачи тепла. Кроме того, сечение формы подвергается циклическим изменениям температуры. [c.16]

Общий уровень остаточных термических напряжений зависит от предела текучести материала, его модуля упругости , коэффициента теплопроводности, формы изделия, температурного градиента и продолжительности (резкости) охлаждения. Действие термических напряжений усиливается при наличии резких изменений сечений изделия (выточки отверстия и пр.) и дефектов металла, концентрирующих тепловые напряжения. [c.164]

В том случае, когда сжимающие нагрузки, действующие на такие элементы конструкций, как стойки, колонны, пластины или тонкостенные цилиндры, достигают некоторой критической величины, иногда внезапно происходят изменения их формы — изгибание, сморщивание, искривление или выпучивание. Хотя напряжения, вызываемые приложенными нагрузками, могут быть вполне допустимыми с точки зрения прочности, большие перемещения в результате изменений формы могут привести к потере равновесия и внезапной поломке. Такой вид разрушения обычно называется разрушением вследствие неустойчивости, или выпучивания. Потеря устойчивости обусловлена лишь размерами конструкции и модулем упругости материала и никак не связана с его прочностью. В частности, элемент конструкции из высокопрочной стали заданной длины не может выдержать критической нагрузки, большей, чем элемент таких же размеров и такого же поперечного сечения из низкопрочной стали. Боковое выпучивание продольно сжатых стержней представляет собой имеющий большое практическое значение пример потери устойчивости, исследование которого позволит понять сущность этого явления. [c.549]

Применение этого вида моделей требует, как и всякое другое экспериментальное исследование напряжений и перемещений, предварительного расчетного анализа для уточнения задачи и решения вопросов моделирования. Тензометрические модели из материала с низким модулем упругости позволяют вести разработку и проверку расчетных схем конструкций, а также уточнять задачу тензометрии натурных конструкций и рационально выбрать при этом минимальное число измерительных точек. В исследуемых зонах резкого изменения формы и местного приложения нагрузки при недостаточно малой базе тензодатчиков могут быть установлены оптически чувствительные наклейки (вклейки), что приближает этот вид моделей по возможностям изучения напряжений в зонах концентрации к поляризационно-оптическому методу [3]. [c.58]

Динамические механические свойства гетерогенных полимер-полимерных композиций в решающей степени определяются свойствами непрерывной фазы. При стеклообразной непрерывной фазе наблюдается заметное изменение модуля упругости при Tg полимера дисперсной фазы, однако при температуре выше этой 7с форма кривой температурной зависимости модуля мало изменяется с увеличением количества дисперсной фазы. Тангенс угла механических потерь таких композиций проходит через резко выраженный максимум в области Тс дисперсной фазы, а в других условиях практически не зависит от количества дисперсной фазы. Аналогичные эффекты наблюдаются и в случае непрерывной эластичной фазы. При низкой концентрации дисперсной стеклообразной фазы наблюдается небольшое качественное различие в зависимостях динамического модуля упругости от состава для статистических сополимеров и гетерогенных полимер-полимерных смесей. Однако при этом формы кривых температурной зависимости динамического модуля упругости и особенно тангенса угла механических потерь различаются значительно сильнее. [c.162]

Только увеличением толщины оболочек и заполнителя в 2 раза при сохранении формы трехслойной конструкции (рис. 4.7, слева) можно добиться увеличения ее жесткости в 8 раз без изменения ее модуля упругости . Этот пример показывает условную природу модуля упругости , рассчитанного для слоистых конструкций, и его относительную бесполезность для предсказания жесткости конструкций, составленных из одних и тех же структурных элементов. Поэтому в общем случае лучше избегать или в [c.196]

Подкладки, пружинящие и заглушающие колебания. Между машиной и фундаментом часто располагают пружины и другие упругие подкладки, которые дают большую свободу машине и соединенному с ней фундаменту, чем одному только фтадаменту, что позволяет лучше использовать инертное сопротивление машины и тем уменьшить возникающие силы. На статическую нагрузку машин (вес машины, натяжение закрепляющих винтов) налагается интересующая нас динамическая нагрузка, обусловливаемая силами. Такие подставки могут действовать, как вполне упругие пружины однако может получиться и уничтожение энергии движения благодаря внутреннему трению. В первом случае изменение формы пропорционально и одинаково направлено с силой. Во втором случае сжатие отстает от силы на фазу i и часть работы изменения формы превращается в тепло. Работа такого материала может быть охарактеризована взаимным положением вектора силы Р и вектора d, определяющего изменение формы (фиг. 34). Компонента d в направлении силы является упругой частью изменения формы, тогда как компонента, к ней перпендикулярная, измеряет энергию, превращенную в тепло. Упругое изменение формы при конструкциях пружин рассчитывается сообразно роду постройки. При плоских подкладках она получается из размеров и из модуля упругости в качестве подкладки наиболее пригодны вещества с небольшим модулем упругости, как-то резина, дерево, пробка, кожа, войлок и т. п. Существенно, чтобы упругость все время сохранялась, как это имеет место для хорошей резины, в то время как войлок и другие пористые вещества, особенно при высо- [c.517]

Высокая те.мпература, резкое или частое ее изменение являются причинами, вызывающими термические напряжения п покрытии, подлож,се или в систе.ме металл — покрытие. В общем случае величина этих напряжений зависит от градиента температуры, формы тела. 1Коэффицнента теплового расширения, модуля упругости, теплопроводности, коэффициента Пуассона и других характеристик конструкции. Способность материала или системы материалов сопротивляться действию тепловых напряжений характеризует его работсоспособносгь и долговечность в условиях воздействия высоких температур. [c.177]

Если О < /г < 1, то ц < У, т. е. модуль скорости после удара меньше модуля скорости к начале удара. Это характеризует не вполне упругий удар. ЗдесЪ имеет место частичное изменение формы шара. [c.412]

Результаты численных расчетов, выполненные в работе [341], моншо разделить на три части влияние на К формы заплаты, упругости заклепок и коэффициента жесткости элементов, на которые разбивается заплата. На рис. 21.2 показано изменение коэффициента интенсивности напряжений в функции отношения длины трещины Z к ширине заплаты Ъ для трех размеров заплаты (отношение высоты Н к ширине Ъ равно 0,6, 1 и 2). Заплата имеет относительную жесткость S — tE/tsEa равную единицу, а заклепки жесткие it Е 4 Ез — толщина и модуль упругости пластины и заплаты). Видно, что коэффициент интенсивности напряжений сначала (по мере увеличения длины трещины) уменьшается, пока вершины трещины не достигнут края заплаты. Когда вершины трещины находятся под заплатой, коэффициент интенсивности напряжений также уменьшается с уменьшением размера ааплаты. Когда же трещина выходит за пределы запла- [c.170]

Исследования показывают [25], что наиболее чувствителен к форме искривления модуль сдвига и менее — модуль Юнга. Изменение степени искривления волокон значительно отражается на большинстве упругих характеристик слоя увеличение жесткости волокон в направлении 1 повышает чувстви- [c.64]

Таким образом, сущность высокой эластичности состоит в распрямлении свернутых длинных гибких цепей под действием приложенной нагрузки и в возвращении их к первоначальной форме после снятия нагрузки. Этим объясняется, во-первых, обратимость высокоэластической деформации во-вторых, исключительно большая величина удлинений, которая при этом может достигаться. Так как при высокоэластической деформации не происходит изменения валентных углов и расстояний между атомами в цепи, то уже незначительные внешние силы способны вызывать значительные деформации. Этим объясняется малость эластического модуля упругости Ед . Расчеты, основанные на этих пpeд taвлeнияx, приводят к следующему приближенному выражению [c.41]

Вид диаграммы а — е при сжатии существенно зависит от размеров и формы образца вследствие того, что от этих факторов зависят силы трения между образцом и подущками, влияющие на диаграмму а — в. Желательны образцы, в которых сама форма исключает возможность влияния грения по опорным площадкам на вид диаграммы. Наиболее удачным оказываются удлиненные призматические образцы. У бетона почти с самого начала нагружения зависимость о = а (е) нелинейна, при этом даже в той области напряжений, в которой нет остаточных деформаций, кривые нагружения и разгрузки не совпадают. Таким of ia30M, строго говоря, бетон с самого начала не упруг. Изменения модуля упругости с изменением напряжений незначительные [c.364]

На фиг. 10.13 изображено распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 58% радиуса отверстия. В этом случае наибольшую величину имеет меридиональное напряжение в точке на закруглении под углом 45° к вертикали, которое на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. На фиг. 10.14 дано распределение напряжений на поверхности отверстия с плоским дном и радиусом закругления, составляющим 17% от радиуса отверстия. Здесь опять наибольшую величину имеет меридиональное напряжение на закруглении в точке, расположенной между радиальными линиями под углом 45 и 50° к вертикали. По своей величине это напряжение тоже примерно на 50% превышает кольцевое напряжение в цилиндрической части. Оказывается, что уменьшение радиуса закругления ниже величины, выполненной в модели 2, не приводит к дальнейшему увеличению меридиональных напряжений. На фиг. 10.15 сопоставляются напряжения на поверхности дна трех исследованных моделей. Заметно, что при изменении формы дна от полусферической к плоской с закруглениями распределение меридиональных напряжений в закруглении меняется существенным образом. При дальнейшем уменьшении радиуса закругления наибольшие напряжения перестают возрастать, но распределение напряжений вдоль закругления несколько меняется. Из графика изменения кольцевых напряжений видно, что на них почти не сказывается изменение радиуса закругления. Форма дна отверстия влияет на распределение напряжений в цилиндре на расстоянии, равном примерно двум диаметрам отверстия. В сечениях, удаленных от дна во всех трех случаях, распределение напряжений удовлетворительно согласуется с решением Лямэ для толстостенного цилиндра. Материал моделей имел коэффициент Пуассона 0,45—0,48, в связи с чем при использовании результатов необходимо помнить, что большие отклонения в величине коэффициента Пуассона могут привести к значительным изменениям в распределении напряжений. Модуль упругости Е материала модели определяли в процессе испытания по изменению наружного диаметра цилиндра в сечении, удаленном от дна отверстия. По результатам этих измерений величина мгновенного модуля упругости сразу же после разгрузки составила 1370 кг1см . В момент фотографирования срезов она была равна 3290 кг/см . При этой величине модуля показатель качества составил 1600. Эта величина соизмерима с показателем качества для бакелита и фостерита, но несколько ниже, чем для некоторых эпоксидных смол. [c.288]

На основе поверочных расчетов определяется допустимость принятых конструктивных форм, технологии изготовления и режимов эксплуатации если нормативные требования поверочного расчета не удовлетворяются, то производится изменение принятых решений. Для реализации расчетов по указанным выше предельным состояниям в ведущих научно-исследовательских и конструкторских центрах был осуществлен комплекс работ по изучению сопротивления деформациям и разрушению реакторных конструкционных материалов. При этом для вновь разрабатываемых к применению в реакторах металлов и сплавов (низколегированные тепло-и радиационно-стойкие стали, высоколегированные аустенитные стали для тепловьщеляющих элементов и антикоррозионных наплавок, шпилечные высокопрочные стали) исследовались стандартные характеристики механических свойств, входящие в расчеты прочности по уравнениям (2.3), -пределы текучести Оо,2, прочности, длительной прочности о , и ползучести a f Наряду с этими характе мстиками по данным стандартных испытаний определялись характеристики пластичности (относительное удлинение 5 и сужение ударная вязкость а , предел выносливости i, твердость, модуль упругости Е , коэффициент Пуассона д, а также коэффициент линейного расширения а. [c.38]

Несмотря на то, что наиболее рациональной формой маховика как аккумулятора энергии является диск равной прочности [1, 4], наиболее перспективной формой его следует считать, по-видимому, тонкий обод, так как это позволяет изготовлять его из наиболее прочных волокнистых или слоистых материалов — лент [2], волокон из материалов с высокой удельной прочностью [3]. Подобные маховики способны накопить, согласно расчету, энергию, соизмеримую с полезной энергией горючего даже без учета веса, двигателя внутреннего сгорания. Между тем, прочностно-энерге-тический расчет таких маховиков, производимый обычными методами, дает большую погрешность, связанную со значительным удлинением высокопрочного материала при нагружении. Этому способствует как высокая прочность волокон, так и малый модуль упругости некоторых из них (например, изготовленных из волокна SiOa). Удлинение обода маховика вызывает изменение момента инерции, а следовательно, и запаса энергии в нем, что ведет к дальнейшему возрастанию напряжений и т. д. [c.28]

Известно, что при пропускании тока через прямоугольную катушку она стремится принять форму круга. Это явление в эксперименте было выражено медленным иарастанием деформации растяжения наружной грани индуктора. Процесс нарастания после включения продолжался около одной минуты, и колебания индуктора в установившемся режиме происходили относительно iHOBoro положения равновесия. Спад этой деформации после выключения индуктора длился также около минуты. Нарастание и спад деформации, вызванной изменением формы индуктора, следовали экспоненциальному закону. Величина указанной деформации в среднем превышает деформации двойной амплитуды установившегося режима в 8 раз. По полученной экспериментально частоте собственных колебаний индуктора, известным геометрическим размерам и массе был определен приведенный модуль упругости Е = 1000кг/м м . Если перейти к напрялсениям в стеклопластике, то они в растянутой зоне с учетом динамических и статических деформаций не превышали 1,0 кг/мм , что на несколько порядков ниже допустимого значения. [c.222]

Формы в виде ванн обычно изготавливаются из органического стекла. Швы промазываются расплавленным парафином. Внутренние поверхности формы дважды обрабатываются 0,75%-ным раствором триацетата целлюлозы в хлористом метилене, что обеспечивает хорошее отделение отвержденного материала от формы. Отверстие, через которое заливается смесь полиэфиров со стиролом, закупоривается резиновой пробкой и пластилином. Материал выдерживается при комнатной температуре в течение 12—15 суток. Получен ряд полиэфирных материалов с модулями упругости от 2 до 15 кПсм при изменении содержания стирола от 4 до 30%. Коэффициент оптической чувствительности при этом меняется незначительно и равен (1700—1600) 10 см 1кГ. Материал обладает стабильными свойствами во времени, между напряжениями и деформациями существует линейная зависимость вплоть до момента разрушения. [c.93]

Кроме неравномерного нагрева, могут быть и другие причины изменения формы оси цилиндра. Среди них можно указать на разную толщину отливок верхней и нижней половин цилиндра, вызывающую неодинаковые напряжения в стенках от внутреннего давления. Для оценки возможной величины изгиба по этой причине рассмотрим пример. Примем отношение толщин стенок а= 1,5, напряжение в толстой стенке а=250 кг см (в продольном направлении), модуль упругости материала =1,8 10 кг1см , длину цилиндра 4,5 л, диаметр его 1700 мм. При этих условиях расчетная стрела прогиба составит около 0,10 мм. Этот пример дает, по-видимому, несколько преувеличенный результат, но он показывает, что при напряженном цилиндре большой длины и малого диаметра значительная разность в толщине может вызвать прогиб такой величины, что его уже надо обязательно учитывать. [c.82]

Упругость — свойство твёрдых тел сопротивляться изменению их объёма или формы под действием механич. напряжений и самопроизвольно восстанавливать исходное состояние при прекращении внеш. воздействий. Характеризуется пределом упругости — макс, напряжением, после удаления к-рого форма и размеры образца полностью восстанавливаются модулем упругости, — коэф. пропорциональности, связывающим напряжение и упругую деформацию. Единств, характеристика М, с., дающая информацию о межатомном взаимодействии в кристаллич. решётке материала,— вторая производная энергии взаимодействия атомов (ионов) но расстоянию между ними. [c.129]

Генерация Р. д. в твердотельных материалах сопровождается изменением их свойств. Так изменяются форма и размеры облучённых образцов (радиац. распухание), причём анизотропный характер этих изменений зависит как от концентрации, так и от конфигурации Р. д. Изменяются механич. свойства твёрдых тел, что проявляется в увеличении предела текучести пластичных материалов, век-ром повышения модуля упругости, ускорении ползучести. Накопление Р. д. изменяет степень упорядоченности структуры сплавов и ускоряет фазовые переходы. Электропроводность облучённых тел изменяется прежде всего нз-за появления заряж. дефектов. Особенно сильно это проявляется в полупроводниках, где Р. д. не только выступают как центры рассеяния носителей заряда, но способны изменить концентрацию н природу осн. носителей заряда. Нейтральные дефекты также влияют на проводимость, т. к. являются центрами рассеяния носителей. Для оптич. свойств характерно появление новых областей поглощения в разл. спектральных областях (см. Центры окраски). Специфически влияет облучение на поверхность твёрдых тел, не только вызывая образование иных, не свойственных объёму дефектных структур, но и изменяя физ.-хим. свойства поверхности (напр., кинетику окисления и адсорбции). [c.204]

Известны достоинства метода тензометрических моделей из материала с низким модулем упругости [1, 2] возможность выполнения объемных моделей особо сложных деталей и конструкций, в том числе составных, с точным воспроизведением формы, силовой нагрузки, условий сопряжения и жесткости, что трудно достижимо на моделях поляризационнооптического метода малые величины прилагаемых нагрузок, что приближает эксперимент к камеральной работе простота выполнения моделей и легкость внесения изменений в них для сопоставления вариантов конструкции несущественное различие коэффициентов Пуассона материала модели, нагружаемой при комнатной температуре, (0,35) и натуры из стали (0,28) возможность определения на объемной модели напряжений и перемещений от нескольких видов силовых нагрузок возможность выполнения в модели технологических отступлений, неизбежных в крупной натурной конструкции, и оценки их влияния, а также изучения действия отдельных силовых воздействий в общем комплексе нагрузки, что обычно неосуществимо на натурной конструкции. [c.58]

Технические характеристики. После сия тия нагрузки пружины должны без оста точного изменения формы (осадки) возвра щаться в исходное положение. Технический предел упругости (см. 1.11.2.1)—это такое наибольшее напряжение, до которого не наступает макроскопическая остаточная деформация. Способность выдерживать нагрузку, после снятия которой отсутствует остаточная деформация, прямо зависит от величины модуля упругости (см. 1.11.1.1) (в случае нормальных напряжений) или -модуля сдвига (в случае преимущественных касательных напряжений) (см. 1.11.1.1). По сравнению с аустенитными пружинными сталями (не имеющими полиморфных превращений) закаливаемые (улучшаемые) [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...