Податливость (материала)

В конструкции уплотнительного устройства (рис. 13.1, б) применены два резьбовых соединения — накидной гайки 3 со штуцером 4 и штуцера 4 с корпусом 6. Герметичное уплотнение между штоком 1 и штуцером 4 создано сальниковым уплотнением, состоящим из уплотнительной набивки 7, зажимаемой втулкой 2 при завинчивании гайки 3. Уплотнительную набивку выполняют из шнура, изготовленного из пряжи и пропитанного густой смазкой или графитовым порошком, или в виде колец из резины, тефлона. Объем набивки выполняют таким, чтобы между торцами втулки 2 и штуцера 4 после сборки нового соединения оставался зазор, в пределах которого можно перемещать втулку 2 во время эксплуатации для компенсации износа набивочного материала, подтягивая гайку 3. Торцевое уплотнение между штуцером 4 и корпусом 6 обеспечивает прокладка 5 из податливого материала паронита, резины и т. п. [c.193]

Величина ГГ (О = е (О/о, называется податливостью материала. Если пластическая составляющая отсутствует (е = 0), то при [c.217]

Обычно заклепки изготовляются из более податливого материала, чем соединяемые листы. Например, если листы изготовлены из Ст. 3, то заклепки — из Ст. 2. [c.112]

При анизотропии более общего вида, когда указать плоскости симметрии нельзя или когда они не параллельны оси растяжения, деформация может иметь более сложный характер, растяжение может сопровождаться перекашиванием стержня, как показано на рис. 2.2.3. Это легко представить себе, если выбрать образец, состоящий из набора жестких пластин, наклонных но отношению к оси и соединенных между собой прослойками из податливого материала, как показано на том же рисунке. [c.48]

Если расположение волокон материала в типичном объеме подчиняется определенному геометрическому закону или известны характеристики его случайного поля, то вычисление средних значений компонент матрицы жесткости (или податливости) материала не представляет труда. Их усреднение по типичному объему АУ осуществляется как среднее интегральное [c.54]

Глава 5 посвящена анализу статики, динамики и устойчивости оболочек из композиционных материалов. В ней рассмотрены основные этапы развития теории оболочек. Приведены основные гипотезы, теоретические соотношения и проанализированы различные частные случаи. Исследованы эффекты, связанные с податливостью материала при поперечном сдвиге. [c.11]

Также как и при описаний уточненных теорий слоистых пластин (см, раздел VI гл. 4), учитывающих эффекты, связанные е трансверсальной сдвиговой податливостью материала и трансверсальными нормальными напряжениями, здесь моншо выделить три основных варианта теории оболочек [c.244]

При одном и том же материале детали остаточные внутренние напряжения изменяются в зависимости от металлургического цикла изготовления. У литых деталей остаточные напряжения уменьшаются с увеличением податливости материала формы, применяющейся для заливки жидкого металла, например, при заливке в земляную форму — ниже, чем при заливке в металлическую они могут быть понижены путем выбора рационального способа заливки и питания формы во время затвердевания. Остаточные напряжения снижаются с уменьшением температурных перепадов, возникающих в массе детали при нагреве и охлаждении, поэтому слишком большая разница в толщине разных элементов детали оказывает неблагоприятное влияние на уровень внутренних напряжений. [c.407]

Целью работы является исследование межслойных касательных и нормальных напряжений при различных величинах параметров, характеризующих податливость материала слоев сдвиговым и нормальным деформациям, и при разных соотношениях толщин слоев. [c.309]

Ранее при решении подобных задач использовались уравнения классической теории Кирхгофа — Лява. В предлагаемой работе напряженно-деформированное состояние слоев оболочки описывается уточненными уравнениями теории типа Тимошенко, учитывающими податливость материала слоев сдвиговым EIG и нормальным EIE деформациям. [c.309]

Плотность металлического уплотнения зависит от существования сплошной линии контакта между соприкасающимися рабочими поверхностями уплотнительного узла. Разрезное кольцо должно приспособляться к изменениям диаметра и отклонениям от круглой формы рабочей цилиндрической поверхности при любом положении поршня или штока. Поскольку податливость материала зависит от модуля Юнга, металлические кольца не могут подобно эластичным материалам компенсировать значительные отклонения от круглой формы, перекосы и волнистость. В табл. 1 приведены модули упругости всех материалов, обычно применяемых для разрезных колец. [c.69]

Способность кожи к деформациям зависит от характера дубления и примененной пропитки, но вообще это податливый материал, который сравнительно легко привести в плотное соприкосновение с металлической поверхностью фланца. Фланцы должны быть плоскими, жесткими и гладко обработанными. При высоких давлениях сжатия кожа проявляет тенденцию к выдавливанию. Следовательно, кожаные шайбы и прокладки целесообразно размещать в канавках. [c.247]

При конструировании сосудов следует иметь в виду, что на величину краевых воздействий оказывают влияние конструкция узла и характер материала. В жестких соединениях возникают большие краевые воздействия. С увеличением пластичности материала краевой эффект проявляется в меньшей степени вследствие большой податливости материала деформации. На рис. 98 приведено несколько схем узлов аппаратов, в которых под действием, например, внутреннего газового давления неизбежно возникнут краевые усилия и моменты [12]. [c.165]

Определение упругих характеристик дейдвудной опоры. Построение эквивалентной схемы. Как уже отмечалось выше, кормовая опора дейдвуда отличается большой протяженностью (около четырех диаметров гребного вала), сравнительно высокой податливостью материала набивки (модуль упругости бакаута, наиболее часто используемого в дейдвудных устройствах, в 100 раз меньше модуля упругости материала вала, еще меньший модуль упру-242 [c.242]

При этом l и Сд — функции упругих податливостей материала [4]. Они связаны с модулями упругости в главных орто-тропных направлениях (продольном и трансверсальном, соответственно ц и Е02) следующим выражением [c.133]

Расчет по результатам низкоскоростного изгиба с учетом податливости материала Растяжение пластины с двумя краевыми надрезами [c.135]

Из приведенных данных видно, что найденная любым способом вязкость разрушения материалов на основе высокопрочных углеродных волокон типа 2 в два раза выше, чем материалов на основе высокомодульных волокон типа 1, а также (и это очень важно), что общая работа разрушения, определенная при изгибе, близко согласуется со значениями Gi , определенными при растяжении пластины с надрезами. Величина G , определенная при изгибе с учетом податливости материала, могла бы лучше согласоваться с показателями энергии разрушения, если бы было сделано меньше допущений при ее определении. В целом можно сказать, что результаты, получаемые при изгибе для параметров вязкости разрушения, не являются удовлетворительными, даже если размеры образцов отвечают обычным стандартам. [c.135]

Другие свойства полимеров также могут влиять на их трение. Например, коэффициент трения часто возрастает при увеличении податливости полимеров [79, 82]. Коэффициент трения поливинилхлорида возрастает с увеличением содержания пластификатора [64], что может быть обусловлено ростом податливости материала при повышении концентрации пластификатора. [c.209]

Таким образом, наряду с податливостью материал уплотнительного элемента должен обладать высокой механической прочностью, упругостью, способностью к значительным обратимым деформациям, т. е. высокой эластичностью. Общая деформация е такого материала складывается из трех составляющих обратимой высокоэластической, необратимой пластической и упругой, т. е. [c.7]

Заметим здесь, что приведенное решение для продольного удара призматических стержней основано на предположении, что в начальный момент все точки концевого поперечного сечения стержня сразу получают скорость ударяющего груза. Это требует идеально гладких плоскостей соприкасания. Практически всегда приходится иметь дело с различными неровностями, благодаря которым соприкасание сначала получается лишь в нескольких точках сечения. Здесь начинаются местные деформации и лишь впоследствии может получиться более полное соприкасание. Вследствие этого обстоятельства опыты, которые ставились для проверки решения Сен-Венана. не подтвердили его результатов . Чтобы достигнуть совпадения опытных данных с расчетными, приходится искусственным путем уменьшать влияние местных деформаций по плоскости удара. Для этого берут ударяемый стержень из податливого материала, например каучука, и снабжают ударяемый конец твердым наконечником или заменяют ударяемый стержень спиральной пружиной Другой прием, применяемый для приведения к совпадению теории продольного удара с данными опытов, заключается в том, что концам ударяющихся стержней придают закругленную форму. Этим путем достигается полная определенность в отношении местных деформаций, которые здесь могут быть найдены при помощи формулы Герца [c.364]

При испытании материалов на диаграмме нагрузка— удлинение (см, рис. 139) имеется вначале прямолинейный участок. Для различных материалов наклон этого участка к осям различен. Очевидно, что наклон этого участка является мерой деформации материала при заданном напряжении, мерой упругости или мерой податливости материала испытуемого образца. [c.164]

Податливостью называется способность смесей сжиматься под действием внешних сил. Это необходимо для того, чтобы форма или стержень не препятствовали свободной усадке при затвердевании отливки. При недостаточной податливости материала формы в остывающей отливке возникают внутренние напряжения, приводящие к образованию трещин. [c.96]

Анализ результатов большого числа экспериментов на разных материалах [5] показывает, что деформирование материалов с умеренным упрочнением удовлетворительно описывается всего двумя константами — пределом текучести ту и пластической податливостью материала Со при [c.150]

Сринивас и др. [143] исследовали однородные и многослойные пластины из изотропных материалов численный анализ был проведен для трехслойной пластины с несимметричным расположением слоев. Полученные для однородных пластин результаты показали, что классическая теория тонких пластин справедлива, если толщина не превышает 0,05 Ь (а Ь), а теория Рейсснера [120], учитывающая сдвиговую податливость материала, применима для пластин с толщиной до 0,10 Ъ а Ъ). Однако для трехслойных пластин погрешности, вносимые при расчете по этим двум теориям, возрастают с увеличением отношения модулей упругости материала слоев. [c.196]

Эта глава посвящена пластинам из композиционных материа лов, особое внимание в ней уделено 1) построению теории сло-истИгх сред и ее приложению к различным слоистым структурам, встречающимся на практике 2) разработке линейной теории топких слоистых пластин и ее приложению к задачам статики, динамики, устойчивости и термоупругости 3) формулировке уточненных вариантов этой теории, позволяющих описать большие прогибы пластин, учесть податливость материала при сдвиге по толщине и рассмотреть трехслойные пластины. Предстоит еще многое сделать (особенно в экспериментальном плане) для того, чтобы установить, какой подход к построению уточненной теории, учитывающей трансверсальные деформации, является наиболее эффективным для решения инженерных задач. Необходимы также дальнейшие исследования проблем панельного флаттера, термоупругости и связанных с ними вопросов устойчивости. [c.201]

Влияние сдвиговой податливости материала при сдвиге по толщине на устойчивость слоистых цилиндрических панелей исследовалось в работе Дурфлофски и Майерса [86], задачи устойчивости и колебаний замкнутых слоистых цилиндрических оболочек рассматривались Тейлором и Майерсом [280]. [c.245]

В настоящей главе мы в общих чертах наметим теорию больших деформаций материалов, состоящих из жестких волокон и матрицы из более податливого материала, таких, например, как резина, армированная нейлоновыми нитями, или пластичный алюминий, армированный жесткими металлическими волокнами. Нашей целью не является определение механических свойств композита по известным свойствам его компонентов, мы также не будем заниматься другими важными проблемами, в которых необходимо отличать частицы материала матрицы от частиц волокон вместо этого мы постараемся найти механическое поведение композиционного материала в целом, рассматривая его как сплошную среду, свойства которой определяются из макроопыта. [c.288]

Нерви [19, 20] показал, что при высоком массовом содержании упрочнителя и его равномерном распределении можно получить водонепроницаемый однородный материал с механическими свойствами, отличными от свойств бетона, упрочненного обычным способом, обладающий высоким уровнем упругости и сопротивлением растрескиванию. Нерви провел ударные испытания железобетонных плит толщиной до 6,3 см. Результаты показали, что при ударах появляются только трещины в цементе и происходит деформация упрочнителя, но не образуется отверстий. Были проведены испытания с целью установления оптимального соотношения между размером ячеек стальной сетки и составом раствора для по.лучения максимальной податливости материала без растрескивания. В 1943 г. Итальянское военно-морское ведомство утвердило железобетон в качестве материала для корпусов. После второй мировой войны в Италии из железобетона были построены различные суда, в том числе и 165-тонная моторная яхта и 12-метровое двухмачтовое судно, которые функционируют и в настоящее время. Из-за консерватизма в судостроительной промышленности железобетоны широко не использовались в качестве строительного материала для изготовления корпусов вплоть до 1959 г., когда они снова были применены в Великобритании для изготовления корпусов прогулочных лодок. При этом был несколько изменен состав материала, что обусловило интерес к этому материалу со стороны новозеландских фирм и некоторых других стран. До настоящего времени применение железобетонов как материалов для строительства судов ограничивалось в основном корпусами из-за того, что изготовители должны были иметь собственные упрочняющие системы, разработанные технологические процессы изготовления и замешивания бетона. Информация по железобетонам и их применению была недостаточна. [c.256]

На рис. 7.2 показаны расчетные зависимости, иостроенные по формулам (7.8) с использованием характеристик компонентов из табл. 7.1. На этом же рисунке точками отмечены экспериментальные результаты, полученные в [39] для боро-пластика на эпоксидном связующем. Точность расчетных оценок Ег и Glt оставляет, конечно, желать лучшего. Учет стеснения деформации более податливого материала матрицы в направлении армирования при действии поперечной нагрузки позволяет приблизить расчетную оценку Ej к экспериментальной. Для этого в.место модуля упругости матрицы Ет в уравнение для расчета Ет следует подставить значение Ет, соответствующее стесненным деформациям (можно получить, положив две из трех компонент деформации в трел- [c.257]

Исследование скорости развития трещины в зависимости от уровня нагружения, свойств материала, среды и внешних факторов (поляризации, давления и температуры) [8,50]. При таком подходе данные о закономерностях роста трещин иод воздействием агрессивной среды и механических напряжений представляют в виде зависимостей скорости роста трещин при статическом (ко розионное растрескивание) или- динамическом (коррозионная усталость) нагружении от максимального (амплитудного) коэффициента интенсивности К цикла. При этом данные для построения указанных зависимостей (диаграмм разрушения) получают при испытании стацдаргных образцов с трещинами, образовавшимися на образцах в процессе периодического (усталостного) нагружения их на воздухе. Подрастание трещины во времени измеряют по изменению электросопротивления образца, оптическим методам по податливости материала и т. п. Испытания проводят iipn заданной температуре среды, накладывая, по необходимости, на образец анодную или катодную поляризацию. По полученнь м данным рассчиты- [c.132]

Широкую формулировку общих модельных представлений следует начать с обсун<дения взимодействия процессов водородного охрупчивания и анодного растворения. Анодное растворение, протекает ли оно как процесс, определяемый конкуренцией между локальным разрушением пленки и репассивацией [99] (как впервые предложил Логан [321]), или как процесс, облегченный податливостью материала в вершине трещины (согласно формулировке Хоара [322]), или же по какому-либо другому локализованному механизму, является хорошо известным явлением в КР. В некоторых системах (например, в медных сплавах) процесс типа растворения является, ио-видимому, единственным действующим фактором [323, 324]. С другой стороны, во всех рассмотренных системах сплавов в определенных внешних условиях может происходить растрескивание, вызванное поглощением водорода. Из этого можно заключить, что даже несмотря на то, что для протекания КР обычно требуется довольно специфическое сочетание состава и микроструктуры сплава, состава среды и некоторых других условий (таких как определенная область потенциалов), в соответствующим образом выбранной системе растрескивание может быть вызвано как водородом, так и процессами растворения, при условии необходимой модификации среды (например, приложенного потенциала). [c.133]

Существуют волноводные Л. а., представляющие собой набор каналов, различающихся поакустич. длине пути иа Я. В фокусе такой Л. а. происходит синфазное сложение волн, прошедших через каналы. Л. а. с переменным фокусным расстоянием представляют собой оболочку из податливого материала, напр, резины, заполненную жидкостью, с Изменяя ста-тич. давление жидкости внутри оболочки, можно менять её радиусы кривизны и тем самым — фокусное расстояние. [c.592]

Вычисление критических напряжений по ней сводится к нахождению минимума подкоренного выражения правой части относительно параметра /х = п/А для заданного угла tp. Максимальное значение сгкр определяет значение угла ip и оптимальную структуру стенки оболочки. Отметим, что в формуле (1.1) ij и aji i, j = 1, 2, 3) — коэффициенты упругости и податливости материала оболочки, выражения для которых даны в гл. 5. [c.264]

Рассмотренный выше расчет составных пластинок с абсолютно жесткими поперечными связями применим для пролетов, которые значительно превышают общую толЕЦшу пластинки, и при сравнительно малой толщине швов. При толстых прослойках мевду упругими слоями пластинки, выполненных из податливого материала, следует учитывать поперечную податливость прослоек. В ряде случаев при этом целесообразно использовать схему составной пластинки с Тфугоподатливыми поперечными связями и абсолютно податливыми связями сдвига, поскольку учет сдвигающих усилий в швах сильно усложнил бы задачу расчета. Таким образом получаем часто применяемую схему расчета составной пластинки, в которой каждый упругий слой соединен с соседними слоями с помощью среды типа винклеровского упругого основания (рис. 121). [c.268]

Во втором случае необходимо обеспечить высокую добротность при. малом или нулевом ТКЧ. Кроме того, резонаторы узкополосных фильтров должны быть практически лишены дополиительпых резонансов в довольно широкой полосе вблизи основной частоты, что в еще большей степени осложняет выбор ориентации и соотношения геометрических размеров для этих резонаторов. Известно, что резонансная частота пластины (стержня) зависит от геометрических размеров, плотности и коэффициента упругой податливости материала для соответствующего вида колебаний. Геометрические размеры изменяются с температурой пропорционально линейному и объемному коэффициентам теплового расширения, которые, как правило, на 2—3 порядка меньше температурных коэффициентов упругих постоянных. Поэтому величина изменения частоты с температурой, или ТКЧ, преимущественно определяется величиной температурных коэффициентов упругой податливости. Установлено, что срезы с нулевым ТКЧ могут быть получены у кристаллов, имеющих разные знаки коэффициентов 5 . [c.148]

Здесь рассмотрим приближенный метод оценки средних значений контактных напряжений в задаче, где слои сцеплены, но податливостью материала нижнего слоя по сравнению с податливостью материала верхнего неоднородного стареющего вязкозппругого слоя можно пренебречь [145]. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...