Коэффициент приведения потерь

Коэффициент приведения длины при потере устойчивости в плоскости ху (при свободном верхнем конце стойки в этой плоскости) ц = 2. В плоскости Х2 концы стойки поворачиваться не могут, а потому при потере устойчивости в этой плоскости коэффициент приведения длины ц =0,5 (см. 13.2). [c.502]

Задача 7.9. Определить зависимость мгновенной подачи Q от времени для форсунки системы подачи дизеля с учетом инерционного напора в предположении линейного закона нарастания давления перед форсункой от остаточного давления ро = 0,4 МПа до р= 120 МПа в течение 0,003 с диаметр форсунки 0,45 мм приведенная длина 4,5 мм, коэффициент гидравлических потерь =1,5. [c.158]

Объем полости насоса и трубопровода V = 5 см модуль упругости жидкости ж=1,5-10 H/ м скорость плунжера Уп=1 м/с диаметр плунжера dn = 8 мм длина трубопровода /.= 100 мм внутренний диаметр трубопровода d = 2 мм эквивалентная длина форсунки 1 = 2 мм диаметр сопла форсунки d = 0,4 мм коэффициент гидравлических потерь системы форсунка —трубопровод, приведенный к диаметру сопла =1,5. Плотность топлива р = 850 кг/м . [c.159]

Вычислив значения коэффициентов пропорциональных потерь для всех выделенных участков, можно от системы, приведенной на рис. 2. 3, б, перейти к некоторой системе без потерь, эквивалентной в динамическом смысле заданной (рис. 2. 3, в), и принять характер ее деформации соответствующим рис. 2. 3, г. Для этой цели в пределах выполнимости неравенства Ф1>ср следует заменить значения жесткостей и моментов инерции участков по формулам [c.65]

При расчете пограничного слоя на лопатках будем принимать, что точка перехода совпадает с границей потери устойчивости. Приведенное выше (рис. 20) сопоставление результатов расчетов коэффициента профильных потерь дС опытными данными косвенно показывает, что такое предположение допустимо. Ниже будут приведены данные и по непосредственному сопоставлению результатов расчета пограничного слоя на лопатках при указанном до-пуш,ении с опытными данными. [c.59]

Приведенная зависимость позволяет учесть изменение коэффициента концевых потерь при переходе от осевой к радиальной решетке, при этом концевые потери в центробежной решетке больше концевых потерь в осевой и больше, чем в центростремительной. [c.65]

Наилучшая корреляция экспериментальных значений -/) была получена на графике, приведенном на рис. 133, согласно которому коэффициент профильных потерь испытанных реактивных решеток удовлетворительно выражается эмпирической формулой [c.391]

В которой а — ширина узкого сечения, А — высота (длина) лопатки И 4 — приведенный коэффициент вторичных потерь. [c.446]

Расчет коэффициента суммарных потерь по (3.1) дает значения, близкие к приведенным в атласе [12]. [c.260]

У лазера на рубине (трехуровневый лазер, % = 694,3 нм) диаметр стержня составляет 6,3 мм, а длина равна 7,5 с.м. Стержень находится в резонаторе, образованном двумя плоскими зеркалами, расположенными друг от друга на расстоянии L = 50 см и имеющими коэффициенты пропускания соответственно Га = О и Tj = 0,5. Пусть коэффициент внутренних потерь за проход составляет Ti = 10 %. Используя для Ni, п и а значения, приведен- [c.328]

Строго говоря, уравнения (8.72) справедливы в случае бегущей волны, когда в кристалле произвольной длины распространяются три волны с частотами (Oi, (02, соз- Покажем теперь, каким образом эти уравнения можно применить к случаю оптического параметрического генератора, схематически показанного на рис. 8.8. Рассмотрим сначала этот генератор, работающий по схеме двойного резонатора. В этой схеме внутри резонатора в прямом и обратном направлениях распространяются две волны с частотами (Oi и (02. Параметрический процесс имеет место здесь только тогда, когда направления распространения этих волн и волны накачки совпадают (поскольку лишь при данных обстоятельствах удовлетворяется условие фазового синхронизма). Если развернуть оптический путь волны в резонаторе так, как показано на рис. 8.9, а, то из рисунка очевидно, что волны испытывают потери на любом участке пути, в то время как параметрическое усиление имеет место лишь на одном из двух отрезков пути. Эту ситуацию можно эквивалентно представить в виде схемы, приведенной на рис. 8.9, б, если соответствующим образом определить коэффициент эффективных потерь а, (/=1, 2). Потери, определяемые на рис. 8.9,6 длиной кри- [c.508]

Для стойки, показанной на рис. 12.56, определить критическую силу и коэффициент приведения длины энергетическим методом, задавшись приближенной формой потери устойчивости сразу в виде многочлена, удовлетворяющего условиям закрепления стойки. [c.423]

В процессе вывода уравнений расхода, скорости и потерь напора были введены коэффициенты ц, <р, е. Значения этих коэффициентов, приведенные выше, действительны лишь для маловязких жидкостей. [c.36]

При заданном к. п. д. т) и вычисленном общем коэффициенте потерь скорость плунжера можно определить по номограммам на рис. 163 и 164, где приведен пример определения V и и ах для 1] = 66,6%. Коэффициент общих потерь определяют по номограмме на рис. 165, которая показывает соотношение величин при максимальной скорости плунжера [c.169]

Можно назвать суммарным, приведенным к площади поршня сервомотора, коэффициентом гидравлических потерь. Подстановка его в формулу (93) приводит последнюю к виду [c.221]

Зависимость коэффициента дифракционных потерь за проход от параметра Френеля для двух низших типов колебаний сферических резонаторов различной конфигурации показана на рис. 3.11, для цилиндрических резонаторов— на рис. 3.12. Для всех резонаторов дифракционные потери, естественно, возрастают с увеличением порядка моды и уменьшением параметра Френеля. Наименьшие дифракционные потери соответствуют конфокальному резонатору, а наибольшие — плоскому. Предельные зависимости ( = 0, =1) хорошо аппроксимируются соотношениями, приведенными в 3.3 и 3.4. [c.76]

В приведенных выше формулах фактическая площадь касания, коэффициенты трения и интенсивности изнашивания можно вычислить по значениям механических характеристик взаимодействующих тел (модулю упругости Е, коэффициенту Пуассона ц, твердости материала НВ, коэффициенту гистерезисных потерь Саф, параметрам То и р, характеризующим физико-химическое состояние поверхности, показателю кривой фрикционной усталости и параметрам шероховатости поверхности твердых тел). [c.46]

Такое допущение справедливо потому, что приведенный коэффициент гистерезисных потерь для металлов Ойф 0,01. [c.171]

Од — диаметр барабана механизма передвижения т)в — коэффициент, учитывающий потери на барабане В. Момент сопротивления, приведенный к приводному валу, [c.149]

Если в узле пересечения раскосов будет поставлен шарнир, не прорезающий, а соединяющий раскосы, то при кососимметричной форме потери устойчивости раскосов по двум полуволнам коэффициент приведения длины окажется равным единице. [c.100]

Здесь про, tio—коэффициенты профильных потерь в решетке и углы выхода потока перегретого пара Ki—Кв — эмпирические коэффициенты, отражающие влияние геометрических параметров и типа решетки С = С /С акс, С — массовая концентрация ОДА Смакс = 45-10 кг ОДА/кг НаО. Для сопловых решеток дозвуковых скоростей (группы А) можно принять Ki = 7,5 Кг=0,0072 Кз= = 0,0016 i 4=0,0536 /(55=0.0236 Къ=, 2. Приведенные формулы справедливы при уо<0,2% и С 45-10- кг ОДА/кг НгО. [c.309]

Следует заметить, что погрешность расчета коэффициента профильных потерь, иллюстриуемая данными, приведенными на рис. 20, обусловлена в какой-то мере и погрешностью расчета пограничного слоя (по методике, изложенной в п. 4), ибо расчетные значения Iq определялись с использованием результатов расчета условной толщины б . [c.51]

Приведенные выше опытные значения коэффициентов профильных потерь в решетках получены методом тра-версирования выходного поля потока пневмо-метрическими зондами. При дозвуковых скоростях точность таких измерений достаточно высока. Переход к сверхзвуковым скоростям снижает надежность полученных результатов. Это связано со значительными трудностями определения потерь энергии в прямом скачке уплотнения перед приемным отверстием пневмометричес-кого насадка (см. гл. 14). В зависимости от дисперсности среды и интенсивности скачка перед зондом степень неравновесности процесса торможения в зоне высоких градиентов давления будет различной. Соответственно различными оказываются и потери в скачке уплотнения. На рис. 11-20 приведены кривые, полученные путем обработки опытных данных по схеме, когда все процессы в решетке протекают предельно неравновесно, т. е. так же, как и в перегретом паре с показателем изо-энтропы й = 1,3. В результате обработки опытных данных при условии 1,135, что [c.314]

Аналогично случаю сопряжения крыла и фюзеляжа положи- ельную роль может играть плавнь Й переход (галтель) между поверхностями. Для проверки справедливости этого положения в одной из решеток был выполнен плавный переход вдоль спкпкн. Переход был выполнен по радиусу г = 0,9 а от узкого сечения до выходной кромки величина г плавно уменьшалась до 0,05 а. Результаты испытания г,оказали некоторое уменьшение приведенного коэффициента вторичных потерь в решетке с галтелью. Отметим, что возможное выполнение галтели у вершины лопатки турбо.машины (пу те.м выполнения специальной полки.) может обеспечит,, также уменьшение потерь от перетекания в зазоре. Кроме того, выполнение галтели у корня лопатки выгодно также и с точки зрения прочности лопатки, так как увеличение радиуса перехода увеличивает прочность лопатки на изгиб. Полученные результаты подтверждены также в более поздней работе В. И. Кулик [41]. [c.448]

Тепловые потери 1 м неизолированного трубопровода приближенно можно определить по диа рамые на рис. 9-46. Полученные по диаграмме значения умножаются на поправочный коэффициент, приведенный в табл. 9-46. Полученные произведения в свою очередь умножаются на коэффициент, учитывающий излучение и изменяющийся в пределах 1,07—1,13 (меньшее значение относится к Д = 50 С большее — к Л = 500 С). [c.529]

Здесь ф1пр — приведенный угол трения на скосе клина фшр = = ar tg/( f/Dj) /=0,1 — коэффициент трения d — диаметр оси ролика, мм Dj— диаметр ролика, мм tg92 — коэффициент трения в направляющей поверхности клина т) = 0,9 — коэффициент, учитывающий потери на трение в пневмоприводе. [c.72]

Приведенные в табл. 10 максимально-допустимые нормы тепловых потерь для изолированных объектов, расположенных на открытом воздухе, применяются для объектов с полной стоимостью тепла (100%). При неполной стоимости тепла максимально-допустимые нормы тепловых потерь определяются по йормам табл. 10 с коэффициентом, приведенным в табл. И. [c.23]

Для приведения потерь к синусоидальной форме кривой необходимо знать потери при одной величине индукции для двух значений коэффициента формы кривой ki и кг. Тогда, нанеся на графике Pr.B=f k ) (рис. 5-17) значения измеренных потерь и проведя прямую АБ, соединяющую полученные точки, получим на пересечеини прямой ЛБ с прямой, паралельной оси ординат и проходящей через точку на оси абсцисс 1,11 , значение потерь при синусоидальной форме кривой э. д. с. lj [c.211]

Для приведения потерь к синусоидальной формб J. д. с. пало определить коэффициент формы кривой [c.235]

Из формулы (31) следует, что значительное плияние на деформационную составляющую коэффициента сцепления оказывает приведенный коэффициент гистерезисных потерь. Для материалов, применяемых для изготовления протектора, 0,4<аэф< <0,6. Увеличение коэффициента гистерезисных потерь приводит к возрастанию температуры в рабочих слоях протектора вследствие внутреннего треьия при многократном деформировании их микронеровностя-ки дорожного покрытия, что, в свою очередь, повышает изнашивание протектора. [c.102]

Величины V, /г, е и с, входящие в приведенную формулу, представляют соответственно объем магнитного сердечника, м , коэффициент потерь на гистерезис, коэффициент потерь на вихревые токи и коэффициент дополнительных потерь. К потерям, которые носят название дополнительных, относят все потери, отличные от потерь на вихревые токи и гистерезис. Дополнительные потери обусловлены такими явлениями, как магнитная вязкость, резонанс смещения магнитных стенок, резонанс, вызванный анизотропностью и вращением вектора на-магниченностп. и резонанс формы (см. 3-6-2). [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...