Среднее в радиальных подшипниках

Пример. Определить момент трения в радиальном подшипнике 32209 с цилиндрическими роликами, установленном на горизонтальном валу и воспринимающем радиальную нагрузку = = 5000 Н при частоте вращения п = 10000 мин" . Смазывание подшипника осуществляется в масляной ванне. Кинематическая вязкость смазки у = 20 мм /с. Средний диаметр подшипника о= = 65 мм. [c.433]

Изменение радиального зазора в радиальном подшипнике в результате перепада температур AgJ. = Я. ( в — О где X — термический коэффициент линейного расширения для стали Я = 1Г-10" )о — средний диаметр подшипника и — соответственно температура вала и корпуса при установившемся режиме работы узла. [c.445]

Редукторы червячные. На выходном валу червячного редуктора симметрично относительно опор располагают червячное колесо (рис. 14.18). Вал устанавливают на конических роликоподшипниках враспор . При сборке регулируют вначале подшипники, а затем червячное зацепление. Для регулировки осевого зазора в радиально-упорных подшипниках устанавливают тонкие металлические прокладки /. Для регулировки червячного зацепления необходимо весь комплект вала с червячным колесом смещать в осевом направлении до совпадения средней плоскости венца червяч- [c.265]

Для опор валов цилиндрических прямозубых и косозубых колес редукторов и коробок передач применяют чаще всего шариковые радиальные подшипники (рис. 3.8, а). Первоначально назначают подшипники легкой серии. Если при последующем расчете грузоподъемность подшипника окажется недостаточной, то принимают подшипники средней серии. При чрезмерно больших размерах шариковых подшипников в качестве опор валов цилиндрических колес применяют подшипники конические роликовые (рис. 3.8, ). [c.47]

Тип подшипника сказывается на выборе посадок следующим образом. Посадки роликоподшипников в среднем выбирают более плотными, чем шарикоподшипников, в связи с большими нагрузками. Посадки радиально-упорных подшипников можно выбирать более плотными, чем радиальных, так как у последних посадочные натяги могут существенно искажать зазоры в подшипниках, а в радиально-упорных подшипниках зазоры устанавливают при сборке. [c.364]

Из рис. 3.133 очевидно, что величина смещения а радиальной реакции зависит от угла контакта а, а смещение линии приложения реакции от средней плоскости вправо или влево в радиально-упорных подшипниках зависит от способа нх установки на валу враспор (см. рис. 3.133, а) или на увеличение осевого зазора (рис. 3.133, б). [c.531]

Насосы типа МВ (рис. 9.33) — центробежные, вертикальные, секционные, погружного типа. Базовой деталью насоса является составной цилиндр 6 с опорной плитой. К нижнему фланцу цилиндра крепится насос. Подво.п, 2 насоса выполнен в виде осевого конфузорного патрубка с направляющими лопатками, а отвод 1 — в виде колеса. Секции насоса 3 с направляющими аппаратами соединяются между собой стяжными болтами. Уплотнение стыков секций осуществляется металлическим контактом уплотнительных поясков. Ротор 4 насоса — трехопорный. Нижняя и средняя опоры выполнены в виде подшипников скольжения. В качестве верхней опоры предусмотрен сдвоенный радиально — упорный шарикоподшипник 7, который фиксирует положение ротора по отношению к статору и воспринимает остаточные осевые усилия и вес ротора. Подшипники смазываются перекачиваемой жидкостью, нижний и средний — за счет перетекания смазки. К верхнему подшипнику масло подводится от напорного патрубка. [c.285]

Элементы конструкции. Цапфы — участки вала или оси, лежащие в опорах (подшипниках). Концевые цапфы называют шипами I (рис. 14.3), а промежуточные (расположенные в средней части вала) — шейками 2 (рис. 14.3). Шипы и шейки в основном передают радиальную нагрузку. Цапфу, передающую осевую нагрузку, называют пятой. Пяты (рис. 14.4) могут быть сплошными (а), кольцевыми (б) и др. Опорой для пят служит подпятник ] (рис. 14.4,6). [c.282]

У радиальных шарикоподшипников радиальная нагрузка Р не вызывает появления осевой силы, так как в этом случае векторы общих нормалей в точках контакта тел качения с кольцами лежат в плоскости вращения (в средней плоскости подшипника). Однако под действием осевой нагрузки и у этих подшипников происходит смещение внутреннего кольца относительно внешнего в осевом направлении, вследствие чего точка контакта шарика и поверхности беговой дорожки уходит из средней плоскости, как это показано на рис. 13.20. В результате нормаль в точке контакта наклоняется к плоскости вращения на некоторый угол а, тем больший, чем больше осевая сила Ра- Таким образом, радиальные шарикоподшипники под действием осевой нагрузки Ра как бы превращаются в радиально-упорные, у которых угол а сильно зависит от величины силы Ра- [c.342]

При необходимости осевой фиксации валов в одном направлении применяют подшипники с дополнительным буртом (рис. 24.8, б), а для осевой фиксации в двух направлениях — подшипники с дополнительным буртом и с упорной шайбой (рис. 24.8, в) Грузоподъемность подшипника составляет в среднем 1,7 от грузоподъемности шарикового радиального. [c.326]

Для приближенных вычислений можно пользоваться средними значениями податливостей подшипников совмещенных опор. Так, для подшипников опоры, имеющих угол контакта Ро = 26°, диаметр шарика fl oi = 5,953 мм, число шариков в подшипнике z = 9 шт., диаметр окружности центров шариков = 25,2 мм, радиальная податливость при осевых нагрузках 12, 30, 50 кГ соответственно равна 3-10 , 2-10 , МО-9 мЫГ. [c.132]

На рис. 27 изображена схема узла, в котором вал вращается в неподвижном подшипнике. При расчете принимается следующая схема тепловых потоков. Тепло образуется на опорной площадке подшипника, ограниченной углом контакта 2ф, в процессе фрикционного взаимодействия рабочих поверхностей подшипника и вала. Избыточная температура вала под подшипником постоянна в радиальном и осевом направлении. Максимальная температура на рабочей поверхности обычно определяется как сумма средней температуры поверхности трения и температурной вспышки на пятне контакта [55, 57]. Формулы для расчета температуры вспышки даны во второй части и в приложении. Однако при скоростях скольжения, имеющих место при эксплуатации рассматриваемых подшипниковых узлов (менее 2,5 м/с—см. гл. 4), роль температурных вспышек на пятнах контакта незначительна, и ими можно пренебречь. Избыточная температура опорной площадки подшипника (на угле контакта 2(р) постоянна и равна Од, а за пределами опорной площадки температура рабочей поверхности подшипника снижается по экспоненциальному закону, достигая минимального значения в точке с рабочей поверхности, наиболее удаленной от опорной площадки (рис. 27). [c.51]

Фиг. 81. Схема расположения слоистого материала в наборных подшипниках а — радиальное (наилучшее) б — параллельное среднему радиусу в — поперечное, параллельное сечению вала (нежелательное).

При наложении поля, определяемого (2.88), на поле, определяемое (2.87), в плоскости трещины перепад температур и характер распределения температур в одномерном и двумерном полях совпадают в сечении г = 0. При удалении от сечения 2 = 0 влево и вправо перепады температур по толщине стенки уменьшаются. Такой характер поля типичен для роторов турбин ТЭС и АЭС, где в зоне подшипников радиальные перепады незначительны, а в средней части ротора эти перепады гораздо больше. Основные характеристики полей, в том числе и значения параметра нагружения п, задаваемые в формулах (2.87) и (2.88), приведены в табл. 2.5. [c.97]

Исследования радиальных подшипников на долговечность проводятся аналогично усталостным испытаниям стандартных образцов, описанным в гл. 20, Как и в предыдущем случае, отбирают для исследования несколько десятков одинаковых подшипников и распределяют их по нескольким партиям. Каждый подшипник первой партии испытывают с целью определения индивидуального значения статической грузоподъемности Со , Затем вычисляют среднее значение величины Со для всей партии. Далее переходят к собственно испытаниям на долговечность. Для подшипников второй партии назначают уровень нагрузки / 2. составляюш,ий q/2. На эту нагрузку F2 настраивают специальную испытательную машину. В ней испытуемый подшипник встраивают в кинематическую схему машины так, чтобы его наружное кольцо оставалось неподвижным, а внутреннее вращалось под неизменной во времени радиальной нагрузкой Fi. Далее дожидаются выхода из строя этого испытуемого подшипника. Соответствующее число оборотов Li представляет собой индивидуальную долговечность данного подшипника. Затем этот подшипник снимают с испытаний, а вместо него в машину встраивают следующий подшипник из этой же второй партии. После испытаний всех подшипников данной партии вычисляют среднюю долговечность, а также дисперсию. [c.384]

Рассмотрим задачу о вынужденных колебаниях на примере неуравновешенного нагруженного гибкого ротора с одним диском и с горизонтальной осью вращения, опирающегося на два одинаковых подшипника качения (см. рис 33). Величина среднего радиального зазора между наружным и внутренним кольцами подшипника и телами качения равна А. Силы контактной упругости в каждом подшипнике определяются зависимост()Ю (97), где собственно упругое перемещение [c.174]

Опорами червячного вала и вала колеса служат подшипники качения. Червячный вал опирается на два радиальных роликовых подшипника с короткими цилиндрическими роликами, которые воспринимают от червячного зацепления радиальные нагрузки. Осевые нагрузки передаются через два однорядных конических роликовых подшипника. Конические подшипники выбираются с углом конуса 2Т и устанавливаются на вал с напряженной посадкой, по наружному диаметру не фиксируются и имеют зазор от 1 до 2 мм. Для регулировки зацепления и сохранения положения оси средней плоскости червяка относительно колеса между торцевой поверхностью прилива корпуса и стаканом устанавливается компенсатор. Регулировка осевого зазора в конических подшипника-х осуществляется жестяными прокладками, устанавливаемыми между стаканом и фланцем торцевой крышки подшипникового узла. Вал червячного колеса опирается на два конических роликовых подшипника, что облегчает осевую регулировку положения колеса. [c.381]

Рассмотрим устройство редукторов серии РГП (см. рис. 25). Он состоит из корпуса 19, крышки Ь. Крышка крепится к корпусу болтами. Для предотвращения взаимных смещений при изготовлении и сборке редуктора корпус и крышка жестко фиксируются двумя коническими штифтами. В корпусе редуктора смонтирован червячный вал 13. Для удобства сборки радиально-упорные подшипники, которые воспринимают осевую и радиальную нагрузки червяка, помещены в специальном стакане 6. Между подшипниками установлены дистанционные кольца 20, толщина которых выбрана с таким расчетом, чтобы осевой люфт червячного вала был минимальным (не более 0,02—0,05 мм в зависимости от габаритов подшипника и класса его точности). Для предотвращения осевых смещений подшипников относительно червячного вала служат специальные стопорные шайбы и гайки 5, которые поджимают подшипники к заплечикам вала. Смещение наружных колец радиально-упорных подшипников относительно стакана предотвращает специальная разрезная гайка 18 (планшайба). На другом конце вала установлен радиальный подшипник, который имеет возможность смещаться в осевом направлении во время работы. Этот подшипник так же, как и радиально-упорный, расположен в стакане. Для точной установки червячного вала на зубофрезерном станке и в корпусе редуктора на червяке имеются две базовые шейки 16 и торец 17. Совмещение горловины (средней плоскости червяка) с осью червячного колеса достигается установкой специальных разрезных прокладок 21 между стаканом 6 и корпусом. Стаканы крепятся к корпусу шестью шпильками. Чтобы предотвратить течь масла из корпуса редуктора через подшипниковые узлы, в стаканы устанавливают армированные манжеты, изготовленные но ГОСТ 8752—70. Колесо (венец) 23 устанавливается иа специальный вал-ступицу 22 (вал с фланцем для крепления колеса) я [c.65]

Указания по выбору пластичной смазки. Необходимый объем пластичной смазки (см ) для заправки в подшипниковый узел V — / Do/ЮОО, где Dq — средний диаметр подшипника, мм В — ширина радиального подшипника или высота упорного подшипника, мм f — коэффициент заполнения, зависящий от внутреннего диаметра подшипника d [c.361]

Расчет опор электродвигателя. Помимо нафузок, действующих на опоры от вращающихся масс, и сил от зубчатой или ременной передачи рекомендуется также учитывать силы, возникающие в электромагнитном поле двигателя. Как правило, в электродвигателях небольшой мощности в опорах используются шариковые радиальные подшипники, в электродвигателях средней мощности в фиксирующей опоре - шариковые радиальные подшипники, а в плавающей опоре - радиальный роликовый. В электродвигателях большой мощности в обеих опорах устанавливают радиальные роликоподшипники, а для восприятия осевых нагрузок - дополнительный шариковый радиальный подшипник или двухрядные сферические роликоподшипники в обеих опорах [c.480]

Нагрузка на наиболее нагруженный радиальный подшипник В (см. рис. 78) при среднем пусковом моменте Mj = 260 кгс-см [c.252]

Расчет плоских пят и подпятников ведут по тем же критериям, что и опорных (радиальных) подшипников, т. е. по величинам среднего давления р и произведению ри. При этом расчет обычно носит характер проверочного, а диаметр пяты намечают конструктивно в соответствии с диаметром вала (оси), определенным из расчетов на прочность и жесткость. Для гребенчатых пят дополни- [c.392]

В двойных подшипниках среднее кольцо крепят на валу, а оба наружных — в корпусе с радиальным зазором 0,2—0,3 мм (рис. 14.18). [c.414]

Предварительно намечаем радиальные шарикоподшипники средней серии габариты подшипников выбираем по диаметру вала в месте посадки подшипников d i =40 мм и 2 = = 60 мм (см. рис. 12.3 и 12.5). [c.302]

Выбираем подшипники по более нагруженной опоре 4. Шариковые радиальные подшипники 312 средней серии (см. табл. ПЗ) = 60 мм D = 130 мм В = 31 мм С = 81,9 кН и Со = 48,0- кН. [c.307]

Примем радиальные шарикоподшипники средней серии габариты подшипников выбираем по диаметру вала в месте посадки подшипников 1 = 50 мм и й 2 = 80 мм. По табл. ПЗ имеем [c.337]

Рис. 2.55. Совместная установка радиального и упорного самоустанавливаю-Щихся подшипников. Центр О сферы подкладного кольца 1 должен находиться на оси вала в точке, через которую преходит средняя линия радиального подшипника.

Решение. Учитывая сравнительно небольшую осевую силу предварительно назначаем шариковые радиальные подшипники средней узкой серии, условное обозначение 312, для которых по каталогу С 02 800 Н, q - 48 460 Н, Ищ 4000 мин В ,1полпяем проверочный расчет только под1нипника первой опоры, как наиболее нагруженного. Определяем эквивалентную нагрузку по [c.297]

Пример 1. Проверить, будет ли работать в режиме жидкостного трения радиальный подшипник скольжения при следующих данных вал из стали 45, вкладыш из бронзы БрАЖ9-4 f, = 5000 Н, 4=100 мм, 1=50 мм средний зазор 8=150 мкм Rz j = Rz = = 3,2 мкм п — 960 об/мин смазочный материал — масло индустриальное И-20А, Р50 = 0,02 Па с. [c.442]

Роликовые радиальные подшипники с короткими цилиндрическими роликами (рис. 16.5) воспринимают только радиальную нагрузку, допускают осевое взаимное смещение колец, требуют точной соосности посадочных мест, в противном случае ролики работают кромками и подшипники быстро разрушаются. Применяют для коротких жестких валов, а также в качестве плавающих опор (для валов шевронных передач и др.). Грузоподъемность их составляет в среднем 1,7 гру-зогюдъемности шариковых радиальных подшипников. [c.311]

По выделенной схеме предусматривалась последовательная очистка хозяйственно-бытовых сточных вод на решетках, песколовках, осветление в радиальных отстойниках, доочистка на микрофильтрах, хлорирование в контактных каналах. Осадок, получаемый в отстойниках, должен подаваться в составе общегородского стока на новые сооружения биологической очистки 17 тыс. м в сутки очищенных хозяйственно-бытовых сточных вод должны подаваться для целей охлаждения подшипников и уплотнения сальников перекачивающих насосов 18 тыс. м в сутки очищенных хозяйственно-бытовых сточных вод должны подаваться на ТЭЦ для приготовления добавочной питательной воды котлов среднего давления и испарительной установки для выработки дистиллята, идущего на питание котлов высокого давления. Доочистка сточных вод, осуществляемая на водоподготовительной установке ТЭЦ, должна включать флотацию, коагуляцию сернокислым железом и известью в осветлителях, осветление на механических фильтрах, подкисление и декарбонизацию, двухступенчатое Ыа-катионирование, при этом Ыа-кати-онитные фильтры первой ступени должны работать в режиме деаммонизации и умягчения. Как показано в 7.6, для них рекомендованы режим двухстадийной регенерации морской водой, а затем Na l. Морская вода из Бакинской бухты после конденсаторов турбин подвергается очистке на установке, включающей отстойники и фильтры с активным углем для удаления нефтепродуктов и органических загрязнений. Предусмотрена также очистка дистил-244 [c.244]

Головка хвостовиком 1 устанавливается в игпиндель станка или силовой головки. Эксцентрик 0 через радиальный подшипник II связан с верхним суппортом 4. Верхний суппорт по направляющим среднего суппорта 3 совершает возвратно-поступательные движения только в одном направлении. Средний суппорт по направляющим основания 2 совершает возвратно-поступательные движения в направлении, перпендикулярном к направлению движения суппорта 4. Сложение движения двух суппортов обеспечивает вращение диска 5. связанного эксцентриками 6 со шпинделями 7. Колонки 9 служат для точного направления головки по кондуктору, стопорное кольцо 8 — для ограничения осевого перемещения. [c.392]

В конструкции, показанной на листе 17, рйс. 6, вал установлен на двух радиальных одаорядных шарикоподшипниках и одном двойном упорном подшипнике. Среднее кольцо упорного подшипника установлено на вал с напряженной посадкой и закреплено в осевом направлений между втулками двумя гайками. Два внешних кольца смонтированы в корпусе и на втулке с некоторым зазором. Усилие от подшипников пере- [c.56]

Ийкя и их детали при необходимости ремонтируют или заменяют новыми. При помощи магнитнск-о дефектоскопа проверяют шейки, предподступичные и среднюю части оси колесной пары. На ремонтных заводах дополнительно магнитному контролю подвергают съемные детали роликовых подшипников и детали подшипников, разобранных для ремонта. После обмера посадочных мест подшипниковых узлов восстанавливают посадочные натяги и зазоры. В цилиндрических и сферических подшипниках замеряют радиальный зазор, по которому подбирают их в пары по разности радиальных зазоров, а в подобранных парах цилиндрических подшипников замеряют осевой разбег. В конических подшипниках замеряют расстояние между наружным кольцом и сепаратором. Все размеры приводятся в соответствии с установленными нормами. [c.189]

Общей количественной характеристикой внешнего трения является коэффициент трения f, представляющей собой отношение силы трения к нормальной составляющей внешних сил, действующих на поверхности трения. На рис. 15.1 представлена диаграмма Герси-Штрибека, иллюстрирующая изменение коэффициента трения в подшипниках в зависимости от режима их работы, оцениваемого безразмерной характеристикой Я = (ш/Рт, где — динамическая вязкость смазочного материала, Па-с со — угловая скорость вала, рад/с рт — средняя удельная нагрузка на подшипник, Па для радиального подшипника скольжения pm=Fr](ld) Fr — pa- [c.307]

Осевые нагрузки, рассчитанные по соотношениям (см. с. 46), действительны в случае установок подшипников без предварительного натяга. Если F i и Fan, Fri и Frii мало отличаются друг от друга, лучше устанавливать в опорах I и II одинаковые радиально-упорные подшипники. Если при установке фиксированных сдвоенных радиально-упорных подшипников вторая опора на этом валу плавающая , то при длинных валах (/ Юс вал) можно считать радиальную нагрузку приложенной в средней плоскости сдвоенных подшипников. При расчете опорных реакций коротких валов (/<10йвал) необходимо учитывать смещение точки приложения радиальной нагрузки от воздействия на один из подшипников осевой нагрузки. [c.57]

Для уменьшения кромочных давлений, возникающих у торцов цилиндрических роликов, последние изготовляются с бомбиной (выпуклостью), образованной прямолинейными или криволинейными скосами на рабочей поверхности. Однако при большой величине бомбинирования роликов радиальная жесткость подшипников, необходимая для получения высокой точности проката, снижается. Поэтому в многорядных подшипниках целесообразно применять ролики с различной величиной бомбинирования с тем, чтобы у роликов крайних рядов, в большей степени подверженных кромочным давлениям, эта величина была значительнее, чем у роликов средних рядов, определяющих, в основном, радиальную жесткость многорядного подшипника. С ростом нагрузок при прокатке и с увеличением прогиба валков возникла потребность в подшипниках, у которых профиль образующей роликов и дорожек качения, а также радиальный зазор в каждом ряду соответствовали [c.481]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...