Интенсивность при пластическом контакте

Для приведенных кривых характерно наличие двух участков. С повышением энергии удара температура на обоих участках линейно возрастает, но на первом участке при увеличении энергии от О до 1 Дж температура повышается более интенсивно, чем на втором участке при изменении энергии от 2 до 8,2 Дж. Различная интенсивность повышения температуры, наблюдаемая при равномерном увеличении энергии удара, связана главным образом с силой удара и перемещением. Если при пластическом контакте прин ять модель жесткопластического тела, то работа удара будет связана с силой и перемещением зависимостью [c.137]

Величины к, п, — ц могут быть рассчитаны по соответствующим формулам в зависимости от вида контакта [И]. Удельная интенсивность износа чувствительна к виду нарушения фрикционной связи при упругом контакте i = 10 — при пластическом контакте — Ю- — 10 S при микрорезании-— 10-2—10-1. [c.86]

При пластическом контакте интенсивность изнашивания поверхности связана с физико-механическими свойствами материала трущихся поверхностей следующей зависимостью [c.102]

С ростом нагрузки интенсивность изнашивания увеличивается [14, 16] при упругом контакте / др[, пластическом / — [c.122]

Согласно молекулярно-механической теории трения твердых тел минимальное усталостное изнашивание реализуется при упругом характере контакта. Интенсивность усталостного изнашивания при пластическом деформировании микронеровностей на несколько порядков выше. Такое соотношение сохраняется и для полимеров. [c.65]

Сопоставляя расчетные соотношения для интенсивности изнашивания при упругом и пластическом контактах, можно установить много общих закономерностей. В том и в другом случае износ пропорционален номинальному давлению в степени больше единицы качественно одинакова связь между интенсивностью изнашивания и константой шероховатости Р, аналогична зависимость скорости изнашивания и коэффициента трения. Физико-механические свойства материала удобно пред-l+P v [c.67]

Если контактные напряжения или деформации достигают разрушающих значений, наступает условие микро-резан я, при котором наблюдается абразивный износ. Этот вид износа условно можно рассматривать как частный случай усталостного процесса, когда число механических воздействий, приводящее к разрушению деформированного микрообъема поверхности, равно единице. Согласно исследованиям авторов, интенсивность абразивного износа в условиях упругого контакта I с р (1 — )/Е и в условиях пластического контакта / сзР/Я, что совпадает с результатами ранее выполненных исследований по абразивному износу [36]. [c.11]

В формулах (63) и (68) учтено влияние на момент сил трения основных конструктивно-технологических, материаловедческих и эксплуатационных характеристик подшипникового узла. Сравнивая (63) и (68), можно отметить, что при пластическом насыщенном контакте момент сил трения более интенсивно изменяется от нагрузки, приложенной к валу. Наибольшее влияние на момент сил трения оказывают при неизменных значениях фрикционных констант То и р величина приложенной к валу нагрузки и твердость материала вкладыша. Момент сил трения [c.168]

И. В. Крагельским приводятся подробные формулы для расчета интенсивности изнашивания для трех основных видов износа при микрорезании, при упругом и пластическом контактах. [c.102]

Снижение скорости пластической деформации армко-железа на этапе установившейся ползучести приводит к тому, что интенсивность развития физического контакта резко снижается. Увеличение длительности процесса деформирования приводит к незначительному росту площади физического контакта вследствие существенного падения скорости смятия микровыступов соединяемых материалов. Даже при максимальном времени процесса (30 мин) полный физический контакт не устанавливается. Не наблюдается также формирования зерен по всей поверхности взаимодействия, и на многих участках существует ориентированная граница раздела между соединяемыми поверхностями. Циклическое воздействие температуры приводит к более интенсивному развитию процессов образования физического контакта и миграции границы. [c.142]

Прочностные свойства материалов очень существенно зависят от температуры (влияние нагрузки, скорости, числа циклов нафужения значительно меньше). На рис. 7.3 приведены зависимости твердости НВ различных материалов от температуры 3. В определенных диапазонах температур твердость материалов НВ уменьшается во много раз, причем до минимума при температуре плавления. При этом контакт при трении становится пластическим, а фактическая площадь контакта А . даже при небольшом нормальном давлении р резко возрастает, приближаясь к контурной площади А . и даже номинальной А . Естественно, что этапы взаимодействия и изнашивания в этих условиях сильно изменяются, что приводит к изменению коэффициента трения и интенсивности изнашивания I. [c.250]

При интенсивных режимах трения, когда поверхностные и объемные температуры достаточно велики, наиболее вероятен пластический контакт на микровыступах. Суммарная площадь фактического контакта [c.263]

Математическое моделирование акустической эмиссии на основе теории марковских процессов [46] позволяет описать наблюдающиеся закономерности изменения интенсивности АЭ со временем, в частности их немонотонный характер. Пуассоновский поток АЭ-событий рассматривался как частный случай марковского процесса, порожденного рождением и гибелью структурных эле -ментов материала в объеме или на поверхности твердого тела (дислокации, двойника, пятна контакта поверхностей при их взаимном трении и других). При определенных значениях параметров рассмотренной модели расчетные зависимости изменения скорости счета со временем соответствуют наблюдаемым при пластическом деформировании материалов, в процессе приработки поверхностей трения, при некоторых видах коррозии. В частности объяснено появление максимума на зависимости М(т), наблюдавшегося во многих случаях после начала процесса или скачкообразного изменения его интенсивности. [c.184]

Холодная сварка — сварка, при которой соединение образуется при значительной пластической деформации без внешнего нагрева соединяемых поверхностей. Физическая сущность процесса заключается в сближении за счет пластической деформации свариваемых поверхностей до образования металлических связей между ними и получения таким образом прочного сварного соединения. Отличительной особенностью холодной сварки является необходимость значительной объемной пластической деформации и малой, степени ее локализации в зоне контакта соединяемых материалов. Это связано с необходимостью разрушения и удаления окисных пленок из зоны контакта механическим путем, т. е. за счет интенсивной совместной деформации. Большое усилие сжатия обеспечивает разрыв окисных пленок, их дробление и образование чистых поверхностей, способных к схватыванию. [c.115]

Однако при дальнейшем увеличении скорости резания возрастание температуры в зоне контакта инструмента с деталью и стружкой приводит к изменению физической природы процесса изнашивания, когда основную роль начинают играть диффузионные процессы. Фазовые превращения в металле, разупрочнение границ зерен, пластическое течение контактных слоев, ослабленных диффузионными процессами, и другие явления приводят к возрастанию скорости изнашивания инструмента, которая для данных условий имеет место, начиная со скоростей резания и = = 100 м/мин (зона ///). Это возрастание происходит весьма интенсивно, так как скорость диффузии связана е температурой экспоненциальной зависимостью. [c.111]

Результаты определения контактной выносливости представлены на рис. 3.18. Так же как и при испытании по схеме нагружения пульсирующий контакт , в изменении величины канавки можно выделить три периода (см. рис. 3.18). Первый характеризуется интенсивным увеличением ширины, обусловленным пластической деформацией испытуемых образцов. Во втором периоде ширина канавки изменяется незначительно, что связано с исчерпанием запаса пластичности. При этом образуются и развиваются микротрещины. В третьем периоде наблюдается ускоренное увеличение ширины канавки, образуется много питтингов, в результате чего канавка интенсивно разбивается в связи с изменением траектории их движения при возникающих динамических ударах в местах отслоений. [c.50]

Фактическая площадь касания сопряженных деталей не является постоянной величиной, а со временем увеличивается в результате процесса ползучести. Одновременно увеличиваются контактные деформации. Особенно интенсивно процесс ползучести протекает при повышенных температурах. Непостоянство во времени фактической площади касания сопряженных поверхностей, нагруженных высокими давлениями, приводит к изменению контактной жесткости, электрического сопротивления контакта и других свойств сопряжений. В ко- 1 нечном счете эти факторы могут оказывать существенное влияние на работоспособность приборов и точных механизмов,- Исследование изменения фактической площади касания во времени было проведено Н. Б. Демкиным [19]. Для оценки величины зависимости глубины внедрения жесткой сферы в пластическую среду от времени f им получено выражение [c.93]

Такое явление объясняется тем, что при приработке в среде, обеспечивающей ИП, происходит интенсивное пластическое течение тонкого поверхностного слоя бронзы при достаточно высоких давлениях, что обеспечивает самопроизвольное формирование контактной поверхности. Это подтверждается и визуальным наблюдением за состоянием пятна контакта зуба колеса. [c.176]

В одном случае процесс схватывания возникает и развивается при малых скоростях скольжения трущихся поверхностей и больших удельных давлениях, превышающих предел текучести металла на участках фактического контакта в условиях незначительно повышенных температур, приводя к интенсивному пластическому деформированию, разрушению и уносу частиц металла с поверхностей трения. Такой процесс принято называть процессом схватывания первого рода. [c.8]

Изменение величин скорости скольжения, удельного давления, частоты и амплитуды колебаний трущихся пар приводит к изменению интенсивности образования и развития различных физических, химических и механических процессов, происходящих при трении и изнашивании в поверхностных объемах металлов, что обусловливает характер и интенсивность изнашивания поверхностей трения. В зависимости от величины и характера удельного давления в поверхностных объемах трущихся тел возникают и развиваются с различной интенсивностью пластические деформации металлов, которые способствуют развитию явлений схватывания или же процесса окисления металлов [15—20]. Происходит изменение площади фактического контакта, глубины слоев металла, принимающих участие в процессах трения и изнашивания, и т. п. [14, 21]. [c.27]

Способность металлов и их сочетаний (в паре) к схватыванию в ус ловиях трения без смазки или с недостаточной смазкой чрезвычайно важна для деталей машин, так как является основной причиной образования задиров и заедания и вызывает один из наиболее интенсивных видов изнашивания. Как известно, схватывание металлов представляет собой образование металлических связей и проявляется при совместном пластическом деформировании и при трении, которое, по существу, также является процессом совместного деформирования поверхностных неровностей и слоев металлов, находящихся в контакте. [c.63]

При таком характере контакта давление на вершинах неровностей часто превышает допустимые напряжения, вызывая вначале упругую, а затем пластическую деформацию неровностей. Возможно уменьшение размеров вершин из-за повторной деформации, вызывающей усталость материала или под действием больших контактных напряжений. Происходит также сглаживание отдельных сопрягаемых участков трущихся пар. Вследствие этого в начальный период работы подвижных соединений (участки ОА и ОА на кривых, рис. 10.23, а) происходит интенсивное изнашивание деталей (процесс приработки), что увеличивает зазор между сопряженными поверхностями. [c.379]

Процесс возникновения и развития белого слоя на поверхностях трения представляется следующим. На отдельных участках фактического контакта происходит интенсивная пластическая деформация, сопровождающаяся значительным тепловыделением. Теплота, концентрируясь в поверхностных микрообъемах, создает большой температурный градиент по глубине, в результате скорости нагрева и охлаждения микрообъемов больше, чем при термической обработке. Повышение температуры в отдельные моменты выше критической точки приводит к образованию аустенита из феррито-цементитной смеси, а последующее резкое охлаждение — к появлению закалочных структур, которые в дальнейшем, подвергаясь пластической деформации й периодическому воздействию температурного фактора, переходят в белый слой. Аналогично описанному образуется белый слой при пропахивании поверхности трения абразивом. [c.182]

Под схватыванием металлов обычно понимают явление образования адгезионных металлических связей между микроучастками поверхностей контактирующих тел при сближении их на расстояния порядка межатомных. Схватывание металлических поверхностей происходит при различных условиях трения между одинаковыми и различными материалами, на воздухе, в газовых и жидких средах при высоких и отрицательных температурах. Наиболее интенсивно схватывание развивается в вакууме, а также в нейтральных и восстановительных газовых средах. Повышение температуры в зоне контакта в общем случае способствует активизации схватывания [20.38]. Установлено, что пластическая деформация металла в зоне контакта — необходимое условие возникновения и развития узлов (мостиков) схватывания. Пластическая деформация разрушает поверхностные пленки, экранирующие металлические поверхности, а также способствует формированию и развитию контакта между вновь образовавшимися чистыми ( ювенильными ) поверхностями [20.38]. Имеются, кроме того, данные, свидетельствующие о том, что пластическая деформация приводит поверхностные слои металла в активизированное состояние, характеризующееся высокой плотностью дефектов кристаллического строения, текстурой, пониженной работой выхода электрона и др. [20.39]. Такая активизация поверхности контактирующих тел способствует развитию процесса схватывания. [c.393]

При нормальных режимах резания зависимость Т — v более или, менее монотонна. Правда, нередко при малых скоростях резания, I когда фрезы, оснащенные твердым сплавом, нагреваются слабо, стойкость их уменьшается из-за выкрашивания хрупких кромок. Но в широком диапазоне скоростей резания нарушается монотонный характер зависимости Т — V. При очень высоких скоростях резания порядка нескольких тысяч и десятков тысяч метров в минуту стс кость быстрорежущего инструмента, по данным новейших исследований, не снижается, чем обеспечивается возможность работать весьма производительно. Возможность получения столь высоких режимов резания можно объяснить понижением температуры резания режущие кромки инструмента, находящиеся в контакте с обрабатываемым металлом кратчайшие мгновения, не успевают нагреться и при очень больших скоростях вращения интенсивно охлаждаются потоком воздуха. В этих условиях пластическая деформация стружки резко уменьшается, что также способствует снижению температуры и повышению износостойкости. [c.339]

Влияние толщины стенки на структурные изменения и упрочнение связано с изменением силовых характеристик процесса протягивания. При одном и том же натяге на деформирующий элемент и равенстве суммарных натягов сила протягивания деформирующего элемента с увеличением толщины стенки увеличивается (см. рис. 9). Следовательно, увеличиваются и удельные нагрузки в зоне контакта деформирующего элемента с деталью. Повышение давления приводит к возрастанию пластической деформации и более интенсивному образованию текстуры и упрочнения. Математическая обработка результатов исследований влияния натяга на деформирующий элемент, суммарного натяга, толщины стенки детали и твердости обрабатываемого материала на толщину упрочненного слоя позволила установить ее зависимость от указанных факторов [c.39]

При пластической деформации выступов фактическая площадь контакта почти не зависит от микрогеометрии поверхности, определяется пластическими свойствами материала и нагрузкой. Упрочнение материала влияет на формирование фактической площади контакта, которая при этом зависит от нагрузки в степени. В случае упругой деформации шероховатостей на фактическую площадь контакта существенно влияют геометрические характеристики шероховатости и упругие свойства материала. Площадь в этом случае пропорциональна нагрузке в степени 0,7-0,9. В узлах трения механизмов и машин, приборов, оборудования часто встречающимися видами износа являются адгезионный, абразивный, коррозионно-механический, усталостный. При воздействии потока жидкости, газа возникает эрозионное изнашивание. Наиболее интенсивно изнашивание протекает в процессе заедания. Поверхности трения при малых колебательных пере-меще1шях подвержены фреттинг-коррозии. В условиях кавитационных явлений возникает кавитационное изнашивание. Механизм физико-химических связей при адгезионном взаимодействии и интенсивность поверхностного разрушения непосредственно зависят от величины площади фактического контакта [4, 8—12]. Значительный рост интенсивности изнашивания наблюдается при достижении контактными нормальными напряжениями величины предела текучести материала. Энергия адгезии увеличивается при физически чистом контакте материалов и совпадающих по структуре материалов. Гладкость поверхностей способствует увеличению адге- [c.158]

Усталостяое изнашивание появляется в результате повторного деформирования поверхностных слоев твердых тел при внешнем трении наиболее характерно для нормального режима работы подавляющего большинства подвижных сопряжений [70, 175]. Изнашивание твердых тел принято оценивать, используя линейную интенсивность изнашивания. На интенсивность усталостного изнашивания существенно влияет напряженное состояние в зонах фактического касания твердых тел. В зависимости от напряженного состояния в зоне касания различают усталостное изнашк-вание прн упругом и пластическом контактах. [c.35]

Интегральная линейная интенсивность изигиииваиня при пластических деформациях в зонах фактического касания и пепасып1сниом контакте вычисляется в общем случае по (126) гл. I. Подставляя в эту формулу параметры шероховатости, характерные для направляющих скольжения, получим [c.208]

При тепловом контакте поверхностей с нанесенными на них мягкометаллическими покрытиями происходит в основном пластическая деформация микронеровностей, причем происходят интенсивный рост фактической пло- [c.137]

При таком характере контакта давление на вершинах неровностей часто превышает допускаемые напряжения, вызывая вначале упругую, а затем пластическую деформацию неровностей. Возможно отделение вершии некоторых неровностей из-за повторной дс( )орма-цни, вызывающей усталость материала или выравнивание частиц материала с одной из трущихся поверхностей при схватывании (сцеплении) неровностей при их совместной пластической деформации под действием больших контактных напряжений. Происходит также сглаживание отдельных соприкасающихся участков трущихся пар. Вследствие этого в начальный период работы подвижных соединений (участки ОА и ОА . па кривых, рис. 8.22, а) происходит интенсивное нзпашнвание деталей (процесс приработки), что увеличивает зазор мел<ду сопряженными поверхностями. [c.194]

В настоящее время имеется несколько гипотез, объясняющих влияние предварительного упрочнения на износоустойчивость. По данным работы [37], предварительное упрочнение уменьшает износ за счет деформации смятия и за счет истирания микронеровностей на контакте. Как считают авторы [43] и [101], предварительное упрочнение пластической деформацией способствует диффузии кислорода воздуха в металле и образованию в нем твердых химических соединений РеО, РегОз, Рсз04 в результате окислительного изнашивания, происходящего с ничтожно малой интенсивностью. Согласно гипотезе [109] упрочнение поверхностного слоя рассматривается как средство повышения жесткости поверхностных слоев и уменьшения взаимного внедрения при механическом и молекулярном взаимодействии. На этот счет существуют и другие теории. Так, например, по мнению А. А. Маталина [64], главным фактором, определяющим износоустойчивость, является величина остаточных напряжений после приработки изделий. Между микротвердостью поверхностного слоя и его износоустойчивостью имеется определенная связь в процессе изнашивания микротвердость поверхностных слоев после приработки стремится к оптимальному значению однако в силу одновременного влияния разнообразных факторов (шероховатость поверхности, напряженное состояние поверхностного слоя и пр.) эта связь имеет только качественный характер и не может быть использована для практических расчетов. [c.14]

На третьем участке зависимости, показанной на рис. И, меняется не только износ, но и качественная картина изнашивания. Уменьшение износа на этом участке связано с увеличением фактической площади контакта соударяемых поверхностей благодаря значительной пластической деформации поверхности изнашивания, что в конечном итоге вызывает увеличение диаметра образца в зоне контакта. В этом случае происходит изменение макро- и микрорельефа поверхности изнашивания глубина лунок уменьшается, торец образца принимает вид расклепанной поверхности. Необходимо отметить, что не все материалы можно испытывать на ударно-абразивное изнашивание при большой энергии удара материалы высокой твердости нельзя из-за их хрупкого разрушения, а вязкие — из-за интенсивной пластической деформации. [c.46]

Процесс механического разрушения пленок окислов может сопровождаться, при соответствующих режимах обработки инструментом, упруго-пластическим деформированием поверхностного слоя металла и вскрытием его отдельных участков, что обеспечивает контакт ХАС с границей раздела фаз Рбз04 и FeO, а также металла с окислами. Механическая активация металла в процессе упруго-пластического деформирования должна, вследствие проявления механохимического эффекта, привести к ускоренному растворению поверхностных атомов железа и нарушению связи с окислами, что облегчает последующее их механическое удаление. Следовательно, регулируя степень механической активации, можно регулировать скорость растворения и интенсивность удаления окисленного слоя металла. Растворение окислов, прилегающих к металлу, и поверхностных атомов железа создает условия для развития хемомеханического эффекта, что обобщенно должно проявиться в снижении твердости поверхностного слоя металла и внедрении в него режущей кромки инструмента на большую глубину по сравнению с механической обработкой в аналогичных режимах. Выше было показано, что применение механохимического способа обработки, заключающегося в совместном действии механического воздействия и электролита, позволяет не только резко уменьшить поверхностное упрочнение, но и снизить микротвердость тонкого поверхностного слоя относительно исходного состояния, что улучшает адгезию защитного покрытия и повышает коррозионную стойкость металла. [c.253]

Характеристики вязкости смазки и температура ее десорбции определяют закономерности износа в зоне контакта. При этом смазочная среда предохраняет поверхности трения от непосредственного контакта. При добавлении в смазку химически активных веществ (сера и фосфоросодержащие вещества) процессы периодического разрушения и восстановления окис-ной пленки заменяются процессом образования и периодического разрушения пленок другого химического состава, структура и свойства которых зависят от компонентов химически активных добавок и могут изменяться в весьма широких пределах.. Износ при, ,этом остается механико-химическим, т. е. связанным с пластической деформацией, образованием и разрушением вторичных защитных структур на основе взаимодействия металла с химически активными добавками, но по интенсивности может изменяться как в сторону уменьшения, так и увеличения. Стойкость против задира резко увеличивается. Тонкие слои антифрикционных металлов на телах качения защищают поверхность стали от взаимодействия с кислородом воздуха, Т. е. играют роль смазочной среды. Поэтому покрытие рабочих поверхностей подшипников качения тонким слоем антифрикционных металлов предотвращает интенсивное окисление поверхностей трения и снижает скорость окислительного износа. Тонкие пленки увеличивают также площади фактического контакта при соприкосновении тел качения, [c.105]

Абразивное изнашивание по Б. И. Костецкому [109]—это процесс интенсивного разрушения поверхностей деталей машин при трении скольжения, обусловленный наличием абразивной среды в зоне трения и выражающийся в местной пластической деформации и микрорезании абразивными частицами поверхностей трения . Автор дает две схемы контакта абразива с поверхностью металла близкие к с се-мам К. Веллингера п Г. Уэтца (рис.. 39, а). [c.108]

В связи с тем что в последующем нас будет интересовать главным образом структура уравнения и влияние на искомую температуру таких параметров, как нагрузки, скорости, коэффициент трения, твердости поверхностей и теплофизические характеристики материалов тел, будем пользоваться средними значениями интенсивности нагрузки на фактическом пятне касания. Так, для фрикционного контакта в случае преобладания пластических деформаций неровностей средний радиус пятна касания (г ф) можно оценить по формуле [8] Гф= (NfP nY /2, где N - нагрузка Рф = сОрР = НВ В - твердость по Бринеллю п - количество пятен, составляющих фактическую площадь касания тел с - коэффициент. Получим уравнения для определения температур при наиболее характерных, малых и больишх скоростях перемещения тепловых источников. Подставляем величину радиуса в формулу, например для определения температурной вспышки при высоких скоростях перемещения тел [c.177]

Электромеханическая высадка осуществляется так же, как и при восстановлении без добавочного металла, с той лищь разницей, что она является более глубокой. Перед началом второй операции проводят очистку проволоки от оксидов. Очистку можно проводить наждачной шкуркой. Приваривание дополнительного металла осушествляют следующим образом между высаженной поверхностью детали и роликовым инструментом 5 помещают стальную проволоку 4 и пропускают электрический ток большой силы (1400... 2500 А) и низкого напряжения (4. .. 6 В). В этом случае также имеет место интенсивный разогрев металла в месте контакта. Под действием силы инструмента происходит пластическое деформирование проволок и заполнение высаженного профиля. [c.184]

Царапание (пластическое оттеснение). Вдавившийся участок поверхности или частица при скольжении оттесняет перед собой и в стороны и подминает под себя материал, оставляя царапину. Последняя обрывается при выходе внедрившегося элемента из зоны фактического контакта, при раздроблении частицы, ее впрессовывании или уносе за пределы области трения. Повторное царапание по одной трассе с одной и той же интенсивностью в парах трения бывает редко, чащ,е происходит царапание, при котором зона пластического оттеснения перекрывает ранее образовавшуюся царапину. Поверхность трения покрывается царапинами, расположенными почти параллельно пути скольжения, а между царапинами располагается материал, претерпевший многократную пластическую деформацию, наклепанный и перенаклепанный, т. е. исчерпавший способность пластически деформироваться. При нагружении в таком участке легко образуются трещины, с развитием которых материал отделяется от основы. [c.99]

Детали после сборки й прягаются по выступам неровностей поверхностей, и площадь их фактического контакта в начальный период трения мала, поэтому при нагружении пары трения действуют большие давления, результатом чего является значительная пластическая деформация неровности поверхности частично сминаются и частично разрушаются как по выступам, так и по впадинам. Срабатывание микронеровностей и сглаживание макронеровностей и волнистости поверхностей сопровождается увеличением несущей поверхности, интенсивность изнашивания снижается. Вместе с тем пропахивание поверхностей взаимно внедрившимися объемами и продуктами износа в направлении относительной скорости поверхностей создает новые неровности, ориентированные вдоль направления движения и не совпадающие с направлениями обработочных рисок. Как показал П. Е. Дъяченко, по истечении определенного времени при неизменных условиях работы создается стабильная шероховатость поверхностей трения. Она может быть больше или меньше начальной шероховатости более грубые поверхности в процессе приработки выглаживаются, а гладкие становятся более грубыми. Каждая из сопряженных поверхностей к концу приработки приобретает свойственную ей шероховатость в данных условиях трения. [c.108]

Образование и выкрашивание белого слоя в некоторых случаях является основным видом изнашивания бандажей железнодорожных колес. Высокие нагрузки в контакте, значительное теплообразование во время проскальзывания колеса по рельсу, дополнительный нагрев при торможении, быстрое охлаждение в результате теплоотвода во внутрь металла — факторы, способствуюш.ие образованию белой фазы. Низкие температуры в зимнее время могут влиять на глубину закаленного слоя и его твердость. Поскольку белый слой в бандажах колес связан с образованием особых закалочных структур, то от содержания углерода в стали зависит интенсивность его возникновения. Поэтому Т. В. Ларин и В. П. Девяткин считают, что бандажная сталь должна содержать углерода не более 0,45 %. Для повышения сопротивления пластической деформации следует применять легирующие добавки, которые затрудняют структурные превращения. [c.183]

Как было показано, максимум сдвигающих напряжений при трении находится на некоторой глубине от поверхности, определяемой геометрией пятна фактического контакта, реологическими особенностями материала и коэффициентом трения. В частности, для коэффициента трения />0.2 максимальные сдвигающие напряжения расположены на контактной поверхности. Обсуждая возможность изменять трибологические свойства поверхностей за счет модификации структуры тонких поверхностных слоев, следует иметь в виду соотношение между толщиной модифицируемого слоя и глубиной действия максимальных сдвигающих напряжений, определяющих воз- можность пластической деформации и разрушения поверхностных слоев. В частности, при упрочняющей обработке тонких поверхностных слоев наибольшего эффекта следует ожидать при эксплуатации материалов в условиях больших значений коэффициента трения. По-видимому, именно с этим фактором можно связать отсутствие в ряде случаев эффекта ионной имплантации у материалов, предназначенных для работы в условиях трения качения, когда коэффищ1ент трения составляет порядка 10 . Приведенные в табл. 3.2 данные по изменению микротвердости ряда металлов и сплавов при ионной имплантации свидетельствуют, что наиболее интенсивное упрочнение характерно для мятериалов, скпонных к образованию высокопрочных соединений с легирующими ионами. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...