Подробные формулы

Более подробно формулы изложены автором в журнале Отопление и вентиляция , 1941, № 4. [c.337]

Подробные формулы для пересчета концентрации приведены для жидкой и паровой фазы в [38]. [c.586]

Подробно формулу приведения ряда у по ряду х можно написать в виде [c.72]

Подробнее формула (80) может быть написана в виде [c.654]

Подробные формулы. Существует широко развитая методика преобразований элементарных комплексных выражений, подобных формулам (2.7) и (2.8), необходимая для получения простых явных выражений для действительных величин, представляющих физический интерес. Дадим некоторые применения этой методики. [c.40]

Момент. Коэффициент момента См также может быть вычислен путем соответствующего преобразования предыдущего асимптотического случая, причем, это, по-видимому, наиболее подходящий способ вычисления коэффициента См в конкретных задачах. Приведем теперь подробные формулы. [c.97]

Проанализируем подробнее формулу (17.16). Здесь удается получить явное поведение интерференционного члена в зависимости от ширины Ь вакуумного отсека. [c.237]

Рассмотрим более подробно формулы (2.3.1) и (2.3.2). Они дают возможность построить кривые для амплитуд и фаз отраженных волн в зависимости от углов падения. При отражении света от более плотной среды для компоненты Ег, ц имеет место скачок фазы колебаний по отношению к фазе падающей волны на л в определенных интервалах углов падения. Это подтверждается экспериментально. Ориентация векторов и Я в отраженной волне (с учетом сказанного выше) представлена на рис. 2.3.1, а, б. При такой ориентации для вектора Я при отражении скачок фазы отсутствует, что и должно быть, так как на границе раздела магнитные свойства среды не меняются. На рис. 2.3.1 вектора Е в падающей и отраженной волне противоположны по фазе, что соответствует ориентации векторов, изображенной на рисунке. [c.58]

Более подробные формулы см. в работе [9], [c.395]

И. В. Крагельским приводятся подробные формулы для расчета интенсивности изнашивания для трех основных видов износа при микрорезании, при упругом и пластическом контактах. [c.102]

Рассмотрим подробнее формулу (25). Если считать, что расстояние /1с до фокальной линии изменяется в интервале от О до Я (расстояние между шкалами а и с) [c.19]

Более подробную формулу см. стр. 224. [c.175]

Приведенные подробные формулы (9.44) — (9.48) дают выражения для правых частей уравнений (9.42), (9.43), которые вместе с кинематическими уравнениями Эйлера позволяют определить 15 неизвестных функций [c.422]

Краткое, но глубокое обсуждение рассеяния электромагнитного излучения кристаллами, включающее вывод подробных формул для интенсивности в случае различных описанных выше геометрий эксперимента, содержится в книге Л. Д. Ландау и Е. М. Лифшица [1]. [c.114]

Это интересная иллюстрация понятия эквивалентного тела для асимметричных распределений. Следует отметить, что приближения (9.67) —(9.68) справедливы при % Вг< и их достаточно для определения ударной волны. Однако распределение давления за основной Л -волной дает важный вклад в общую подъемную силу, переданную на Землю. Полное выражение имеет вид (9.81), и если потребуется подробная формула для учета подъемной силы, то следует использовать нелинейную модификацию формулы (9.81). Это иногда вызывало недоразумения в литературе, где указывалось, что распределение давления, полученное из равенств (9.68), [c.326]

Рассмотрим более подробно формулу (16.8), определяюш,ую линейное термическое сопротивление теплопередачи трубы. Из этой формулы следует, что с увеличением наружного диаметра трубы d возрастает термическое сопротивление теплопроводности стенки R2 = [c.280]

Вследствие относительной простоты свободное падение изучалось более подробно. Формулы скорости свободного падения положены в основу многих формул стесненного падения, в которые вводились соответствующие поправки. Формулы скорости свободного падения применяются для расчета аппаратов, в которых степень стесненности незначительна (содержание твердого незначительно). [c.145]

Все задачи снабжены ответами. Как правило, для каждой группы задач, требующих для своего решения примерно одинаковой методики расчета или использования одних и тех же формул, первая задача приводится с подробным решением. В задачнике сохранена нумерация задач третьего издания. [c.3]

Более подробные сведения о пределах применимости формулы (5-10) МОЖНО найти в (211. [c.110]

Более подробные сведения о пределах применимости формулы (5-17) можно найти в [З]. [c.115]

Однако более поздние работы показали, что отклонение зависимости от квадратичной носит иной характер, чем дает формула (5.23). Подробнее это обсуждается в гл. 2. [c.202]

Подробное изложение решений имеется в специальных курсах по теплопередаче. Поэтому в дальнейшем ограничимся приведением готовых расчетных формул только для трех задач неограниченной пластины, цилиндра бесконечной длины и шара. [c.390]

Обсудим более подробно влияние ПАВ на движение газовых пузырьков (у из формулы (3. 3. 37) — коэффициент, характеризующий это влияние). Нетрудно убедиться в том, что с ростом у средняя скорость движения пузырьков и р уменьшается, т. е. коэффициент у представляет собой коэффициент запаздывания, вызываемого наличием ПАВ. Оценим величину у по методу, предложенному в [381. Будем считать, что изменение коэффициента поверхностного натяжения а связано с изменением равновесной концентрации П.ЛВ в жидкости вблизи поверхности раздела фаз В свою очередь, изменение с обусловлено изменением концентрации ПАВ на межфазной поверхности Г [c.109]

Каждый раздел книги включает теоретическую часть, дающую определения основных понятий, основные формулы, пояснения к ним и задачи. Часть задач дана с подробными решениями, по всем остальным задачам приведены ответы. [c.2]

В тех случаях, когда экспериментальные данные по определению эффективного коэффициента концентрации напряжений отсутствуют, а известны значения теоретического коэффициента концентрации напряжений, можно использовать для определения Ка следующую эмпирическую формулу Ка= - -д (а — 1), где д — так называемый коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений легированных сталей значение д близко к 1. Для конструкционных сталей в среднем серого чугуна значение д близко к нулю. Иначе говоря, серый чугун нечувствителен к концентрации напряжений. Более подробнее данные относительно д для сталей приведены на рис. VII. 12, Влияние абсолютных размеров поперечного сечения детали. Опыты показывают, что [c.316]

Рассмотрим подробнее формулу для определения частоты колебаний. Максимальное значение сотаж имеет место при [c.29]

В работе [94] приведе 1ы подробные формулы для плиты, сферы, цилиндра и полуограниченного твердого гела. [c.38]

Используя методику, приведенную выше, можно получить так- е и формулу (5-2-7), которая описывает выпрямляющую вольт-амперную характеристику контакта металл — полупроводник. Более подробную формулу, аналогичную формуле (5-2-33), можно получить, применяя методику, прцведепнук) ниже лри выводе формулц (5-3-34), [c.334]

С2 в виде формул этого исчисления и в построении вывода формулы С/, начинающегося с формулы С2. Структурный синтез в рамках И сводится к выводу формулы С2 из исходной формулы С1. Алгоритмизация структурного синтеза представляет больщие трудности, так как требуется переход от менее детального описания к более подробному, формула С2 неизвестна и результат неоднозначен. Формализация структурной верификации облегчается тем, что заранее известны оба описания С1 и С2 и нужно установить их функциональную эквивалентность. [c.63]

Перепишехм также более подробно формулу (18а), связывающую моменты и коммутаторы в равновесной системе [c.69]

ВЫЧИСЛИТЬ по принципу Гюйгенса тем же способом, который объяснялся в разд. 17.23. Подробные формулы были выведены Францем и Депперманом. [c.430]

Исследование авторов [Л. 309, 277] в основном было посвящено изучению локальной теплоотдачи и поэтому более подробно рассматривается в 7-1, посвященном этому вопросу. Рассмотрение результатов ситового анализа фракций частиц показывает, что в опытах использовалась существенно полидисперсная смесь, что требует, в частности, ориентировки не на средневзвешенный размер частиц, указанный в [Л. 309]. Формула для расчета средней теплоотдачи получена в [Л. 309] ин грированием зависимости для местной теплоотдачи. При ц>3 (( т=65н-80 мк), (с(т = 130- 290 мк) до 1 40 Re=8 000-s-40 000 ст//=1.3 <7 T = onst L/D=72 [c.221]

Отметим, что в сечении перед решеткой, достаточно удаленном от нее, статическое давление ирактически одинаковое как в струе, так и вне ее, что подтверждает сделанное предположение р = ро [выражение (4.67)1. Тоже самое справедливо и для сечения, расположенного за решеткой, что подтверждает предположение р"==Рг [уравнение (4.69)1. Кроме того, в рассматриваемых сечениях при данном отношении площадей Ру Рц = 9,6 и данном коэффициенте сопротивления решетки 30 статические давления близки по значению, что для данных условий подтверждает предположение ро р<> [формула (4.91)1 или же бр л 0. Однако, как показали более подробные исследования (рис. 7.3), последнее условие при дальнейшем увеличении перестает быть верным, и чем больше отношение площадей тем выше значение р, при котором относительная [c.163]

В последние два десятилетия 19 в. было выполнено много измерений с газовым термометром, в том числе при температурах выше 600 °С. Были найдены значения ряда точек кипения и затвердевания в основном по показаниям азотного газового термометра постоянного давления. Подробный обзор этих достижений дал в 1899 г. Каллендар на сессии БАРН, где он выступил с предложениями о практической температурной шкале [12]. Каллендар предложил принять платиновый термометр сопротивления, калиброванный в точке замерзания воды и точках кипения воды и серы в качестве основы шкалы. Он предложил также отобрать конкретную партию платиновой проволоки для изготовления термометров, несущих шкалу. Он предложил приблизить эту шкалу к шкале идеального газа, приняв для точки кипения серы результаты измерений с газовым термометром, и назвать ее температурной шкалой Британской ассоциации. Свои предложения Каллендар обосновал проверкой квадратичной формулы разностей между так называемой платиновой температурой и температурами, определяемыми по газовому термометру, которые были ранее найдены в МБМВ Шаппюи и Харкером [15, 35]. Каллендар представил также перечень значений вторичных реперных точек, основанный на его анализе измерений с газовым термометром. Эти числа приведены в табл. 2.1 вместе с принятыми в МПТШ-68. [c.41]

Из анализа общей формулы (9.8) для касательных напряжений т видно, что напряжения в плоскости сечения вала распределены неравномерно и в зависимости от радиуса изменяются по линейному закону от нуля в центре сечения до максимума на его периферии (рис. 207, а). В продольных сечениях, проходящих через ось вала, по закону парности касательных напряжений возникают такие же по величине касательные напряжения (рис. 207, б). В элементе материала, мысленно выделенном из наружных слоев стержня сечениями, параллельными и перпендикулярными к образующим (рис. 208), по граням будут действовать только касательные напряжения. В сечениях, нак юненных к оси, будут также и нормальные напряжения, как об этом подробно указывалось при рассмотрении [c.213]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...