Контакт пластический насыщенный

Определим степень насыщенности контакта. Пластический насыщенный контакт имеет место, когда сила прижатия кулачков будет больше значений, вычисленных по формуле (18) [c.147]

В соединениях с гарантированным натягом часто используются такие натяги, что возникающие вследствие объемных упругих деформаций контурные давления приводят к тому, что взаимодействие поверхностей соединяемых деталей осуществляется в условиях пластического насыщения контакта. Пластический насыщенный контакт между взаимодействующими твердыми телами будет иметь место при контурных давлениях, вычисляемых при отсутствии относительного смещения между ними по (42) гл. 1. Полагая, что аналогичные условия выполняются в зонах фактического касания сопрягаемых деталей в соединении с гарантированным натягом в первом приближении, можно считать, что пластический насыщенный контакт будет реализовываться при натягах, вычисляемых по (60). [c.262]

Контакт пластический насыщенный 34. 166 — Условия достижения 34 — Формулы для расчета коэффициента внешнего трения и силы трения 34 [c.278]

В условиях пластического насыщенного контакта находят коэффициенты трения покоя /з и /4 при увеличенном контурном давлепии /),з < рсц- Тогда максимальная высота неровностей [c.225]

Из формулы (43) следует, что насыщенный пластический контакт возможен только в тяжелонагруженных узлах трения. Из формул (39) и (31) имеем, что нормальная нагрузка при пластическом насыщенном контакте в зависимости от сближения и фактической площади касания [c.22]

Пластический насыщенный контакт реализуется при взаимодействии кулачков, когда прижимное усилие следует определять по формулам (18), (19). В этом случае с учетом формул (43) н (93) из гл. 1 [c.128]

Используя вышеизложенную методику, определим общую силу трения, возникающую при взаимодействии кулачков при пластическом насыщенном контакте микроиеровностей их элементов, [c.128]

В подшипниках скольжения, вкладыши которых достаточно массивны и изготовлены из мягких пластмасс (фторопласта или материалов на его основе) НЛП мягких антифрикционных сплавов типа баббитов, взаимодействие вала с вкладышем может осуществляться в условиях пластического насыщенного контакта. Этот вид взаимодействия твердых тел при внешнем трении наблюдается в зоне контурных давлений, превышающих значения, определяемые по (42) гл. 1. Пластический насыщенный контакт в подшипниках скольжения с мягкими вкладышами будет иметь место, как следует из (42) гл. 1, к также из (6) —(8) и (28), прн нагрузках на вал [c.167]

Сила трения при пластическом насыщенном контакте [c.168]

В формулах (63) и (68) учтено влияние на момент сил трения основных конструктивно-технологических, материаловедческих и эксплуатационных характеристик подшипникового узла. Сравнивая (63) и (68), можно отметить, что при пластическом насыщенном контакте момент сил трения более интенсивно изменяется от нагрузки, приложенной к валу. Наибольшее влияние на момент сил трения оказывают при неизменных значениях фрикционных констант То и р величина приложенной к валу нагрузки и твердость материала вкладыша. Момент сил трения [c.168]

Пластический насыщенный контакт наблюдается при контурных давлениях, определяемых по (42) гл. 1. Применительно к направляющим скольжения он будет иметь место при [c.206]

Из срав 1е ия значений определяемых по формуле (40), следует, что в зоне пластического насыщенного контакта направляющие практически не работают. [c.206]

Пластический насыщенный контакт будет при осевых нагрузках, пр аы-тающих значение, вычисляемое по (22), Л/оо = 0.19-70-1200=1,6-10 Н. Таким образом, взаимодействие пяти и подпятника будет осуществляться в условиях пластического ненасыщенного контакта. [c.209]

В определенных условиях взаимодействие деталей соединения может происходить при пластическом насыщенном контакте. Из (42) гл. 1 и (4) следует, что это будет иметь место при усилии [c.244]

Пластический насыщенный контакт будет иметь место в витках резьбы [c.249]

Сравнив полученные значения контурного давления с рс, найденными по (34), можно отметить, что витки резьбы работают в условиях пластического ненасыщенного и насыщенного контактов. При этом вследствие распределения осевой нагрузки по виткам [см. (42) гл. 1] на одних витках будет реализовываться пластиче-ческий ненасыщенный, на других пластический насыщенный контакт. При пластическом ненасыщенном контакте коэффициент внешнего трения вычисляется по (74) гл. I, а при насыщенном— по (80) гл. I. [c.249]

Рис. 11. Зависимость контурного давления в сопряжении от величины натяга Лд (пластический насыщенный контакт)

Пластический насыщенный контакт в зоне контакта сопрягаемых деталей часто будет реализован при контурных давлениях, вычисляемы по (42) гл. 1. [c.269]

Обычно предельный крутящий момент, который может воспринимать соединение с гарантированным натягом, берется меньше значения [вычисляемого по (85)1 на величину коэффициента использования фрикционной прочности кпр. Применительно к пластическому насыщенному контакту величина коэффициента использования фрикционной прочности обычно 0,6[c.270]

Тогда коэффициент внешнего трения при пластическом насыщенном контакте [c.101]

При пластическом насыщенном контакте в первом приближении для вычисления силы трения используют выражение (4.38). Подставляя в него необходимые величины, получим выражение для вычисления силы трения для насыщенного контакта при пластических деформациях в следующем виде [c.101]

Рис. 4.12. Зависимость коэффициента внешнего трения /г при пластическом насыщенном контакте от параметра / по формуле (4.59) при/т л = 0,1

В общем случае при изменении контурного и фактического давления в широком диапазоне в паре трения из материалов, обладающих высоким значением модуля упругости, коэффициент внешнего трения при пластическом насыщенном контакте изменяется в зависимости от параметра 1(/ так, как показано на рис. 4.12. [c.102]

При пластическом насыщенном контакте предельное контурное давление следует вычислять по формуле [c.102]

Пластический насыщенный контакт может быть реализован при контурном давлении [c.104]

Особенности сближения поверхностей в условиях такого контакта следующие 1) сближение происходит в условиях насыщенного контакта 2) характер контакта пластический и упруго-пластический 3) при расчете сближения необходимо учитывать полную кривую опорного профиля, а не только ее начальный участок 4) для особо нагруженных стыков деталей КУ (например, высоковакуумных) необходимо учитывать изменение формы опорной кривой профиля в процессе сближения 5) ужесточается деформационная схема отдельных контактирующих выступов в процессе сближения 6) деформация основы деталей КУ в процессе контактирования в нормальном направлении превышает величину сближения в шероховатом слое 7) интенсификация сближения поверхностей с появлением деформации основы деталей в тангенциальном направлении 8) ввиду малых площадей контакта и высоких давлений влиянием волнистости поверхностей можно пренебречь, принимая р =ра, 9) при определении сближения следует учитывать неравномерность распределения нормальных и тангенциальных напряжений по ширине зоны контакта гер- [c.41]

По глубине вкладыша температура снижается по круто падающей экспоненте. Для фиксированного сечения н в моменты времени до = т=0,05 сек. получено хорошее согласование по характеру изменения и численным значениям расчетных и экспериментальных температур. При когда имеет место заклинивание ролика, расчетные и экспериментальные кривые согласуются только качественно. Расхождение численных значений температур при связывается нами с появлением в зоне контакта ролик—вкладыш дополнительного источника тепла, возникающего в связи с аккумуляцией теплоты трения и пластического формоизменения с последующей теплопередачей из ролика в менее насыщенный вкладыш. Оценка температурной обстановки в зоне контакта с учетом тепло-переноса от ролика требует самостоятельного рассмотрения. [c.176]

Из полученной зависимости видно, что на соотношение между нормальной нагрузкой и фактической площадью касания при пластическом деформировании материала микронеровностями насыщение контакта не влияет. Однако насыщение контакта оказывает существенное влияние на соотношение между нормальной нагрузкой и величиной сближения. Действительно, в зоне насыщенного пластического контакта [c.22]

Используя соотношение между нормальной иагруакой и сближением при пластическом насыщенном контакте, получим контурное давление [c.23]

На коэффициент внешнего трения при взаи.модействии кулачков в условиях пластического насыщенного контакта в значительной степени влияют параметры То и р, зависящие от фи-знко-хп.мического состояния поверхности, и механическне характеристики материала менее жесткого кулачка. Меньшее влияние на / оказывают шероховатость поверхности более жесткого кулачка и величина прижимной силы. [c.128]

Максимальный коэффициент треиия (см. рис. U) имеет место прн пластическом насыщенном контакте и соответствует моменту перехода к состоянию, при котором еа процессы деформирования в зонах фактического касания. микроиеровностей начинает сказываться их взаимное влияние. Нормальные нагрузки, вызывающие максимальный коэффициент трения, вычисляют но формулам, приведенным в табл. 2. Подставляя значение Рсв в форг,1улу (94) гл. 1, получим максимальное значение коэффициента трения при пластическом насыщенном контакте в зонах фактического касания [c.132]

Сила трения прн пластическом насыщенном контакте между твердыми телами вычисляется по формуле (67). Югда на основании. формул (22), [c.173]

Если нагрузка, приложенная к валу, такова, что в зонах фактического касания имеет место пластический насыщенный контакт, то, как показывают расчеты, сближение в приработанном на микрауровне состоянии [c.176]

Пластический насыщенный контакт в подшипниках скольжения с жест-кн.мп вкладыша.ми поверхности валов, которые обработаны до параметра шероховатости / а = 0.16-4-0,69 мкм, наблюдается при достаточно высоких контурных давлениях. Обычно такие контурные давления создаются пр- значительных нагрузках, применяемых при достаточно больших днамет- [c.177]

Сила трения покоя, возникающая при взаимодействии одной фрикционной накладки с поверхностью ведущего элемента, будет зависеть от степени насыщенности контакта. Согласно приведенным в гл. 1 (см. с. 34) соображениям пластический насыщенный контакт будет иметь место ири контурных давлениях, превышающих значения, вычисляемые по (92) гл. Е Подставив в эту формулу значения твердосте 1 по Бринеллю фрикционных материалов, используемых для изготовления накладок, и проведя вычисления, получим значения номинальных давлений, соответствующих переходу от пластическоп ненасыщенного к насыщенному контакту Е25Ч-2,5 МРа. [c.218]

При пластическом насыщенном контакте средняя удельная сила трения, возт.икаюшая на элементарной контурной плошади dA , может быть вычислена по формуле (51) гл. 5. [c.240]

Тогда из (42) гл. 1 и (2) следует, что взаимодействие торц". гайки (винта) с сопрягаемой деталью будет происходить в условиях пластического насыщенного контакта. [c.244]

При значительных натягах взаимодействие микронеровиостей сопрягаемых деталей будет осуществляться в условиях пластического насыщенного контакта. Минимальные контурные давления, при которых будет иметь место пластический насыщенный контакт, вычисляются по (42) гл. 1. После подстановки в эту формулу значения рс из (55) и несложных вычислений получим минимальные относительные натяги, начиная с которых в контактных зонах микроиеровностей поверхностей сопрягаемых деталей будет реализован пластический насыщенный контакт [c.256]

Из (60) следует, что наиболее сильно на отношение Ан/й, приводящее к пластическому насыщенному контакту, влияет твердость материала более мягко11 из сопрягаемых деталей и шероховатость поверхности более твердой детали. [c.256]

Из (42) гл. 1 следует, что для обычных видов механической обработки поверхностей, когда Ь— = 2, пластический насыщенный контакт при взаимодействии сопрягаемых детален будет иметь место при давлении рс = а-Ч, 2Ъ НВ, где 0,5 а 1 коэффициент, зависящий от напряжениого кинематического состояния взаимодействующих деталей и условий сборки. [c.262]

При определении прочности соединения в условиях пластического насыщенного контакта будем исходить из предпосылок, изложенных для расчета силового взаимодействия при упругих и пластических (ненасыщенный контакт) деформациях в зонах фактического касания. Будем считать, что взаимное влияние микронеровиостей на процессы деформирования незначительно и им можно пренебречь Так как на прочность соединения с натягом оказывают существенное влияние процессы, происходящие в момент сдвига, то будем рассматривать соединение, образованное путем тепловой сборки. [c.269]

Превышение значения крутящего момента, определяемого по (85), приведет к перераспределению площадей фактического касания и возрастанию сближения. Сближение сопрягаемых деталей, как показывает анализ процессов в зонах фактического касания микронеровностеи при пластическом насыщенном контакте, соответствующее силе трения покоя. [c.270]

Порядок расчета. Определяем коэффициент трения при пластическом насыщенном контакте по формуле Н.М, Михина [10, 18, 26, 27] [c.522]

Для изучения возможности появления разрушения в контакте с твердыми солями Na I были проведены следующие исследования поверхность образцов в указанных выше двух структурных состояниях смачивали насыщенным водным раствором Na I, после чего образцы высушивали при 40°С в течение 20 ч. Сухие образцы испытывали на воздухе трехточечным изгибом с записью нагрузки. Исследования, выполненные В. А. Шером, показали, что закаленные образцы, как и при испытании в водном растворе Na I, после появления надрывов в оксидном слое изгибались без разрушения. Образцы второй партии, имевшие структуру ач ]азы с предвыделениями Оа-фазы, разрушались хрупко, без заметных следов пластической деформации. Исследование излома показало, что его цвет такой же темный, как и у образцов, испытанных в водном растворе. В изломе наблюдаются ручьевой узор и многочисленные сколы. [c.75]

При более высоких температурах в качейтвё уплотняющих материалов применяются металлические кольцевые прокладки, обладающие хорошей пластичностью, высокой температурой плавления и низким давлением насыщенного пара. Такие прокладки изготавливают из алюминия, серебра, меди, нержавеющей стали и никеля. У металлической прокладки создание замкнутой сплошной зоны контакта с уплотняемыми поверхностями осуществляется за счет ее пластической деформации. Поэтому необходимо обеспечить такие контактные напряжения, при которых прокладка течет, и, кроме того, создать на поверхности контакта упругие силы, за счет которых поддерживается плотность контакта. Наличие этих упругих сил должно обеспечиваться, с одной стороны, постоянно действующим давлением упругодеформировап-ных болтов и фланцев, с другой стороны — упругими напряжениями материала прокладки. [c.394]

Как установили Н. В. Талантов и Ю. М. Быков [78], пластические деформации в зонах стружкообразовапия сильно зависят от сопротивления сдвигу на участке пластического контакта. Именно на этом участке наиболее активно реализуются диффузионные процессы между инструментальным и обрабатываемым материалами, которые сильно влияют на сопротивляемость срезаемого слоя пластическому сдвигу. В частности, при активном насыщении локальных объемов обрабатываемого материала в зоне пластического контакта легирующими элементами из инструментального материала сопротивление сдвигу будет возрастать, что обязательно приведет к росту коэффициента деформации и сил резания. [c.99]

Наблюдаемые резкие изменения в строении, составе и свойствах последовательно формирующихся зон трения связаны с изменениями механизма пластической деформации от обычного трансляционного перемещения к коллективным модам пластической деформации и ква-зижидкому течению микрообъемов металла в условиях высокоинтенсивных термомеханических воздействий, которое сопровождается массопереносом элементов контактирующих тел и при определенном их сочетании насыщением указанных микрообъемов кислородом из рабочей среды. Продуктом быстрой закалки этого материала после выхода из контакта и являются ЛКС, обладающие высокими прочностными характеристиками и повышающие износостойкость пар трения в диапазоне скоростей скольжения, обеспечивающем их термическую стабильность. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...