Расчет интенсивности изнашивания

Расчет интенсивности изнашивания [c.96]

Для расчета интенсивности изнашивания микронеровностей, определяющей линейный износ пары, в большинстве случаев можно применять теорию усталостного изнашивания микронеровностей [31]. [c.264]

Для расчета интенсивности изнашивания можно воспользоваться моделями микрорезания [31], а также более приближенным к реальным условиям экспериментальным методом, основанным на исследованиях работы торцовых уплотнений на гидроабразивных средах, предложенным В. В. Гордеевым. [c.264]

И. В. Крагельским предложен метод расчета интенсивности изнашивания I сопряжения, позволяющий в некоторых случаях не проводить длительных и дорогостоящих испытаний [42]. Интенсивность изнашивания может быть приближенно определена по формуле [c.24]

А. Г. Дьякова и Е. Ф. Непомнящий предложили для расчета интенсивности изнашивания шарикоподшипников с бронзовыми сепараторами, работающими в воде в условиях пластического контакта, формулу [44] [c.207]

Накапливая опыт расчета интенсивности изнашивания отдельных поверхностей детали можно разработать расчетные методы прогнозирования поведения отдельных деталей, агрегатов и машины при их эксплуатации, что позволит сократить объем испытаний на надежность и долговечность и ускорить создание новой техники. [c.11]

Анализ выражения (15.22) показывает, что для расчета интенсивности изнашивания / р необходимо располагать следующим комплексом характеристик [15] [c.272]

И. В. Крагельским приводятся подробные формулы для расчета интенсивности изнашивания для трех основных видов износа при микрорезании, при упругом и пластическом контактах. [c.102]

Последние две формулы получены лишь для конкретного типа резины при определенном режиме испытаний. Поэтому их применение для расчета интенсивности изнашивания невозможно без проведения предварительных испытаний с целью получения численных значений определяющих параметров. [c.65]

Законы старения, оценивающие степень повреждения материала в функции времени, являются основой для решения задач надежности. Они позволяют прогнозировать ход процесса старения, оценивать возможные его реализации и выявлять наиболее существенные факторы, влияющие на интенсивность процесса. Типичным примером таких зависимостей являются законы износа материалов, которые на основе раскрытия физической картины взаимодействия поверхностей дают методы для расчета интенсивности процесса изнашивания или величины износа в функции времени и оценивают параметры, влияющие на ход процесса (подробнее об этом см. гл. 5). Анализируя исследования последних лет, следует отметить, что все чаще стремятся получить законы, описывающие ход процесса старения или разрушения как функцию времени. [c.64]

Расчет и прогнозирование надежности, когда разрабатываются типовые положения по прочностным расчетам, оценке интенсивности изнашивания, расчету и прогнозированию надежности сложных систем и т. п. Поскольку эти вопросы связаны, как правило, с глубокими исследованиями, чтобы не сдерживать применение вновь создаваемых методов расчета, наряду со стандартизацией основных положений следует разрабатывать типовые методики, рекомендуемые, но не обязательные для использования. [c.424]

В книге рассматривается вопрос о существовании равновесной шероховатости на поверхностях трения. Предлагается формула расчета равновесной шеро-ховатости, основанная на молекулярно-механической теории трения и теории усталостного изнашивания. Предложен новый комплексный критерий оценки шероховатости. Показана аналитическая связь комплексного критерия шероховатости с площадью касания, коэффициентом трения, интенсивностью изнашивания и контактной жесткостью. [c.2]

Развитые за последнее время методы расчета площадей касания, сил трения, интенсивности изнашивания показывают, что наиболее существенной характеристикой шероховатости поверхности является профиль поверхности. Обработка профилограммы позволяет получить перечисленные выше статистические параметры. [c.32]

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТА ВНЕШНЕГО ТРЕНИЯ, ИНТЕНСИВНОСТИ ИЗНАШИВАНИЯ И КОНТАКТНОЙ ЖЕСТКОСТИ ПРИ УПРУГОМ КОНТАКТЕ [c.85]

Коэффициент трения, интенсивность изнашивания и контактная жесткость стыков в значительной мере зависят от степени шероховатости поверхностей. Минимум на кривых зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания от степени шеро.ховатости объясняется двойственной молекулярно-механической природой трения и механизмом усталостного изнашивания. Минимальные значения коэффициента трения и интенсивности изнашивания материала соответствуют равновесной шероховатости, которая воспроизводится в процессе длительной эксплуатации. Предложенный расчет позволяет определить комплексный критерий Д, соответствующий равновесной шероховатости, по известным физико-механических характеристикам пар трения и приложенной нагрузке. [c.102]

Определение коэффициента трения и интенсивности изнашивания образцов с покрытием, работающих в паре трения при фрикционном разогреве, описано в ГОСТе [1701. Стандарт [171] устанавливает методику оценки коэффициента трения скольжения материалов и покрытий для узлов трения при ударе. Методы оценки противозадирных свойств металлических покрытий в сочетании со смазочными материалами регламентированы стандартом [172]. Расчет прочности адгезионной связи, возникающей при трении, нужно проводить в соответствии с [173]. [c.104]

Пути подобных исследований в настоящее время наметились. Например, установлены зависимости интенсивности изнашивания от удельной нагрузки при трении о закрепленные абразивные частицы [243]. И. В. Крагельский в монографии Трение и износ [109] изложил теоретические основы расчета износа материалов, дальнейшая прикладная разработка которых может положить начало созданию физически обоснованных методов расчета долговечности деталей для различных случаев изнашивания. [c.103]

Если фрикционный элемент не успевает полностью прогреться за время срабатывания, то в расчет принимают не полный объем или свободную поверхность, а ту их часть, которая лимитируется эффективной глубиной проникновения теплоты [см. формулу (II.4а)]. Расчет модельных режимов испытания с учетом масштабного фактора согласно формулам в табл. II.9 позволяет прогнозировать коэффициент трения с погрешностью, не превышающей 10 %, а интенсивность изнашивания не более 20 %. [c.306]

Влияние смазочной среды на процесс трения многодисковой фрикционной муфты отражается на значении коэффициента трения, температуре и износе трущихся поверхностей. Если в расчетах используются экспериментальные зависимости коэффициента трения и интенсивности изнашивания, полученные при модельном эксперименте на конкретном сочетании материалов пары трения и смазки, то влияние смазки на трение и износ учитывается по существу автоматически. Влияние среды на температуру фрикционных элементов проявляется через изменение теплофизических характеристик пары трения и теплоотдачи между трущимися деталями и смазкой [34, 42, 54 и 55]. [c.319]

Интенсивность изнашивания — Влияние давления, температуры и скорости скольжения 223, 234, 239 — Влияние номинальной площади трения 192 — Влияние температуры 189, 190, 259, 282 — 284 — Определение 188, 189 — Расчет 295 [c.326]

Точное определение ресурса цепи по износу шарниров весьма затруднительно. Интенсивность изнашивания шарниров цепей при изменении конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов в пределах, характерных для реальных машин, изменяется от 0,00001 до 1000 мкм на 1 м пути трения. Поэтому расчет приводных цепей на износ по единой зависимости пока невозможен. [c.362]

Теоретические основы расчета зубьев на изнашивание разработаны Ю.Н. Дроздовым [19, 34]. Однако для выполнения практических расчетов по этой методике пока недостаточно данных по интенсивности изнашивания в различных условиях эксплуатации. [c.131]

По перечисленным причинам ресурсные расчеты обычно основаны на эмпирических зависимостях, полученных путем изучения установившихся процессов изнашивания. Эти зависимости связывают интенсивность изнашивания /, равную объему материала, уносимого с единицы плош,ади трущихся поверхностей за единицу относительного пути, с нагрузкой на сопряжение, относительной скоростью, механическими характеристиками материалов, параметрами шероховатости и др. Типичная зависимость интенсивности изнашивания / от номинального давления или характерного номинального усилия q имеет вид [c.103]

Обычно площадь контакта микронеровностей в зазоре пары трения мала по сравнению с номинальной площадью контакта, поэтому с достаточной точностью можно считать, что жидкость распределяется по всей поверхности контакта, т. е. гидростатическую силу в контакте пары можно определять интегрированием давления по номинальной площади контакта. Разность силы, прижимающей контактные поверхности, и гидростатической силы дает силу, воспринимаемую контактирующими микронеровностями, а отношение ее к номинальной площади контакта — среднее контактное давление рк (см. рис. 8.4, б). Давление и скорость скольжения определяют режим трения, а следовательно, интенсивность изнашивания, утечки и т. д. На рис. 8.5 приведены основные схемы торцовых уплотнений к расчету р в парах трения [13]. [c.248]

Таким образом, сочетание материалов колец пары трения в большинстве случаев является основным фактором, определяющим работоспособность и долговечность торцовых уплотнений. Учитывая сложность и многообразие условий работы торцовых уплотнений, при расчете их интенсивности изнашивания следует ориентироваться на статистические экспериментальные данные. Вместе с тем можно наметить подход к теоретическому расчету износа торцовых уплотнений. [c.264]

Значения коэффициентов в формуле у = ал - - Ьх для расчета интенсивности изнашивания МФПС [c.95]

Проведем расчет интенсивности изнашивания беговой поверхности шины при несвободном качении, исходя из интегральной линейной интенсивности изнашивания в условиях скольнчепия при упругом насыщенном контакте. [c.110]

Данное выражение для оценки величины линейного износа при заданной площади трения и плотности материала р позволяет перейти к выражению для расчета интенсивност и изнашивания - безразмерной характеристики трпботехнических свойств трибосистемы. Для этого достаточно в знаменатель уравнения (4.35) ввести величину пути трения, и тогда, подставив в (4.33) развернутое выражение для AS, получим выражение для интенсивности изнашивания [c.120]

В целях упрощения расчетов, учитывая малый вклад в увеличение энтропии и внутренней энергии химических реакций и поляризационных эффектов, значения 3, 6 и 7-го членов подьп1тегрального выражения можно приравнять к нулю, а в 4-м и 5-м слагаемых целесообразно перейти от объемных интегралов к поверхностным. Тогда получим окончательное выражение для интенсивности изнашивания [c.121]

Ограничение скорости изнашивания каждого основного сопряжения машины и назначение класса износостойкости имеет пер-востепенное значение для создания надежных машин (см. гл. 5, п. 5). Существуют разнообразные методы и средства для повышения износостойкости любых пар трения, однако надо знать, какие пары в каких пределах должны обеспечивать заданный диапазон скоростей или интенсивностей изнашивания. Для создания износостойких машин необходимо также регламентировать те показатели изношенного сопряжения и те условия эксплуатации, которые определяют срок службы (наработку) изделия до отказа. Это в первую очередь относится к предельно допустимым износам (см. гл. 7, п. 3) и к условиям эксплуатации — нагрузкам, скоростям, температуре, к характеристикам окружаюш.ей среды (см. гл. 12, п. 1). Только целенаправленные мероприятия по повышению износостойкости дадут наибольший эффект. Поэтому применение для этой цели разнообразных методов должно сочетаться с расчетом и анализом износа основных сопряжений, прогнозированием поведения изношенной машины, регламентацией скорости изнашивания. Еще на стадии проектирования должны быть заложены основы для создания износостойких надежных машин, сохраняющих работоспособность в различных условиях эксплуатации. Надежность, заложенная при проектировании машины, должна быть обеспечена при ее производстве и эксплуатации. [c.403]

На основании предложенной И. В. Крагельским [46, 48[ молекулярно-механической теориц трения В. С. Щедрову в 1946 г. [115] впервые удалось получить формулу расчета параметра оптимальной шероховатости / , для случал стационарного изнашивания. Некоторому значению среднего квадратического отклонения профиля Rq соответствует наименьшая интенсивность изнашивания. Для случая, когда одна поверхность изнашивается значительно медленнее другой, им предложена формула расчета параметра Rq оптимальной шероховатости менее износостойкой поверхности [c.48]

Задаваясь требуемой долговечностью ножей, а также параметрами В, А, Н, а (параметры Go, v, А я В определяют при расчете рабочего оборудования на основании теории резания) и зная интенсивность изнашивания ножей, полученную по при-веденой выше формуле или установленную на основании статистической обработки данных непосредственных измерений величины износов ножей в условиях эксплуатации, можно определить необходимый вылет ножа, отвечающий заданному сроку службы [c.155]

Как ранее упоминалось, процесс изнашивания зависит от ряда случайных факторов. Однако методом экстраполяции экспериментальных данных и математического моделирования процесса изнашивания решаются задачи прогнозирования долговечности узлов трения. Срок службы узлов определяется интенсивностью изнашивания и допустимым значением износа, которым является такое максимальное отклонение размеров детали, при котором еще возможна и рациональна ее эксплуатация. Предельный критический износ [2]к металлофторопластовой ленты можно предопределить исходя из структуры материала и механизма его работы. В рабочем слое должно оставаться достаточное количество фторопласта, осуществляющего подпитку поверхности трения. При трении без смазки наблюдается заметное повышение коэффициента трения ленты, когда износ достигнет 200 мкм. При наличии смазки не отмечено заметного повышения коэффициента трения даже при работе подшипников, износ которых достигал 250 мкм. Поэтому предельный критический износ металлофторопластовой ленты следует принимать равным 200—250 мкм. Меньшее из этих значений следует использовать при расчетах срока Службы МФПС для узлов, работающих без смазки, а большее для узлов, работающих с периодической смазкой. [c.94]

Расчетами установлены значения коэффициентов в этом уравнении при работе подшипников с разовой и периодической смазкой. Значения коэффициента с в обоих случаях близки к нулю. Рассмотрение физического смысла зависимости I от РаЬ убеждает в том, что при значении аргумента д = О функция у также должна быть равна нулю. Поэтому целесообразно исключить из формулы третье слагаемое, т. е. принять с = 0. Ошибка при этом незначительна. Значения остальных коэффициентов, полученные в результате обработки и рекомендуемые для определения интенсивности изнашивания МФПС при различных условиях работы, приведены в табл. 62. [c.95]

Расчет проводится на основе системы уравнений тепловой динамики трения и изнашивания, в которой используются зависимости коэффициента трения Д) г) и интенсивности изнашивания/(i г) материалов пары трения от температуры на фрикционном контакте, которая оказьшает определяющее влияние на фрикционно-износные характеристики пары [42-49]. [c.190]

На основе совместного анализа условий функционирования (блок 1) и технических условий на изделие (блок 2) определяют эксплуатационные свойства деталей машин и их соединений, лимитирующие надежность и точность узлов и машин в целом (блок 3). Например, если суммарное сближение сопрягаемых поверхностей под нагрузкой при трении скольжении не должно превышать 20 мкм, а контактное сближение поверхностных слоев составляет 5-6 мкм, то это значит, что износ сопрягаемых деталей не должен превышать 15-14 мкм. Зная срок службы машины, обусловленный ее моральным старением, или экономически целесообразный период замены узла, определяют фактическое вревш его работы или общий путь трения L за этот период и рассчитывают интенсивность изнашивания / = 14. .. 15/Z. Аналогичные расчеты выполняют для остальных деталей и соединений. Следует отметить, что переход от блока 1 и 2 к блоку 3 является неформализованным, т.е. не поддается алгоритмизащш. Это означает, что на данном этапе проектирования весьма важными факторами являются имеющиеся статистические данные по эксплуатации прототипов проектируемых узлов или машин, а также опыт конструкторов. [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...