Коэффициент внутреннего энергетический

Если внутреннее трение в муфте невелико (например, по данным работы [ 107 ], если коэффициент поглощения для муфты ф 5 0 2я), то диссипативные свойства приближенно представимы по схеме упруго-вязкого тела, причем коэффициенты внутреннего сопротивления определяются методом эквивалентной линеаризации на основе энергетических соотношений. Полагая, что коэффициенты сопротивления являются кусочно-постоянными и изменяющимися [c.210]

В этих уравнениях — мощность рассеивания энергии внутри /-Й системы Л — мощность энергетического потока между г-й и /-Й системами Пг Л , — мощности энергетических потоков, введенных от механизмов станка в рамы 1, 2 и связь 6 (см. рис. 1) Ej и uj — полная энергия и плотность собственных форм колебаний /-й системы Т1 — коэффициент внутренних потерь (У = 1 ч- 6) r ij — коэффициент потерь в связи, соединяющей системы i и У ю — круговая частота колебаний. [c.117]

Как показывает численный расчет, применение холодильной изоляции с внутренними теплоотводами при постоянном коэффициенте теплопроводности энергетически целесообразно при температурах кипения азота и более низких. Однако коэффициент теплопроводности реальной изоляции существенно зависит от температуры. Анализ данных по температурной зависимости коэффициента теплопроводности различных изоляционных материалов, применяемых в криогенной технике, показывает, что функцию % Т) можно при приближенных расчетах представить как [c.35]

Как показывает расчет, применение холодильной изоляции с внутренними теплоотводами при постоянном коэффициенте теплопроводности энергетически целесообразно при температуре кипения азота и прк более низких температурах. При поддержании в холодильных камерах умеренно низких температур (даже около —100°С) рассматриваемая система не дает заметной экономии энергии. Однако коэффициент теплопроводности реальной изоляции существенно зависит от температуры. Анализ данных о температурной зависимости коэффициента теплопроводности различных изоляционных материалов. применяемых в криогенной технике, показывает, что функцию Я (Г) для приближенных расчетов можно представить как [c.59]

Формула (12.14) показывает, что квадрат коэффициента интенсивности напряжений Kj непосредственно определяет выделение энергии деформации с ростом трещины. Другими словами, в сложной картине продвижения трещины в деформированном теле коэффициент Kj количественно выражает (с энергетических позиций) уровень тех внутренних сил, которые способствуют росту трещины, т.е. дестабилизируют ее состояние. При оценке устойчивости любого состояния производится в какой-то форме сопоставление сил, стабилизирующих это состояние и дестабилизирующих его. Отсюда понятна важная роль коэффициента интенсивности напряжений в устойчивости трещин. [c.380]

Существующие методы позволяют измерять эти коэффициенты в пределах 10 < а С 10 . Величина а резко возрастает с увеличением мультипольности перехода. С увеличением энергии перехода величина падает. При очень низких энергиях перехода внутренняя конверсия на /С-оболочке для очень тяжелых ядер нередко оказывается запрещенной энергетически. [c.266]

Основными источниками выхода ВЭР в различных отраслях промышленности являются технологические агрегаты. Непосредственное потребление топлива при современных конструкциях технологических агрегатов и схемах производства приводит к большим потерям подводимой извне энергии ископаемого топлива. Применяемые в настоящее время технологии в ряде случаев несовершенны с энергетической точки зрения, так как допускают работу агрегатов с низкими коэффициентами полезного использования энергии. Кроме того, ряд технологических процессов за счет плохой организации внутреннего использования энергии, т. е. возврата потерь энергии в технологический цикл, отличается повышенными расходами топлива на производство промышленной продукции. [c.39]

Известно, что такая схематизация упруго-диссипативных свойств противоречит результатам экспериментов. Вместе с тем, можно определять коэффициенты линеаризованного внутреннего сопротивления на основе энергетических соотношений, обеспечивая эквивалентность в отношении поглощающих свойств условной упруго-вязкой и действительной систем. Как показали исследования, такой расчетный прием не вносит существенных погрешностей в получаемые результаты, поскольку силы внутреннего трения обычно малы по сравнению с упругими. [c.61]

На рис. 19 изображена схема турбоагрегата с регенеративным подогревом питательной воды, а на рис. 20 —диаграмма процесса расширения в таком турбоагрегате. Определим внутренний к. п. д. агрегата по формуле (186). Однако он не будет отражать работу турбоагрегата в энергетической системе, а будет лишь приблизительно равен к. п. д. такого же турбоагрегата без отборов, так как диаграмма i—s составляется для одного килограмма рабочего агента. Коэффициент, рассчитанный по формуле (186), будет отражать только газодинамические качества проточной части агрегата. [c.98]

С ростом энергетической эс х )ективности остальных агрегатов теплоэнергетического оборудования эффективный КПД ПТУ возрастает. Поэтому учет влияния степени внутренней необратимости рабочих процессов циркуляционного насоса и теплообменного оборудования на т).,ф ПТУ в целом может осуществляться посредством введения в уравнения модели первого уровня коэффициентов 1 1н и а, численные значения которых определяются за пределами двухуровневой оптимизации. [c.46]

Влияние внутренней необратимости рабочих процессов теплообменного оборудования на энергетическую эффективность ПТУ будем учитывать введением в модель первого уровня допустимых значений коэффициентов потерь давления, априорно найденных по результатам многократного решения задач оптимизации теплообменных агрегатов. [c.158]

От этого недостатка свободен двигатель внутреннего сгорания другого типа — газовая турбина. Имея высокий термический коэффициент полезного действия и обладая при этом всеми преимуществами ротационного двигателя, т. е. возможностью сосредоточения больших мощностей в малогабаритных установках, газовая турбина является весьма перспективным двигателем. Ограниченное применение газовых турбин в высоко экономичных крупных энергетических установках в настоящее время объясняется в основном тем, что из-за недостаточной жаропрочности современных конструкционных материалов турбина может надежно работать в области температур, значительно меньших, чем двигатели внутреннего сгорания поршневого типа, что приводит к снижению термического к. п. д. установки. Дальнейший прогресс в создании новых прочных и жаростойких материалов позволит газовой турбине работать в области более высоких температур. [c.330]

Здесь Во и Bj — векторы параметров энергетической эффективности элементов (энергетическая характеристика установки, к.п.д. при различных режимах), определяемые их внутренними параметрами Eq и Ej — векторы параметров маневренности элементов множеств и М Qo — вектор параметров тепловой нагрузки Го и Fj — векторы, компонентами которых являются коэффициенты готовности к работе элементов соответствующих множеств. [c.201]

Результаты проведенных расчетов (см. гл. 2, табл. 2.6—2.8) показывают, что в исследованной области значения коэффициентов интенсивности напряжений Ki изменяются в весьма широких пределах (на один-два порядка). Для разработки инженерной методики определения K.L важно методически правильно выбрать безразмерный, независящий от характера нагружения параметр, с помощью которого можно определять К с приемлемой погрешностью по достаточно простому алгоритму. При определении значений Ki в трубе с внешней кольцевой трещиной и логарифмическим распределением температуры по толщине стенки трубы может быть использован безразмерный параметр F = = Kil TE y nl [70], где р, и АТ — соответственно коэффициент линейного расширения, модуль упругости и перепад температур по стенке трубы. В расчетах для полых валов с внешней или внутренней кольцевой трещиной при неизменных р, Я и АГ значения F изменялись при изменении параметра нагружения п более чем в 4 раза. В расчетах [70] распределение температуры оставалось неизменным, и значения параметра F изменялись незначительно (приблизительно на 25 %). В публикациях по механике разрушений, в том числе в РТМ по оценке хрупкой прочности крупногабаритных энергетических конструкций, используется параметр М, определяемый выражением [c.108]

Опытные данные, полученные путем сравнительных испытаний нескольких типов рабочих колес средней быстроходности [22], показывают существенное влияние угла 0 на энергетические и кавитационные качества турбины. Увеличение угла конусности приводит к некоторому снижению кавитационного коэффициента турбины, что объясняется уменьшением в этом случае средних скоростей, а следовательно, и динамического разрежения под рабочим колесом. Однако чрезмерно увеличивать угол 0 нельзя, так как при этом возможны отрывы потока от внутренней поверхности обода с образованием значительных по размерам кавитационных зон. [c.147]

Развитие топливно-энергетического баланса в перспективе обосновывается рациональным повышением удельного веса электроэнергии в суммарном потреблении всех видов энергии и характеризуется значительным ростом топливно-электрического коэффициента, значение которого составит величину, близкую к 1 100 квт-ч на 1 т у. т. Не менее характерным является повышение удельного веса электроэнергии в удовлетворении потребностей по отдельным технологическим процессам, иллюстрируемое показателями табл. 4-21. Следует, однако, отметить, что показатели электрификации отдельных процессов в этой таблице, рассчитанные по данным приведенных топливно-энергетических балансов (см. табл. 4-18, 4-21), носят, в известной мере, условный характер, а их величины несколько завышают фактические значения коэффициентов электрификации отдельных процессов. Условность эта определяется методикой подсчета статей баланса, в соответствии с которой потребление электроэнергии и тепла низкого и среднего потенциала учитывалось у отдельных групп потребителей по количеству подведенной к ним энергии, в то время как использование энергии двигателей внутреннего сгорания, высокотемпературных промышленных и отопительных печей и бытовых приборов учитывалось по условно полезному потреблению (т. е. с учетом к. п. д. двигателей и печей). В табл. 4-21 приведены и значения коэффициентов электрификации хозяйства страны в целом, исчисленные по условно полезному потреблению всех видов энергии, т. е. с учетом экспертно оцененных к. п. д. использования электроэнергии в силовых, электрохимических и высокотемпературных процессах. [c.163]

Механические испытания, в том числе опыты на растяжение, позволяющие получить функцию /(о ), могут служить способом определения относительного количества микрообъемов металла с конкретным значением внутренних напряжений, например, с напряжениями, превышающими энергетический барьер образования вакансий или других дефектов. Дальняя экстраполяция кривой а(е) в область высоких значений деформаций влияет, безусловно, на точность результатов определения концентрации вакансий Пу- Однако для описания зависимости а(е) нами выбрана аппроксимация в ви)де (3.15), которая обычно дает наивысшую точность - при аппроксимации кривых растяжения для меди и алюминия коэффициент корреляции составляет не менее 0,995. Кроме того, если кривая а(е) хорошо аппроксимирована на начальном участке, то в области больших значений а [c.105]

В процессе резонансного поглощения лазерного излучения ИК-Диапазона молекулярными газами атмосферы происходит перераспределение молекул по энергетическим уровням внутренних степеней свободы. Изменяется коэффициент поглощения газа за счет насыщения поглощения [42]. Изменение заселенностей уровней смеси газов приводит к нарушению термодинамического равновесия между колебаниями молекул и их поступательным движением, в результате чего происходит кинетическое охлаждение среды [35]. Образование и накапливание возбужденных молекул азота вследствие резонансной передачи возбуждения от молекул СО2 приводит к изменению поляризуемости среды [16]. Все эти эффекты, возмущая комплексную диэлектрическую проницаемость среды, способны существенно преобразовать энергетику импульсов ИК-лазеров в атмосфере [64]. [c.15]

Рйс. 10. Схематическое представление силы, движущей трещину, Gi и сопротивления материала разрушению Ою, Gw и Ош для длинной осевой поверхностной трещины в стенке цилиндрического сосуда, распространяющейся в радиальном направлении с внутренней стороны. Приведенные результаты соответствуют назначениям коэффициентов интенсивности напряжений в работе [62]. а — статический подход б — динамический подход в — энергетический подход. Заштрихованные площади соответствуют избытку энергии. Заметим, что здесь — начальная длина трещины, которая уже нестабильна для указанных величин движущей силы и сопротивления разрушению, сг — длина трещины, соответствующая остановке, причем индексы 5Л, D ш ЕА относятся к статическому, динамическому и энергетическому подходам соответственно. Масштабы по осям абсцисс и ординат нанесены для облегчения сопоставления между Gi и Ki на рис. 1, в то время как кривые для сопротивления разрушению, соответствующие кривым Ki , Kid и Кш на рис. 1, нанесены здесь весьма схематично и не отражают свойств реального материала. [c.243]

Значения энергетического коэффициента теплофикации (Ут), как и энергетического коэффициента комбинированного производства энергии (Ак. пр), зависят от начальных параметров пара (ро, to, 1о) и параметров теплофикационных отборов пара из турбин р1, х), а также от относительного внутреннего к. п. д турбин (т)о. в)) механического к. п. д. турбины (т]м) и к. п. д. электрических генераторов (т]г). [c.77]

Широкое распространение получил приближенный энергетический метод учета внутреннего трения при колебаниях механических систем, который предполагает введение некоторой функции диссипации энергии за цикл нагружения при сохранении линейно упругой связи между напряжениями и деформациями. Поэтому наряду с упругими константами рассматриваются как независимые диссипативные параметры материала (логарифмические декременты колебаний или коэффициенты рассеяния). Для изотропных тел [111 потери энергии AW в единице объема тела за цикл нагружения определяются с помощью двух коэффициентов ij) , t(i", амплитудных значений энергии формоизменения W и энергии изменения объема W [111 [c.252]

Энергетические коэффициенты, учитывающие связь между активными и пассивными составляющими, определяются как отношения приращения внутренней энергии изделия или стружки к их внутренней энергии до формообразования [c.11]

Контроль без разрушения может осуществляться по энергетическим параметрам процесса (сварочному току, напряжению на инструментах, полезной мощности, энергии), температуре, перемещению электрода, а также ультразвуком, рентгеном и другими физическими методами. Последние не всегда дают надежные данные. Так при рентгеновском просвечивании, реагирующем на изменение плотности, выявляются поры, трещины, раковины и внутренний выплеск, однако граница литой зоны без использования рентгеноконтрастных веществ не выявляется. В настоящее время для ее выявления на поверхности контакта деталей толщиной 0,3—5 мм перед сваркой кладут тонкую фольгу (0,1—0,3 мм), наносят гальваническое покрытие или порошок из материала, обладающего повышенным коэффициентом поглощения рентгеновских лучей. Этот металл, не влияя на качество, под действием электромагнитных сил может вытесняться к периферии ядра (если его сопротивление и 7пл выше исходного металла) или перемешиваться (если Гпл близки). Для нержавеющих и жаропрочных сталей в качестве материала-свидетеля используют тугоплавкие металлы (Мп, Ш, Мо, V) в виде порошка с размерами частиц 20—100 мкм. Порошок [c.243]

Иногда для оценки потерь полного давления вместо ад используют так называемый энергетический коэффициент полезного действия диффузора т]д, под которым понимается отношение кинетической энергии единицы массы потока во внутреннем канале воздухозаборника при его расширении по адиабате до статического давления набегающего потока ри к кинетической энергии единицы массы набегающего потока. Связь между ад, т]д и скоростью набегающего потока выражается следующей зависимостью [c.49]

T]j, T]ij — коэффициенты внутренних потерь и потерь в связях соответственно Ej — полная энергия колебаний Р — мощность энергетического потока, введенная от механизмов станка в j-ю подсистеАху. [c.56]

Специалисты полагают, что удешевление фотоэлементов за счет перехода к аморфному кремнию вместо монокристалличе-ского сделает метод прямого преобразования солнечной энергии в электрическую конкурентноспособным по сравнению с другими методами получения энергии. Подробное описание солнечных батарей на аморфном кремнии дано в i[68]. В настоящее время наиболее перспективным материалом считается определенным образом приготовленный аморфный сплав кремния с водородом, фотогаль-ванический эффект в котором был открыт в 1974 г. К 1978 г. КПД солнечных батарей на этом материале достиг 6%. Эта величина в 3—4 раза меньше достигнутой на кристаллических Si и GaAs, однако в последних максимальные значения КПД были получены через 20 лет после открытия соответствующего эффекта. Это подтверждает несомненную перспективность аморфных материалов для использования в солнечных батареях. Для успешной реализации этих батарей необходимо выполнение ряда условий, таких, как большой коэффициент оптического поглощения (в широкой области спектра), эффективный сбор носителей электричества на обеих сторонах полупроводникового материала (пленки), достаточно большой внутренний потенциал, определяющий ЭДС элемента. Эти условия определяются оптическими и электрическими свойствами аморфных полупроводников и в конечном счете энергетическим спектром электронов. Поэтому далее мы перечислим некоторые характерные свойства этих материалов, достаточно тесно связанные с картиной распределения состояний электронов по энергетическим зонам. [c.284]

Энтропийный метод. Энтропийный метод термодинамического анализа систем позволяет на базе первого и второго законов термодинамики найти связь между внешними энергетическими потоками (количеством теплоты и работы) и параметрами системы, а также между некоторыми внутренними параметрами. Посредством анализа теплового баланса системы, в которой совершаются термодинамические процессы, можно вычислить характеризующие их коэффициенты и сопоставить их с аналогичными коэффициентами идеальных термодинамических процессов. Это позволяет определить в данной системе суммарную потерю производимой и затрачиваемой работы вследствие необра1имости процессов. Если для инженерного анализа системы этих данных недостаточно, то анализ циклов дополняется подсчетом возрастания энтропии в отдельных частях системы. [c.68]

Тепловые аккумуляторы — третий вид аккумуляторов, предложенный Ветчинкиным и Уфимцевым,— представляют собой большие цистерны с прочными и хорошо теплоизолированными стенками. В них находится вода, нагреваемая злектроподогревателями до высокой температуры. Тепловая энергия, запасенная в этих цистернах, может использоваться и для отопительных и для энергетических целей снижая давление, превращая воду в пар, можно потом заставлять ее работать в паровых машинах или турбинах. По расчетам авторов предложения, тепловые аккумуляторы могут оказаться в некоторых случаях в 300—500 раз экономичнее, чем электрические той же емкости. Общим недостатком всех этих проектов аккумуляторов является, кроме их громоздкости, необходимости держать в резерве крупные мощности дублирующих двигателей другого типа, которые простаивают во время работы ветродвигателя, и их сравнительно невысокий коэффициент полезного действия. Поднятая в водохранилище вода будет испаряться, не говоря уж о том, что часть энергии потеряется при работе насосной и гидротурбинной установок. Коэффициент полезного действия гидроаккумулятора составляет всего 40—50 процентов, а резервной станции с двигателем внутреннего сгорания, работающим на водороде в качестве горючего, вряд ли превзойдет 35 процентов. Еще ниже будет коэффициент полезного действия станции с паровой машиной или турбиной, не говоря уже о потерях тепла при хранении горячей воды в цистернах— теплоаккумуляторах. Ни одно из рассмотренных устройств при практическом исполнении не сможет, видимо, превратить в электрическую энергию свыше 50 процентов от затраченной. [c.213]

Наиболее важные результаты былн получены в области исследования со- противления однократному статическому н динамическому разрушению с учетом начальных макродефектов на базе линейной и нелинейной механики разрушения. Это в первую очередь относится к разработке теории и критериев хрупкого и квазихруикого разрушений упругих и упругопластических тел с трещинами. К числу силовых, энергетических и деформационных критериев относятся критические значения коэффициентов интенсивности напряжений Ки и Кс, пределов трещиностойкости энергии разрушения Gi , G , Уь J , раскрытия трещин или бе, а также критические деформации в вершине трещин е . Для определения указанных характеристик известны многочисленные методики испытаний — на статическое растяжение плоских и цилиндрических образцов с трещинами, на статический изгиб и внецентренное растяжение плоских образцов, на внутреннее давление сосудов, на растяжение центробежными силами при разгонных испытаниях дисков. [c.21]

В Московском энергетическом институте и в ЦКТИ проводились опыты при комнатной температуре по на-грул< ению внутренним давлением камер и их моделей с доведением до предельного состояния и в ряде случаев до разрушения. Предельные давления определялись в обоих случаях по переходу в пластическое состояние середины между мостиками. В опытах ЦКТИ отверстия заглушались плотно прилегающими к отверстиям пробками специальной конструкции, в опытах МЭИ использовались тонкостенные штуцера, переходившие в пластическое состояние практически одновременно с мостиками. Полученные немногочисленные данные по предельным давлениям удовлетворительно согласуются с формулой (7-37). Экспериментальные коэффициенты прочности по разрушающему давлению получились несколько выше рассчитанной по формуле (7-37). Расчет по энергетической теории дает обычно несколько более высокие значения коэффициентов прочности. При наиболее распространенных значениях ф от 0,6 до 0,8 и р рт 1 Д9 1,5 разница находится в пределах 5—9%- [c.407]

В энергетическом методе для описания диссипативных свойств тела вводится коэффигш-ент диссипации - отношение потерь энергии в объеме тела к амплитудному значению упругой энергии за цикл гармоническою нахружения. Если коэффициент диссипации не изменяется при пропорциональном увеличении амплитуд всех компонент напряжений при сложном напряженном состоянии материала, го такое внутреннее трение называют амплитудно независимым. Далее рассмотрен только этот случай. [c.305]

Как мы видели на примере простой паровой установки, обоснованием использования общего к. п. д. [т]о = Wnet/ V = = W net/(—АЯо)] служит наличие связи между т]о, Т1в и ti y, которая определяется равенством (17.23). Такое обоснование не удается найти в случае энергетической установки внутреннего сгорания с разомкнутым циклом, как, например, поршневой двигатель внутреннего сгорания или газотурбинная установка с незамкнутым циклом типа используемых в реактивных двигателях самолетов. В таких установках нет термодинамического цикла, что справедливо и для водородно-кислородного топливного элемента. Несмотря на это, их также часто характеризуют с помощью коэффициента т]о. Объясняется это простотой определения —АЯо с помощью калориметрических экспериментов, в то время как при использовании рационального к. п. д. требуются сведения о величине —AGo, определить которую значительно труднее. Для поршневого двигателя внутреннего сгорания в зависимости от его конструкции величина т]о достигает 25—35% при полной нагрузке. [c.307]

I и угла прихода первичной волны ф. Внутренняя структура периода решетки никак не влияет на значение величин ф . Гармоники с номером п = О называются основными волнами, направление распространения одной из них при 2 < —Za совпадает с направлением распространения падающей волны, а в пространстве над решеткой — зеркально отраженной волны. Модуль амплитуды нулевой гармоники прошедшего поля 6д , Во, называется коэффициентом прохождения, аналогично а , j—коэффициентом отражения. В общем случае ( <>(1 sin9)" ) эти коэффициенты не могут полностью определять энергетические характеристики дифрагированного поля, поскольку в спектре присутствуют и другие распространяющиеся гармоники высших типов. Угол между направлениями распространения первичной и —/7-й отраженной плоских волн ф — ф р = 2 определяется из уравнения 2х sin (ф =F а) osa =/ . В частности, при а = О соответствующая гармоника распространяется навстречу падающей волне. Такой режим рассеяния называется автоколлимационным (см. рис. 3), в литературе его иногда связывают с именами Брэгга или Литтрова [52]. При рассеянии [c.19]

Д. Бернулли сформулировал, а Л. Эйлер впервые аналитически записал закон неразрывности жидкости. Иоганн и Даниил Бернулли разработали энергетический принцип гидромеханики, особенно эффективно применяемый для одномерных течений жидкости. Этот метод долгое время был важнейшим инженерным способом расчета течения жидкости в трубах, каналах, струе (в XIX в. энергетическое уравнение Бернулли дополнили слагаемыми с эмпирическими коэффициентами, учитывающими вязкость и внутреннее трение яшдкости). [c.190]

В случае рентгеновских лучей основной вклад в поглощение происходит за счет возбуждения электронов внутренних оболочек атомов, и, таким образом, за исключением непосредственной близости длин волн падающего пучка и края полосы поглощения, вклад этот очень незначительно зависит от того, соединены ли атомы в молекулы или образуют жидкость или твердое тело. В случае электронов, однако, в наиболее важных процессах неупругого рассеяния принимают участие наружные электронные оболочки, и энергетические потери лежат в пределах от О до 50 эВ. Таким образом, коэффициенты поглощения сильно зависят от природы связи или ионизации атомов. Для твердых тел важный вклад в коэффициент поглощения создается за счет рассеяния на плазмонах, за счет обра- [c.92]

Для целесообразного с энергетической точки зрения (коэффициент улавливания энергии г] 1) приемника диаметром 16 мм и глубиной 12 мм средняя тепловая нагрузка = 1,2- 10 ккалЦм Х Хч), местные тепловые перегрузки стенок достигают 25—35%, а недогрузки — до 50—80%. При отсутствии факторов, способствующих выравниванию температур по стенкам полости (внутреннее переотражение в полости, растечки тепла и др.), это приводит к местному перегреву стенок на 6—8% и соответственно местному недогреву на 16—35% (по равновесным температурам в °К). Это означает, что при среднем температурном уровне на стенках полости, например, в 2200° К, в отдельных точках могут иметь место температуры стенки 2350° К, а также 1200—1600° К. Внутреннее переотражение и переизлученис элементов стенок друг на друга, растечки тепла теплопроводностью, естественно, в определенной степени сгладят указанную неравномерность температур. [c.454]

Экспериментальные результаты но другим жидкостям (помимо сжиженных инертных газов) показывают, что теория, учитывающая лишь вязкость и теплопроводность, не может полностью объяснить поглощение и дисперсию, обнаруженную в жидкостях. Это связано с тем, что в классической гидродинамике в отличие от релаксационных теорий не предусматривается возможность различных энергетических состояний частицы. Однако классическую теорию можно изменить так, чтобы включить эти эффекты. Один из путей модификации классической гидродинамики заключается в принятии предположения, что вязко-тепловые и релаксационные эффекты действуют одновременно и независимо. Сакади [69] и Мейкснер [56] провели такого рода рассмотрение, и Мейкснер показал, что в жидкостях, особенно таких, для которых время релаксации имеет порядок 10 с, эффекты, обусловленные внутренними превращениями, и эффекты, обусловленные вязкостью, теплопроводностью и диффузией, практически аддитивны во всем частотном интервале, исследованном в эксперименте, и что потери, вызванные вязкостью и теплопроводностью, успешно описываются классическим коэффициентом поглощения (40). [c.173]

В тяжелых весах в основном применяют открытые призмы. В этом случае h/j 1. Следует отметить,что принимаемый уровень напряжений в рычагах не превыщает I Стд кгс/см = 100 МПа для стальных рычагов, хотя из условия прочности эти напряжения можно было бы увеличить в 1,6 — 1,8 раза. Для решения вопроса о возможности компенсации погрешности, возникающей вследствие деформации рычагов, определим ее случайную составляющую. Источником случайной погрешности являются упругие несовершенства рычагов (последействие, ползучесть, внутреннее трение), приводящие к уходу нуля и появлению петли гистерезиса при нагрузке-разгрузке ВУ. Рассмотрим задачу определения погрешности вследствие внутреннего трения. Как известно, внутреннее трение определяется из энергетических условий и представляет собой отношение необратимо поглощенной телом за один цикл части энергии циклических деформаций к потенциальной энергии тела, которая соответствует амплитуде деформаций за тот же цикл. Графически это может быть представлено как отношение площади петли гистерезиса к площади треугольника ОАС (рис. 16), равное коэффициенту поглощения ф. Форма петли гистерезиса при циклической деформации может быть достаточно точно аппроксимирована уравнением эллипса. Рассматривая петлю гистерезиса в безразмерных координатах Р/РтахИ ///max,где / и /т ах — текущая и максимальная деформации, определим ф [c.42]

Для установления количественных соотношений между отдельными составляющими энергетического баланса в различных процессах изменения состояния газов удобно ввести коэффициенты а ц Ь, равные ссютветственно ( д и, 1 и показывающие долю теплоты, расходуемой в рассматриваемом 1]юцессе на измененне внутренней энергии газа, и долю теп.яоты, расходуемой на совершение внепгаей работы. [c.42]

В расчетах Акулова и Кондорского учитывалась энергетическая анизотропия кристалла влиянием внутренних упругих напряжений они пренебрегали. Беккер и Доринг [2] провели расчет с учетом внутренних напряжений и получили формулы такого же вида, как (71) и (72), но с несколько отличающимися числовыми коэффициентами. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...