Коэффициент кавитационный

Большой интерес представляет предложенный на основе многочисленных экспериментов [100, 111] безразмерный коэффициент кавитационной эрозии С , показывающий отношение энергии, поглощенной материалом ограждающей поток поверх- [c.31]

Для создания кавитационной области используется некоторая часть энергии первичного звукового поля. Обозначим отношение затраченной энергии к полной энергии первичного поля через к и назовем его коэффициентом кавитационного использования акустической энергии [12] [c.246]

Рис. 22. Коэффициент кавитационного использования акустической энергии плоского излучателя

Рис. 23. Коэффициент кавитационного использования акустической энергии сферического фокусирующего излучателя

Формула (2.3) совпадает с выражением, определяющим коэффициент давления на тонком конусе при сверхзвуковом обтекании потоком воздуха [12]. Коэффициент давления связан с коэффициентом кавитационного сопротивления зависимостью [c.78]

Коэффициент Ср можно рассматривать как коэффициент кавитационного сопротивления при нулевом числе кавитации Формула (2.5) запишется следующим [c.79]

Выражение (2.6) представляет собой зависимость коэффициента кавитационного сопротивления от числа кавитации при постоянном числе Маха. [c.79]

НОЙ частью профильного сопротивления, а его коэффициент можно выразить через число кавитации. Рассмотрим схему супер-кавитационного обтекания крылового профиля (рис. 10.11). [c.404]

На основании принятых выше допущений найдем связи между величиной безразмерного давления (коэффициента давления), скоростью на бесконечности и скоростью в произвольной точке кавитационного течения. При составлении формулы для безразмерного давления его относят к скорости потока на границе каверны или на бесконечности [c.100]

Рис. III.3. Кавитационное обтекание тонкого профиля вблизи свободной поверхности а — линеаризованная физическая плоскость б — вспомогательная плоскость в — отнесенные к углу атаки зависимосги коэффициента подъемной силы от числа кавитации.

В частном случае кавитационного обтекания пластинки под углом атаки а определение гидродинамических коэффициентов значительно упрощается, так как входящая в (III.2.22) вызванная комплексная скорость находится по формулам (III.2.16), [c.122]

Так, например, для случая 1 — кавитационного обтекания пластинки в струе — получим гидродинамические коэффициенты в виде [c.125]

Аналогично могут быть найдены гидродинамические коэффициенты для второго случая для кавитационного обтекания пла- [c.126]

Расчеты кавитационного обтекания клина с учетом поперечного поля тяжести показывают, что коэффициент сопротивления [c.150]

Для случая кавитационного обтекания круглых дисков, при Сх = 0,82 коэффициент сопротивления вихревых трубок в формуле (VI.2.21) аппроксимируется зависимостью [c.225]

Кавитационные явления приводят к заметному увеличению коэффициентов местных сопротивлений и, следовательно, местных потерь напора. Кавитационные свойства местных сопротивлений определяют по так называемому числу кавитации [c.105]

И газа. Недостатком вихревого насоса является низкий КПД, не превышающий 45%. Наиболее распространенные конструкции имеют КПД 35— 38%. Низкий КПД препятствует применению вихревого насоса при больших мощностях. Вихревые насосы изготовляют на подачу до 12 л/с. Напор вихревых насосов достигает 250 м, мощность доходит до 25 кВт, коэффициент быстроходности /15=6-1-40. Частота вращения вихревого насоса, так же как и лопастного, ограничена только кавитационными явлениями. Следовательно, насос может непосредственно соединяться с электродвигателем. Вихревые насосы не пригодны для перекачивания жидкостей с большой вязкостью, так как при увеличении вязкости напор и КПД резко падают. Вихревые насосы рекомендуется применять при [c.207]

Диаметр рабочего колеса турбины Di является основным размером, определяющим при заданных напоре и пропускной способности мощность и массу турбины. Гидродинамические качества рабочего колеса в основном определяют такие характеристики турбины, как к. п. д., приведенные расход, частота вращения, кавитационный коэффициент и коэффициент быстроходности. Они определяются при испытаниях модельной турбины на лабораторной установке. [c.6]

Рис. 1.2. Области фактических значений удельной массы (а) и кавитационного коэффициента (б) в зависимости от быстроходности

Кавитационный коэффициент определяется отношением а ур = Яд /Я, где Яд — динамическое разрежение в зоне рабочего колеса, увеличивающееся при увеличении скорости потока в нем, т. е. с увеличением пропускной способности и быстроходности а,ур увеличивается. Эта зависимость показана на рис. 1.2, б. От кавитационных качеств зависит высота отсасывания, имеющая в практике применения гидротурбин важнейшее значение. [c.7]

Большое значение в диагональных турбинах имеет зазор б между наружными кромками лопастей и поверхностью камеры рабочего колеса, показанный на рис. П. 16, в. Увеличение этого зазора в диагональных турбинах приводит к понижению к. п. д., мощности и увеличению кавитационного коэффициента а в большей мере, чем в осевых турбинах. [c.44]

При очистке деталей методом ультразвукового травления происходит следующее. Кислота проникает в поры и трещины окалины или ржавчины, частично разрыхляя и растворяя при этом окислы металлов. Резкие пульсации давлений, возникающие в звуковом поле, способствуют отслаиванию этих окислов от основного металла. Однако это явление — не единственная причина очистки. Повышение температуры при поглощении ультразвуковых волн также способствует отслаиванию окислов вследствие разных коэффициентов теплового расширения последних и основного металла. Кроме того, электрические разряды, возникающие в результате разности потенциалов между,стенками кавитационных пузырьков, вызывают вторичный химический эффект — образование легко удаляемых перекиси водорода, окислов азота и т. д. вместо рыхлого вещества окалины. [c.192]

Кавитационные качества обратимой машины характеризуют величиной коэффициента [c.286]

Учитывая, что в обоих режимах одинаков, и определяя кавитационный коэффициент как отношение к теоретическому, а не полному напору, и учитывая влияние потерь энергии между точкой с минимумом давления на лопасти и точкой в потоке у кромки лопасти, для которой написано выражение (7), можно показать [9], что [c.286]

Если сравниваемые машины работают с одинаковой высотой Я , то из общепринятого выражения для кавитационного коэффициента быстроходности С и выражения (9) можно получить [c.286]

Исследование кавитационных качеств насосов п, в частности, определение коэффициента ф, критической скорости поршня проводят при помощи экспериментальных кавитационных характеристик. Их снимают при р = onst, п = onst и постепенном уменьшении давления Pi на входе в насос, или при возрастающей частоте вращения п п р = onst. В результате испытаний по первому способу получают зависимости Q = f (pi) для постоянных значений частоты п (си. рис. 3.13, а). Второй способ позволяет получить кривые Q = f (п) для разных р (рис. 3.13, б). [c.298]

Из уравнений (5.15)-(5.28) определяются основные параметры процесса эжекции низконапорной среды струей кавитируютцей жидкости, а именно массовый расход эжектируемой низконапорной среды, скорость струи ее полное давление плотность струйного течения р ( , эффективность процесса эжекции - КПД г , коэффициент полного напора Ч струи, радиус л,, сечения, в которой оканчивается потенциальное ядро кавитирующей жидкости, длина кавитационного потенциального ядра струи. [c.149]

Далее из уравнения (5.25) рассчитывается КПД Г) процесса эжекдии и коэффициент полного напора Р (2.28) струйного течения, на этом расчет кавитационного струйного течения оканчивается. [c.154]

Суть данного явления состоит, видимо, в следующем. Турбулентная струя жидкости, эжектирующая газ, имеет небольшие углы расширения пограничного слоя и потенциального ядра (см. рис. 8.35). В связи с этим, для того чтобы захватить из окружающего пространства газ в количестве, равном количеству газа, захватываемому струей кавитирующей жидкости, турбулентной струе необходимо пройти довольно бол1>шое расстояние от выхода сопла. Кавитационная струя за счет того, что она состоит в основном из парожидкостной смеси с очень низким статическим давлением, интенсивно захватывает газ из окружающего пространства, имеющего более высокое давление, чем статическое давление в струе кавитирующей жидкости. Газ под действием разности давлений проникает внутрь струи, замещая внутри нее пар. Скорость проникновения газа внутрь струи довольно высока. Не величина, сщененная из выражения (4.2.3) после подстановки в него экспериментальных величин давления газа = 0,01 МПа и давления в струе Р = 0,004 МПа, при = 0,3 составляет порядка 200 м/с. Имея такую скорость, газ проникает внутрь струи и полностью замещает в ней пар на расстоянии порядка 0,2 мм от выхода сопла. Количество газа, заместившего пар, т.е. захваченного струей кавитирующей жидкости, рассчитанного из выражения (5.15) и представленного в виде коэффициента эжекции, равно U 1 = 4,2143, что составляет 88% от всего захваченного струей газа (см. рис. 8.36). Это подтверждает вывод о том, что модель процесса эжектирования низконапорной среды сгруей кавитирующей жидкости качественно и количественно верно отражает протекание данного процесса. [c.212]

Впоследствии схема Рябу-шинского была обобщена для других случаев рядом авторов. В частности, М. И. Гуревичем рассмотрена задача о кавитационном обтекании наклонной пластины (рис. 10.10, б). Д. А. Эфросом и независимо другими авторами предложена одна из наиболее удачных схем суперкаверны с возвратной струйкой (рис. 10.10, в). По этой схеме в концевой части каверны образуется возвратная струйка, которая при описании течения G помощью функций комплексного переменного, уходит на второй лист римановой поверхности. Поэтому условие постоянства размеров каверны не нарушается. Эта схема для плоской пластины дает результаты, близкие к результатам, полученным по схеме Рябушинского. Было предложено и несколько других схем. На рис. 10.10, г, д, е приведены схемы Тулина, Жуковского — Рошко, Лаврентьева. Каждая из них позволяет решить задачу обтекания и, в частности, найти коэффициент лобового сопротивления обтекаемого тела как функцию числа кавитации х. Для этого коэффициента по схемам нескольких авторов для пластины, нормальной к потоку, получена формула [c.402]

Основными энергетическими параметрами насосов, определяющими диапазон их применения, являются напор Н, подача (3, мощность Л/, коэффициент полезного действия т], вакуумметриче-ская высота всасывания Нв или кавитационный запас Ай. [c.190]

При многих экспериментальных исследованиях осесимметричных кавитационных течений в качестве тел (кавитаторов), за которыми образуется каверна, приняты диски, сферические и эллиптические головки. Эксперименты позволяют выявить ряд особенностей кавитационных течений таких, как нестационарность, влияние весомости, а также установить зависимости между расходами газа, числами кавитации и Фруда, коэффициентом сопротивления воды и числами кавитации и т. д. [c.211]

Эксперименты показывают, что при осесимметричном кавитационном обтекании полуэллипсоидов вращения коэффициент сопротивления возрастает с увеличением отношения alb, где а —. длина большой полуоси Ь — длина малой гюлуоси. [c.215]

На рис. VI. 16 приведены кривые коэффициентов местного трения f, определенные по замеренным касательным напряжениям в фупк/щи от местного числа Рейнольдса для двух случаев кавитационного обтекания (кавитаторы Л и б). В первом случае измерения производились в одной точке на расстоянии 1250 мм от передней кромки пластины, во в1ором в трех точках на расстояниях 850, 1250 и 1650 мм. [c.227]

Большое влияние на гидродинамические качества турбины и ее быстроходность оказывает число лопастей z, их относительная ширина lj,Jluir (отношение длины периферийной кромки лопасти к шагу на периферии / г) и отношение диаметра корпуса (ступицы) к диаметру рабочего колеса D , которое называют втулочным отношением /Свт = В корпусе со сферическим поясом, имеюш,им наибольшее применение, где наибольшим размером является диаметр сферы втулочный коэффициент определяется как по цилиндру/Сцл = так и по сфере/Ссф = При увеличении z и уменьшается кавитационный коэффициент турбины а ур и несколько снижается к. п. д. (из-за увеличения обтекаемой поверхности). [c.19]

При повышении напора а,ур увеличивается. Следовательно, чтобы удовлетворить условию Оуст > /Са тур при задзиных Яз и /Сст, приходится увеличивать 2 и Диаметр корпуса при применении большего числа лопастей и увеличении нагрузок также приходится увеличивать. Это приводит к увеличению толщины лопастей и других элементов, колеса, а следовательно, к стеснению потока, увеличению скорости и кавитационного коэффициента, уменьшению к. п. д. и приведенного расхода. [c.19]

Нртменение двухперовых рабочих колес позволяет уменьшить вдвое число цапф, а втулочное отношение и кавитационный коэффициент на 0,03—0,05. [c.142]

Результаты исследований, проведенных М. М. Тененбаумом [186—189], показывают, что гидроабразивное изнашивание является сложным, самонастраиваюхцимся процессом, зависящим прежде всего от угла атаки, скорости абразивных частиц в момент удара о поверхность детали, отношения значений твердости изнашиваемого материала и абразива (коэффициент твердости), концентрации абразивных частиц в жидкости. Гидроабразивное изнашивание определяется не только действием абразивных частиц, но и физико-химическими реакциями с жидкостью. При определенных условиях воздействие жидкости может быть столь активным, что гидроабразивное изнашивание (действие твердых частиц) подавляется кавитацией или коррозией. Обычно гидроабразивному разрушению предшествуют пластическая деформация, микроусталостные явления или процессы микрорезания, на которые накладываются гидравлические удары захлопывающихся кавитационных пузырьков и адсорбционно-коррозионные реакции [186, 190]. [c.110]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...