Коэффициент диссипации

Выражение (4.27) соответствует описанным физическим представлениям. В развитой турбулентности, характеризующейся наличием инерционного участка спектра турбулентных пульсаций значения турбулентного числа Рейнольдса достаточно велики, хотя бы из-за интенсивных пульсаций скорости. Напротив, в выродившейся турбулентной структуре, представленной только мелкими вихрями, малы значения турбулентного числа Рейнольдса, а коэффициент диссипации соответственно высок. Зна- [c.173]

TOB инерции a соответствует матрица индуктивности L[ матрице коэффициентов диссипации 61 —матрица омических сопротивлений / матрице коэффициентов жесткости Цс — матрица инверсной [c.205]

Сравнение дифференциальных уравнений (37.5) и (37.6) показы-вает, что коэффициенту инерции а соответствует индуктивность L коэффициенту диссипации Ь — оми- рис. 84 [c.205]

Сравнение дифференциальных уравнений (37.5) и (38.3) показывает, что по апологии сила —ток коэффициенту инерции а соответствует емкость С, коэффициенту диссипации Ь — проводимость, а [c.207]

В. В. Болотин первым отметил зависимость значения г от отношения парциальных коэффициентов диссипации (см. его книгу, указанную в сноске на с. 279). [c.448]

Анализ этого выражения показывает, что введение обратной связи по ошибке положения при идеальном двигателе эквивалентно в первом приближении для резонансных и дорезонансных режимов увеличению коэффициента диссипации для соответствующей формы колебаний. Очевидно, что управление оказывается эффективным (1 Г2(гЛ )1 < 1), если /> > 0 в противном случае динамическая ошибка в резонансе возрастает. (Случай, когда < О, но не проходит по [c.133]

В дальнейшем при динамическом расчете коэффициенты диссипации позволяют установить некоторый энергетический эквивалент, учитывающий силы сопротивления в системе дифференциальных уравнений. Этот вопрос будет подробнее освещен в последующих главах. Здесь лишь укажем, что наиболее эффективный подход к учету диссипативных сил в инженерных задачах связан с так называемой эквивалентной линеаризацией, при которой нелинейная сила сопротивления заменяется условно линейной при сохранении той же величины рассеянной за один цикл энергии. При таком подходе линеаризованная сила сопротивления может быть представлена как R = —Ьх, где коэффициент пропорциональности Ь определяется следующим образом [18, 63] [c.40]

Для всех рассмотренных случаев наиболее существенное уменьшение коэффициентов диссипации происходит при малых значениях г. При этом среднее за период т= 2я/сй значение логарифмического декремента X равно [c.43]

Коротко остановимся на практических приемах определения эквивалентных коэффициентов диссипации и п . Исходной информацией о диссипативных свойствах системы в нашем случае являются коэффициенты рассеяния гр, и грп. которые будем считать независимыми от частоты колебаний последнее, как уже отмечалось в п. 2, находит подтверждение в многочисленных приложениях. Далее на данном этапе инженерной оценки диссипативных свойств системы целесообразно воспользоваться допущением [c.122]

Подставляя выражения (4.68) в дифференциальное уравнение (4.23 и усредняя безразмерный коэффициент диссипации б nip, получаем [c.157]

Компоненты диагональных матриц коэффициентов диссипации энергии [Pj] и [P2l> соответствующие логарифмическому декременту колебаний [c.359]

Интеграл диссипации можно выразить через безразмерный коэффициент диссипации Св [c.281]

Для модели внешнего трения парциальные коэффициенты диссипации = [c.241]

Здесь со — собственные частоты рассматриваемой системы без учета диссипации, е — коэффициенты диссипации (I) — случайные функции времени, имеющие [c.315]

Обозначим коэффициенты диссипации (технические постоянные) при одноосном цик- [c.306]

Угол, представляющий собой разность фаз, между прикладываемым напряжением и деформацией, обозначается б. Тангенс этого угла, называемый коэффициентом диссипации или коэффициентом потерь, равен [c.20]

Он связан с коэффициентом диссипации приблизительно следующим соотношением а" [c.21]

Коэффициент диссипации выражен отношением Е"/Е, а не 0"Ю, поскольку в описываемом методе определяется модуль Юнга, а не модуль упругости при сдвиге. [c.22]

Другие показатели механических потерь связаны с коэффициентом диссипации следующими выражениями [c.22]

Г X йу —коэффициент диссипации для осевой [c.299]

Из предположения, что число Рейнольдса, рассчитанное по диаметру трубы и максимальной окружной скорости, составляет 10 -10 , следует что интенсивность пристенной турбулентности равна 5,1-7%, т. е. она почти на порядок меньше свободной. Кроме того, линейные масштабы свободной турбулентности, по крайней мере, на порядок больше линейных масштабов пристенной турбулентности. По этой причине коэффициент диссипации для пристенной турбулентности значительно выше, чем для свободной. В результате существенно более слабая пристенная турбулентность диссипирует намного быстрее свободной. Именно по этой причине ее роль в процессе энергоразделения несущественна. Вычисляя оптимальный радиус вихревой трубы, можно анализировать лишь свободную турбулентность, трактуемую как результат взаимодействия вращающихся с различной скоростью закрученных струек газа в плоскости, перпендикулярной оси трубы. По существу, рассматривается течение в плоскости, хотя в действительности в любом сечении камеры энергоразделения вихревой трубы имеются осевые компоненты скорости. Они важны при анализе физической картины течения, обусловливая взаимодействие вихревых потоков в осевом направлении. Это взаимодействие является дополнительной причиной генерации свободной турбулентности, роль которой возрастает по мере увеличения уровня осевых скоростей в трубе, т. е. с ростом относительной доли охлахаенно-го потока ц. По этой причине эффективность энергоразделения в противоточной вихревой трубе выше, чем в прямоточной, а в про-тивоточной трубе с дополнительным потоком выше, чем в обычной противоточной разделительной вихревой трубе. [c.177]

Пересечения годографа с вещественной осью происходят приблизительно при значениях со, равных собственным частотам f i, кг,. .., кп и антирезо-пансным частотам у.,, Яг, .Л/. Учитывая малость коэффициентов диссипации в (8.19), можно в первом приближении считать, что [c.132]

Возникает вопрос, насколько правомерной является оценка с помощью этих параметров диссипативных свойств системы при неодночастотных колебаниях и какие коррективы следует внести при этом в инженерный расчет. Применительно к задачам динамики цикловых механизмов этот вопрос имеет особое значение, так как затухание периодически возбуждаемых сопровождающих колебаний происходит на фоне вынужденных колебаний. Необходимость в уточнении коэффициентов диссипации может возникнуть также при резонансе на определенной гармонике возмущения при одновременном воздействии достаточно интенсивного возмущения другой частоты. Такие условия в цикловых механизмах иногда возникают при одновременном силовом и кинематическом возбуждении системы. Кроме того, коррективы коэффициентов диссипации могут играть весьма важную роль при определении условий подавления параметрических резонансов. [c.41]

Из уравнения (1.5) следует, что коэффициенты диссипации энергии для каждой формы колебаний одинаковы. Это вытекает из предположения, что б = onst (в общем случае приближенно). Различие в значениях б для разных форм колебаний может быть только в случае зависимости б от уровня напряжений и, следовательно, от вида эпюры напряжений, которая для каждой формы колебаний различна. [c.8]

С о р о к и н Е. С., Коэффициент диссипации энергии колебаний жестких тел при действии внутренних и внешних сопротивлений, Труды научно-технического совещания по изучению рассеяния энергии при колебаниях упругих тел, Изд-во АН УССР, Киев, 1958. [c.110]

Расчет нормированного спектра и масштабов турбулентности. Блок-схема расчета нормированного спектра и масштабов турбулентности представлена на рис. 3. В программе вычисляются и выдаются на печать для каждого /-го фильтра значения продольных компонент пульсационной скорости и, и волнового числа Xj, 1/3-октавная полоса Axj, спектральная плотность энергии продольной компоненты Ej, абсцисса и ордината e- j нормированного спектра энергии. При расчете также определяются общий уровень интенсивности турбулентных пульсаций й о, линейные микромасштабы Тейлора А, и Колмогорова г, пульсационная скорость микромасштабных компонент vk, скорость диссипации энергии 6, коэффициент диссипации энергии С г, числа Рейнольдса Reu и Rex (все величины в системе СИ). [c.92]

Метод обобщенных определителей Хнлла. Метод малого параметра приводит к простым формулам первого приближения типа (49)—(53) для границ главных областей неустойчивости. Уточнение этих формул, а также расчет побочных резонансов требует построения высших приближений. Эти приближения громоздки и плохо алгоритмизируются для численной реализации. К тому же метод становится ненадежным, если глубина модуляции параметров и (или) коэффициенты диссипации у/, не малы. Наконец, применение метода встречает затруднения при переходе к существенно неканоническим системам. [c.128]

Зависимость коэффициента диссипации энергии Г от внешних параметров RvlT) позволяет управлять фрактальной размерностью поверхности межфазных границ в поликристаллах. Связь фрактальной размерности аморфной структуры с энтропией S системы имеет вид [127] [c.285]

В энергетическом методе для описания диссипативных свойств тела вводится коэффигш-ент диссипации - отношение потерь энергии в объеме тела к амплитудному значению упругой энергии за цикл гармоническою нахружения. Если коэффициент диссипации не изменяется при пропорциональном увеличении амплитуд всех компонент напряжений при сложном напряженном состоянии материала, го такое внутреннее трение называют амплитудно независимым. Далее рассмотрен только этот случай. [c.305]

Механические потери можно оценить с помощью вынужденных резонансных колебаний из графика зависимости амплитудь от частоты колебаний при прохождении через резонансный пик. На рис. 1.6 схематически изображен такой пик. Используя обозначения, принятые на этом рисунке, коэффициент диссипаций Е" Е можно найти из следующих соотношений [c.21]

Сорокин Е. С. Коэффициент диссипации энергии колебаний жестких тел при действии внутренних и внешних сопротивлений.— В кн. Тр. науч.-техн. со вещ. по изуч. рассеяния энергии при колебаниях упругих тел. Киев изд-во АН УССР, 1958, с. 128—157. [c.333]

Динамика многофазных сред. Ч.2 (1987) -- [ c.64 ]

Машиностроение Энциклопедия Т I-3 Кн 2 (1995) -- [ c.305 , c.306 , c.311 ]

Механические свойства полимеров и полимерных композиций (1978) -- [ c.20 , c.22 ]

Динамика многофазных сред Часть2 (1987) -- [ c.64 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...