Логарифмическое распределение

Таким образом, в области, где имеет место логарифмическое распределение скоростей (т. е. при 2 > б ), скорость турбулентных пульсаций равна динамической скорости. [c.403]

Если воспользоваться вместо логарифмического распределения скоростей степенным, то выражение для ё будет несколько отличаться по форме. Так как при 2 = 6/7 скорость = то, подставив в уравнение (11.63) значения 6/7 = aw /v и 6 = w x lw , получим [c.412]

Тот факт, что распределение скоростей жидкости вблизи оси трубы не является логарифмическим, может быть объяснен еще и следующим образом. Логарифмическое распределение скоростей, как это уже отмечалось раньше, характерно для области движения жидкости вблизи данной твердой стенки. [c.431]

Распределение скоростей пристенного турбулентного движения в физических координатах (и/и=/(у)) по данным экспериментов показано на рис. 3.14, б в области (имеет место линейное распределение скоростей, 2 - логарифмическое, а в области 3 - распределение скоростей описывается квадратичной параболой. Такое распределение скоростей турбулентного потока можно объяснить так непосредственно возле стенки имеет место движение Куэтта, которое определяется молекулярной вязкостью во второй области крупномасштабные образования являются причиной переменной вязкости, здесь создается логарифмическое распределение скоростей в третьей области - турбулентная вязкость не зависит или мало зависит от координат. Малая зависимость турбулентной вязкости от координат около оси трубы является результатом разрушения вязких струй сверху потока вдоль направления движения. Таким образом, в турбулентном потоке логарифмическое [c.85]

Допускаемые скорости определены при логарифмическом распределении осредненных скоростей по вертикали. Принято, что высота выступа шероховатости для однородных грунтов А — 0,7 й [й — средний размер частиц несвязного или агрегатов (отдельностей) связного грунта], для неоднородного грунта Д = 0,7 95. [c.31]

Разделяя переменные в последнем соотношении и интегрируя, получим (24.64)—логарифмическое распределение скорости. [c.281]

Формулу (7-21) называют универсальным логарифмическим распределением осредненной скорости в пристенной области турбулентного потока. Здесь [c.193]

Кривая 2 отражает логарифмическое распределение осредненной скорости в пристенной турбулентной части пограничного слоя. В этой области [c.194]

Распределение температуры в зоне логарифмического распределения скорости можно описать логарифмическим законом [c.196]

В некоторых случаях для анализа теплопередачи в пристеночном слое движущегося расплава (см., например, 1 и 14) целесообразно рассматривать эффективную теплопроводность как функцию расстояния от внешней границы расплава (х ). Пользуясь методикой [17], примем двухслойную гидродинамическую систему, состоящую из ламинарного подслоя толщиной 5д и турбулентного потока с логарифмическим распределением скорости в пристеночной области. В ламинарном подслое (т.е. при х < 5д) принимаем Хд = X. Вне этого слоя допускаем подобие турбулентной теплопроводности Хх и турбулентной вязкости Их. Можно показать, что в этом случае Хх/Х = (г/гo) fJ где К — коэффициент пропорциональности м . Основное падение температуры происходит в относительно тонком слое жидкости вблизи стенки. Поэтому с небольшой погрешностью примем г/гд = 1. В результате получаем искомую зависимость для слоя х > 5 л [c.53]

Большие трудности связаны с получением статистических данных о несущей способности элементов конструкций. Для этого используются в основном два способа. По одному из них экспериментально определяются функции распределения характеристик усталости (или других необходимых механических свойств) для материала путем массовых испытаний лабораторных образцов. Пользуясь условиями подобия, по ним определяется циклическая несущая способность деталей. Систематические исследования усталостных свойств легких авиационных сплавов Б статистическом аспекте были проведены, например, кафедрой сопротивления материалов МАТИ [7 10 11 14] и другими организациями [5]. Это позволило показать применимость усеченного нормально логарифмического распределения для величин долговечностей и ограниченных пределов усталости, установить зависимость дисперсий чисел циклов от уровня напряжений, построить семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения. На основе гипотезы прочности слабого звена были разработаны критерии подобия при усталостных разрушениях в зависимости от напрягаемых объемов с учетом неоднородности распределения [c.144]

Для турбулентного пограничного слоя интерполяционные выражения (6.3) и (6.4) для профилей температур и скоростей непригодны, хотя соответствующие граничные условия остаются в силе. Объясняется это тем, что такие выражения не аппроксимируют с необходимой точностью логарифмическое распределение скоростей в турбулентном пограничном слое и соответствующее ему распределение температур. [c.168]

Параболическое и логарифмическое распределение скоростей [c.19]

Для турбулентного течения характерно логарифмическое распределение скоростей. [c.20]

Результаты проведенных расчетов (см. гл. 2, табл. 2.6—2.8) показывают, что в исследованной области значения коэффициентов интенсивности напряжений Ki изменяются в весьма широких пределах (на один-два порядка). Для разработки инженерной методики определения K.L важно методически правильно выбрать безразмерный, независящий от характера нагружения параметр, с помощью которого можно определять К с приемлемой погрешностью по достаточно простому алгоритму. При определении значений Ki в трубе с внешней кольцевой трещиной и логарифмическим распределением температуры по толщине стенки трубы может быть использован безразмерный параметр F = = Kil TE y nl [70], где р, и АТ — соответственно коэффициент линейного расширения, модуль упругости и перепад температур по стенке трубы. В расчетах для полых валов с внешней или внутренней кольцевой трещиной при неизменных р, Я и АГ значения F изменялись при изменении параметра нагружения п более чем в 4 раза. В расчетах [70] распределение температуры оставалось неизменным, и значения параметра F изменялись незначительно (приблизительно на 25 %). В публикациях по механике разрушений, в том числе в РТМ по оценке хрупкой прочности крупногабаритных энергетических конструкций, используется параметр М, определяемый выражением [c.108]

Б. Логарифмическое распределение диаметров по Салтыкову (2). Предмет пересчета — распределение диаметров сечений в распределение диаметров сфер. [c.185]

Выше было показано, что при течении несжимаемой жидкости в трубе реальное распределение скоростей отличается от логарифмического весьма мало. В пограничном слое на непроницаемой пластине отклонения более существенны. Тем не менее и в этом случае логарифмическое распределение скоростей удовлетворительно описывает реальное до значений со=0,9. Это обстоятельство позволяет ввести понятие модельного турбулентного пограничного слоя с законом распределения длины пути смешения [c.28]

Сравнивая формулу (96) с теоретически выведенным логарифмическим распределением скоростей (94), убеждаемся в том, что для количественного совпадения необходимо приближенно положить к 0,4 а л 11,5. [c.579]

Усталости при повышенных температурах так же свойственно рассеяние свойств, однако выраженное слабее, чем при нормальных температурах. Рассеяние чисел циклов до разрушения незначительно зависит от уровня напряжений и уменьшается с повышением температуры, подчиняясь нормально-логарифмическому распределению. В качестве примера на рис. 57 для никелевого сплава представлено семейство кривых усталости по параметру вероятности выживания при повышенной температуре, полученное в результате испытаний 20—30 образцов на каждом уровне напряжений. [c.226]

Рассмотрение процесса усталости как стохастического позволило X. Б. Кор-донскому [33] охарактеризовать накопление повреждения, как нелинейное, и показать связь этой нелинейности с нормально — логарифмическим распределением разрушающего числа циклов. В работах [20, 21, 44] предложена стохастическая модель усталостного процесса на основе марковских процессов и выполнен расчет функции [c.255]

Нормально-логарифмическое распределение частиц по раз- [c.188]

Значение момента п-ого порядка для нормально-логарифмического распределения определяется по формуле [c.192]

Для того чтобы выразить полученные результаты в нормально-логарифмической шкале, воспользуемся искусственным приемом. На оси абсцисс будем откладывать не величину, равную d , а величину ( q-t-10). Тогда полученные результаты хорошо укладываются в нормально-логарифмическое распределение. На рис. VII, 5 это распределение показано прямыми сплошными [c.238]

При нормально-логарифмическом распределении частиц функция /(/ ад) аппроксимируется следующим выражением [21] [c.24]

Вероятность отрыва в случае нормально-логарифмического распределения частиц по размерам равна [c.28]

Исследования [798, 7991 проводились с водными суспензиями двуокиси тория, рассматриваемыми как неньютоновские жидкости. Размеры частиц определялись по электронным микрофотографиям и составляли 0,7 мк и более приблизительно при нормальном логарифмическом распределении. Объелшая доля частиц твердой фазы в экспериментах доходила до 0,10 (при весовом соотношении [c.155]

Отметим, что согласно экспериментальным данным (рис. 11.5) переход из вязкого подслоя в зону логарифмического распределения скорости происходит, по-видимому, непрерывно без скачка производной дwJдz на границе вязкого подслоя. Это означает, что резкой границы между вязким подслоем и зоной, где скорость распределена по логарифмическому закону, нет. [c.405]

Переход от логарифмического распределения скоростей к квадратичному происходит на координате Зу, где как минимум кинематические параметры одинаковы. Расггределение скоростей в струйном слое описывается уравнением (3.45). Преобразуя и приравнивая (3.45), (3.64), будем иметь [c.86]

Для течений, ограниченных стенками, можно подобрать зависимости е от координат, дающие достаточно точное соответствие теоретических и экспериментальных данных. Так, для течения вблизи плоской стенки, уравнение которой у = О (см. рис. 5.4), предположение, что е = ky, где k = onst, приводит к логарифмическому распределению усредненных скоростей, хорошо подтвержденному опытами (см. ниже). Для течений в трубах Госсом (1961 г.) предложена зависимость е = [I —(1 —у/гд) ], где fei = onst Го--радиус трубы. Она дает удовлетворительные результаты. Есть и другие предположения относительно величины е. [c.94]

Для течений, ограниченных стенками, можно подобрать зависимости е от координат, которые дают хорошее соответствие экспериментальным данным. Так, для течения вблизи плоской стенки, уравнение которой у = О (см. рис. 49), предположение е = ky, где /г = onst, приводит к логарифмическому распределению усредненных скоростей, хорошо подтвержденному опытом (см. ниже). Для течений в трубах Госсом (1961) предложена зависимость [c.101]

Ц К — кривая усталости N — лиехии долговечности для нормально распределенных и L — логарифмически распределенных нагрузок расчетные значения долговечности (точки). Материал 41024 [3], расчеты при N — 10 в скобках указано количество испытанных образцов, а также показаны пределы разброса экспериментальных данных. [c.321]

При вычислении / ио ура1з11епиям (Й-78) не учтены отклонения от логарифмического распределения скорости в вязком подслое. Поскольку иере.ходная область подчиняется логарифмическму закону, можно учесть это влияние исключением из уравнения (9-78) логарифмической зависимости I [ = А — — 1т)) и добавлением за- [c.248]

Такой пограничный слой при f=b=0 и p = onst имеет логарифмическое распределение скоростей во всей области yt[c.28]

В соответствии со свойствами нормально-логарифмического распределения среднее квадратическое отклонение является разностью между логарифмом медианного диаметра частиц (igd) и логарифмом диаметра частиц (Ig ie), которая соответствует доле прилипших частиц, равной 16%, т. е. о — gd- gdi6. Значения Igd и igflfie можно получить из распределения частиц по размерам [16]. [c.16]

В общем случае медианная сила адгезии F не равна силе адгезии Fso. Однако, когда распределение частиц по силам адгезии подчи няется нормальному закону, эти силы равны между собой, т. е. F = F50. Для нормально-логарифмического распределения это равенство может не соблюдаться. Для конкретных систем (частицы— поверхность) значения величин F и F50 отличаются незначительно, и поэтому с некоторым приближением можно считать, что F nFso- [c.23]

Медианная сила адгезии для частиц различного размера. Медианная сила адгезии дает возможность проводить оценку адгезионного взаимодействия, не прибегая к числу адгезии. Медианная сила соответствует той силе адгезии, при которой вероятность отрыва прилипщих частиц составляет 50%. В случае нормально-логарифмического распределения частиц по силам адгезии медианной силе соответствует число адгезии, равное 50%. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...