Давление гидростатическая компонента

Среднее арифметическое значение нормальных давлений а-компонента на три взаимно ортогональные площадки называют гидростатическим парциальным давлением или просто парциальным давлением [c.23]

В заключение следует рассмотреть, какое влияние на ползучесть оказывает гидростатическое давление, однако из-за экспериментальных трудностей количественно это влияние описать не удается. На рис. 4.13 приведены результаты испытаний чистого алюминия на ползучесть при растяжении при высоких давлениях. Видно, что с увеличением гидростатического давлении скорость ползучести значительно уменьшается. Влияние гидростатического давления или компоненты гидростатического напряжения на скорость ползучести чистого алюминия при комнатной температуре и при температурах 100, 200, 300 °С одинаково. При исследовании пластической деформации или деформации ползучести чистого алюминия и чистого железа также получили одинаковые результаты. Установлено, что по крайней мере, когда отрицательная по величине компонента гидростатического напряжения становится меньше, скорость ползучести уменьшается [30, 31 ]. [c.107]

Если экспериментальные данные согласуются с модифицированным уравнением Ламэ, то период образования и распространения трещины соответствует большей части общей долговечности. В этом случае удлинение или сужение при разрушении цилиндрических образцов довольно мало по сравнению с удлинением или сужением при одноосном растяжении. Экспериментальные результаты, представленные на рис. 5.16, иллюстрируют указанный вывод. К тому же, хотя состояние образцов аналогично описанному в 1, но влияние таких факторов, как анизотропия, третий инвариант напряжения, гидростатическая компонента напряжения велико, поэтому ползучесть цилиндрических образцов под внутренним давлением происходит в большей степени прогнозируемые величины долговечности, определяемые с помощью эквивалентных напряжений Треска, наиболее соответствуют экспериментальным результатам. [c.152]

Заметим, что ГИУ (1.4) можно получить сразу из ГИУ статической теории упругости (см. уравнение (10) на стр. 53), если использовать известную аналогию между несжимаемой упругой средой (коэффициент Пуассона v = 0,5) и несжимаемой вязкой жидкостью в стоксовском приближении. Согласно этой аналогии, любое решение уравнений теории упругости при V = 0,5 и произвольном модуле сдвига х может быть интерпретировано как медленное движение вязкой жидкости с вязкостью fx. Поле скоростей в жидкости совпадает с полем смещений точек упругого тела, а распределение давлений-— с гидростатической компонентой тензора напряжений ). Поэтому ГИУ (1.4) получается из (10) (см. стр. 53) предельным переходом при v = 0,5. [c.185]

Хея—Вестергарда), изображенном на рис. 8.4, по осям координат откладываются главные значения тензора напряжений. Каждая точка такого пространства соответствует некоторому напряженному состоянию. Радиус-вектор ОР любой точки Р (сг1, ац, Сщ) может быть разложен на две компоненты ОА — вдоль прямой 0Z, которая составляет равные углы с осями координат, и ов — в плоскости, перпендикулярной 0Z и проходящей через начало координат (эта плоскость известна под названием П-плоскости). Компонента вдоль 0Z, для которой 01 = (Тц = (Тщ, представляет гидростатическое давление, а компонента в П-плоскости — девиаторную часть напряжения. Легко показать, что П-плоскость имеет уравнение [c.254]

Процесс нагружения можно задать и смешанным образом. Например, задать компоненты девиатора Эц 1) и среднее гидростатическое давление p t)——ao. Такая комбинация задаваемых во времени функций физически допустима, так как испытание образца можно проводить в камере высокого давления, а любые сдвиги можно осуществлять в этой камере при любом давлении. Это означает, что давление p(t) можно отнести в разряд внешних параметров испытания подобно температуре T(t). [c.80]

Зависимость диагональных компонентов тензора tij от компонент Vij определяется неоднозначно, так как и при отсутствии скоростей деформации в жидкости может возникать гидростатическое давление, когда [c.43]

Предположим дополнительно, что гидростатическое давление (первый инвариант тензора напряжений) не влияет на зависимость между девиаторами напряжений и деформаций. Строго говоря, эта гипотеза неверна, но для многих металлов и сплавов она выполняется с достаточно большой точностью, введение же этой гипотезы позволяет намного упростить построение теории. Пусть, для простоты, отличны от нуля два компонента девиаторов. Тогда процесс нагружения в фиксированной точке тела будет изображаться кривой на плоскости а°, а°, процесс деформирования — кривой на плоскости е , Упомянутая выше зависимость связи напряжений с деформациями от истории нагружения означает, что деформированное состояние в данной точке тела зависит от всей кривой на плоскости а°, (т . Математически этот факт эквивалентен тому, что соотношения между напряжениями и деформациями в пластической области, вообще говоря, будут либо дифференциальными неинтегрируемыми, либо операторными зависимостями. Теории, использующие дифференциальные неинтегрируемые соотношения, известны как теории течения они, как правило, строятся с использованием введенного выше понятия поверхности текучести. Рассмотрим простейший класс операторных теорий, которые применяются только для специального вида процессов нагружения. [c.267]

Простое нагружение сопровождается возрастанием всех компонентов напряжений в данной точке пропорционально какому-то параметру, например, времени. Тогда и внешние нагрузки пропорциональны этому параметру (при внутреннем гидростатическом давлении на трубу). Форма тензора напряжений и его главные направления при простом нагружении все время сохраняются. Иногда для определения простого нагружения используют коэффициент Лоде и Надаи Ца, который при этом виде нагружения остается постоянным ( —1 1) [c.97]

Формулировки критериев разрушения анизотропных сред через инварианты тензора напряжений обусловлены, по-видимому, историческим развитием критериев текучести изотропных материалов. Предположение об изотропии (независимости от направления) означает, что формулировка условий разрушения не зависит от направления осей координат. Наиболее подходящим средством обеспечения указанной инвариантности является запись критерия разрушения в виде скалярной функции от инвариантов тензора напряжений. В опытах Бриджмена [7] было установлено, что условие текучести изотропного материала не зависит от гидростатического давления учет этого обстоятельства позволил дополнительно упростить условие текучести, представив его лишь через компоненты девиатора напряжений. [c.432]

Таким образом, если условие разрушения не зависит от гидростатического давления, то, как вытекает из уравнений (39), число независимых компонент тензора поверхности прочности Fij уменьшается с 21 до 15. Для композитов, ортотропных в отношении прочностных свойств, в силу этих уравнений из девяти независимых компонент Рц остается шесть [c.433]

Пластичные композиты, компоненты которых несжимаемы в пластической области, но имеют различные упругие модули, будут проявлять в обш,ем некоторую необратимую сжимаемость за пределом упругости, связанную с изменением системы остаточных микронапряжений в процессе пластического деформирования. Следовательно, комбинации из материалов, каждый из которых в отдельности деформируется упруго при гидростатическом давлении, будут обнаруживать при действии этого давления пластические деформации. Од- [c.12]

Много экспериментов было проведено с целью выяснения влияния гидростатического давления на электронные компоненты. Результаты показали, что большинство требований, предъявляемых к электронной аппаратуре, может быть удовлетворено при правильном выборе готовых компонентов. Единственными элементами, которые нельзя применять в условиях повышенных давлений, оказались механические резонаторы, в частности камертоны п пьезокварцевые резонаторы. Очень мало экспериментов, однако, было проведено (и еще меньше описано в литературе) с целью изучения воздействия на электронное оборудование или компоненты морской воды при большом давлении. [c.479]

В работающем электронном устройстве, погруженном в морскую воду, серьезные повреждения могут быть вызваны тремя причинами коротким замыканием вследствие проводимости воды, электролитическими эффектами и разрушением компонентов из-за гидростатического давления. [c.480]

Деформация компонентов вследствие высокого гидростатического давления подробно рассмотрена в литературе. Давление приводит к полному разрушению компонентов, имеющих полости, таких как вакуумные приборы или конденсаторы. В целом повреждение постоянных компонентов (корпусов и т. д.) незначительно. Большинство пассивных и многие активные компоненты также выдерживают повышение давления без существенных изменений. Таким образом, хотя повреждение электронного оборудования при погружении в морскую воду на большой глубине может быть довольно широким, при необходимости оно может быть восстановлено. [c.483]

При прохождении экономайзерного участка воздушным пузырьком, имеющим температуру ниже температуры окружающей жидкости, создаются благоприятные условия для испарения нагреваемой жидкости внутрь пузырька, что несколько снижает ее температуру, увеличивая полезный температурный напор. Кроме того, за счет набухания жидкости понижается компонента гидростатического давления в пузырьках, что способствует их росту, а следовательно, и скорости всплывания. Это приводит к турбулизации потока и выравниванию температуры по его живому сечению. Скоростная киносъемка показывает, что в этом случае конденсация оторвавшихся от поверхности на- [c.151]

Ph , 3, Связь натяжения у плёнки и межфазного натяжения от в плёнке с компонентами обобщённого тензора гидростатического давления и — зависимость нормальной компоненты F = F тензора давления oi й—зависимость тангенциальной компоненты тензора [c.129]

Исследованиями установлено, что влияние гидростатического давления на процесс пластического деформирования незначительно. Поэтому понятие простого нагружения может быть дано в несколько ослабленной форме. При простом нагружении компоненты девиатора напряжений возрастают пропорционально общему параметру. На практике часто приходится иметь дело со случаями, близкими к простому нагружению. [c.219]

Если при исследовании напряженного состояния при развитых пластических деформациях кинематика деформирования установлена, то по уравнениям пластического состояния рассчитывают компоненты девиатора напряжений, а гидростатическое-давление находят интегрированием дифференциальных уравнений равновесия. [c.61]

Различие в поведении кристаллов с кубической и гексагональной решетками проявляется при действии всестороннего (гидростатического) давления р, вызывающего напряженное состояние с компонентами [c.63]

В спокойной жидкости, стоявшей достаточно долго, отсутствует тангенциальная составляющая поверхностной силы на любой площадке, а нормальная компонента —pQ одинакова для всех ориентаций площадки. В этом состоянии гидростатического давления, или изотропного напряжения, декартовы компоненты напряжения в любом ортонормальном базисе, очевидно, выражаются формулой [c.80]

Ранее, при обсуждении состояния всестороннего гидростатического давления утверждалось, что если нормальные компоненты напряжения поверхностной силы на всех площадках одинаковы, то тангенциальные составляющие напряжения на каждой площадке будут равны нулю. Р менно так определяется напряженное состояние изотропного давления. Обобщением этого результата является следующая теорема. [c.86]

В несжимаемом материале напряженное состояние определяется деформацией или историей деформации только через дополнительное гидростатическое давление. Поэтому абсолютная величина какой-либо одной нормальной компоненты напряжения с реологической [c.90]

ТОЧКИ зрения не имеет значения. В то же время разности нормальных компонент напряжения не изменяются при наложении гидростатического давления и, по-видимому, зависят от реологических свойств материала. Следовательно, реологической зависимостью обладают лишь три независимые характеристики напряя ения, а именно, две разности нормальных компонент и одна касательная составляющая [c.91]

Симметрия таких величин, как напряжения в элементе какой угодно соответствует преобразованию ком-тензора при повороте прямоугольной системы координат. Это преобразование сводится для напряжений и деформаций к суммированию произведений, содержащих множителями по два косинуса углов поворота осей координат, поэтому ранг соответствующего тензора — второй. Число компонент тензора напряжений не зависит от симметрии среды, а величина компонент не характеризует свойств среды, так как это полевой тензор. Например, действие гидростатического давления можно описать шаровым тензором напряжений, у которого все компо- [c.8]

Первое слагаемое уравнения (3.6) в развернутом виде является пластическим потенциалом . Инвариантное уравнение равноопасных состояний (3.6) можно в физическом аспекте рассматривать как обобщение пластического потенциала Мизеса для анизотропных тел в случае, когда имеется явная зависимость предельного состояния от первого инварианта тензора напряжений (от гидростатического давления /1). В полностью развернутом виде критерий (3.6) представляет собой полином четвертой степени относительно шести компонент действующих напряжений. Поэтому уравнение (3.6) называется полиномиальным критерием четвертой степени. Константы являются в формуле (3.6) компонентами симметричного тензора четвертого ранга, а их изменения при повороте осей координат описываются формулой, аналогичной формуле (2.9), в которой буква с заменяется буквой а, коси- [c.144]

Существенную нелинейность зависимости изменения объема от гидростатического давления проявляют некоторые полимеры [283]. Зна чительные пластические объемные изменения свойственны пористым материалам [79, 141]. Это может быть справедливо и для других неоднородных тел [166, 275]. Структурная неоднородность приводит к тому, что напряжения в компонентах композита, находящегося [c.103]

Характеристика напряженного состояния. В области AB линии скольжения прямые (0 = onst). Следовательно, поле напряжений равномерно. В любой узловой точке сетки линий скольжения величина гидростатического давления и компоненты тензора напряжений одинаковы. [c.270]

Используя миниатюрный аппарат (показан схематически на рис. 4.43), погружавшийся в жидкость в аппарате высокого давления, достигавшего25ООО кгс/см или более, Бриджмен (Bridgman [1942, 1]) к 1942 г. распространил свои исследования до давления 100 ООО кгс/см Цилиндр аппарата и два пистона были сделаны из карболоя. Задолго до того, как достигалось наивысшее давление, жидкости и газы превращались в твердые тела, следовательно, при давлении такого высокого порядка Бриджмен не мог более предполагать давление гидростатическим. В результатах, полученных при таких высоких давлениях, специалист, изучающий механику сплошной среды, вероятно, доведет некоторые возражения до требования обнаружить наличие некоторых компонентов напряжений и уметь их измерить. Бриджмен сам первый подчеркнул эту огра- [c.94]

В этой схеме каких-либо специальных пусковых систем нет. В этом ее главное преимущество. После заливки полостей насосов жидкими компонентами открываются главные клапаны. Компоненты под действием гидростатического давления столба жидкости в поле земного или динамического ускорения и давления наддува в баках устремляются по трактам в ЖГГ и камеру. Причем ввиду более короткого пути, и благодаря специальным конструктивным и схемным решениям (если это необходимо) первыми компоненты поступают в ЖГГ. После начала горения в ЖГГ генераторный газ поступает на турбину и далее по газоводу в камеру. Так как в камере сгорания еще нет противодавления, поскольку горение в ней еще не установилось, то турбина ТНА довольно быстро раскручивается, плавно поднимая давление подачи компонентов до номинальных значений. Ввиду простоты технического решения схема самопуска получила большое распространение. Тем более, что эта схема обеспечивает также и многократный запуск в полете. По такой схеме осуществляется запуск двигателей РД-253,88МЕ и др. [c.71]

Запуск двигателя. Эта операция происходит по простой схеме самопуска . После открытия входных клапанов под воздействием гидростатического напора и давление наддува компоненты заполняют полости насосов. Затем открьшаются главные клапаны 3, 4 и 14, и компоненты поступают в ЖГГ, а горючее через охлаждающий тракт через некоторое время поступает в смесительную головку. В течение этого времени задержки в ЖГГ начинается процесс горения и генераторный газ раскручивает турбину ТНА. После турбины он поступает по газоводу в камеру сгорания. [c.93]

В связи с этим большой интерес представляют исследования, посвященные анализу прочности сварных соединений гфи двухосном нагружении. В частности, в /46/ предложен метод оценки механических свойств сварных соединений тонкостенных сосудов давления путем гидростатического выпучивания атоских образцов и цилиндрических обечаек. закрепленньрс по контуру. Требуемое соотношение компонент напряженного состояния п = 02 / а I в испытываемых образцах достигалось выбором соответствующего контура отверстия в матрице установки. При испытании выпу чиванием образцы располагались таким образом, чтобы шов был симметричен относительно кромок отверстия. Прочность сварного соединения по предлагаемой методике оценивалась косвенно по величине напряжений в основном металле в момент разрушения соединения. [c.82]

Если найдено решение уравнения (264), удовлетиоряющее граничным условиям (265) и дающее перемещения и, v, w, то соответствующие касательные напряжения можно определить по формулам (б), а нормальные напряжения — по формулам (в). Из последних формул видно, что компоненты нормального напряжения состоят из двух частей 1) части, получаемой обычным путем с использованием компонент деформации, 2) гидростатического давления величиной [c.460]

Таким образом, вертикальная компонента общей силы, Д,, представляет собой просто силу Архимеда для общего объема тела и пузыря. Эта сила будет переменной, если объем пузыря изменяется либо за счет вдува газа, либо за счет Гпадения гидростатического давления при вертикальном движении. Если благодаря предварительному или перманентному выпусканию гага за телом образуется пузырь, то общая сила может значительно превышать вес тела. При отсутствии пузыря тяжелое тело тонет, а при наличии пузыря тело может вспы-вать, причем с увеличивающимся ускорением, если при подъеме вверх пузырь расширяется и сила Архимеда увеличивается. [c.76]

Рассматривая баланс объемных сил, обычно замечают, что ответственная за движение вихревая компонента ЭМС уравновешивается силами вязкого и турбулентного трения, также имеющими вихревой характер, и учитывают в условиях равновесия мениска только потенциальное гравитационное поле и потенциальную часть ЭМС. При этом для упрощения задачи пренебрегают силами инерции-спутниками циркуляции, порождаемой вихревой частью ЭМС (см., например, [22]). При стационарном замкнутом движении эти силы проявляются в виде центробежных сил, поле которых потенциально и органично балансируется с перечисленными вьпце потенциальными силовыми полями. Численные оценки показывают, что если при относительно слабом движении силами инерции действительно можно пренебречь (например, при скорости движения расплава г = 0,3 м/с центробежные силы способны скомпенсировать гидростатическое давление столба металла йр лишь высотой 0,005 м), то при интенсивной циркуляции учет этих сил необходим (так, например, при у = 2,0 м/с получаем = 0,2 м). [c.24]

В результате исследования закономерностей распространения сквозных трещин, как было продемонстрировано выше, выявлено убывание скорости роста трещин в связи с возрастанием Вместе с тем показано [75, 82], что при = 1 -1 О СРТ в некоторых случаях могут не отличаться. Более того, при разной асимметрии цикла можно наблюдать различный, немонотонный характер влияния второй компоненты нагружения на рост усталостных трещин. Так, в стали SM41 при = -1 скорость возрастала с переходом от положительного к отрицательному соотношению главных напряжений а при отсутствии асимметрии цикла (пульсирующий цикл) результат был противоположен. Объяснение такой ситуации было предложено на основе представлений об охрупчивании материала, которое возникает при увеличении степени стеснения пластической деформации. Увеличение среднего напряжения или гидростатического давления в вершине трещины при возрастании положительного соотношения главных напряжений настолько снижает пластичность, что материал начинает хрупко разрушаться в результате смены механизма. При хрупком разрушении имеет место возрастание, а не снижение СРТ. [c.314]

Экспериментально установлено также, что гидростатическое давление не влияет заметно на величину пластической деформации, и, следовательно, можно предположить, что пластическая часть деформации является функцией только девиаториых компонент тензора напряжений, будучи независимой от его шаровой части. [c.200]

Положенная в основу критерия Мизеса —Хилла гипотеза (3.3) о независимости наступления предельного состояния от гидростатического давления оправдывает себя для изотропных материалов. Следует ожидать, что вид предельной поверхности композита будет зависеть от гидростатического давления. Действие этого давления вызывает в анизотропном материале не только объемные деформации, но и деформации формоизменения. Поэтому построение критерия прочности композита только на основе рассмотрения энергии формоизменения и пренебрежения энергией изменения объема не является вполне корректным [5]. Более того, из анализа на-прян<ений в компонентах композита, нагрул<енного гидростатически, следует, что эти напрял<ения не одинаковы и не являются гидростатическими [6]. [c.107]

В литературе описано в основном воздействие гидростатического давления на электронные компоненты. Как правило, при этом рассматривается изменение параметров компонентов под давлением и после восстаноевления нормальных условий. [c.481]

Еще Бриджменом [502] было установлено, что, подвергнув механическую смесь порошков одновременному действию гидростатического давления и сдвиговых напряжений, можно получить однородный твердый раствор даже в том случае, если в равновесных условиях смешанные компоненты практически нерастворимы друг в друге. Позже было обнаружено аномальное увеличение скорости твердофазных химических реакций, которые в негидростатически напряженной смеси компонентов могут протекать в детонационном режиме [502—504]. На базе этих эффектов в последние годы разработана новая технология получения сплавов и композиционных материалов, получившая название механического легирования. Это позволило создать дисперсно-упрочненные сплавы, состоящие из легированной металлической матрицы и равномерно распределенных в ней высокодисперсных частиц, не взаимодействующих с матрицей вплоть до температуры плавления, легированные порошки, новый класс интерметаллидов и другие материалы. Теория МЛ, базирующаяся на представлениях равновесной термодинамики, была развита Бенджамином [505]. Однако с термодинамической точки зрения МЛ — сильно неравновесный процесс, кинетика которого контролируется самоорганизацией диссипативных структур (ДС) на различных стадиях МЛ. Это означает, что целенаправленное совершенствование технологии и оптимизация режимов обработки возможны только с учетом подходов синергетики деформируемых сред [10]. [c.309]

Простое и сложное нагружение. Нагружение частицы называется простым или пропорциональным, если все компоненты тензора напряжений, характеризующего напряженное состояние частицы, возрастают от начального состояния пропорционально одному параметру, т. е. oij — где а / — постоянный тензор, а % — переменный скалярный параметр. При этом угол вида напряженного состояния коэффициент Надаи-Лодэ и положение главных осей не меняются в процессе нагружения, а гидростатическое давление а возрастает пропорционально Поскольку влияние о на процесс пластической деформации незначительно, критерий простого нагружения можно сформулировать в ослабленной форме при простом нагружении компоненты девиатора напряжений Sij изменяются пропорционально возрастающему параметру "к, т. е. вц = Xs /, где — постоянный деви-атор. При этом а может меняться произвольно. Для примера на рис. 87 показаны ряд линий на плоскости РОМ, соответствующие различным типам нагружений в Р Л1-опытах. [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...