Ускорение допустимое

НОЙ Производительности, существует ограничение ускорений, допустимых и по прочности сооружения, и по возможности осуществления загрузки и разгрузки подъемных сосудов, и по мощности дви- [c.296]

Выражение (3.10) определяет наименьшую добротность по ускорению, допустимую по условиям точности. [c.42]

Определение 5.4.1. Допустимыми называются такие ускорения, которые могут быть реализованы материальными точками системы в ее фиксированном состоянии при наложенных на нее связях. [c.417]

Действительное ускорение всегда будет одним из допустимых. Определение 5.4.2. Выражение [c.418]

Доказательство. Действительные и допустимые иг ускорения точек удовлетворяют одной и той же системе уравнений [c.418]

Следует обратить внимание на то, что векторы и и ьу, представляющие скорость и ускорение некоторой точки поступательно движущегося тела, можно переносить в любую точку этого тела. Общую для всех точек поступательно движущегося тела скорость и общее для всех этих точек ускорение мы можем назвать скоростью и ускорением тела. Однако такая терминология допустима лишь в случае поступательного движения тела. Во всех других случаях движения тела, как мы увидим в дальнейшем, различные точки тела движутся с разными скоростями и ускорениями, а поэтому понятия о скорости и ускорении тела для этих движений теряют смысл. [c.291]

Применяя это рассмотрение, мы легко объясним, почему в некоторых случаях происходит разрушение быстро вращающихся тел, например разрыв маховиков. Внутренние части маховика (спицы) должны сообщать внешним частям ускорения, необходимые для движения по окружности. Для этого они должны развивать достаточные силы. Если даже при наибольших допустимых деформациях внутренние части маховика все еще не развивают сил, необходимых для движения внешних частей по окружности, то эти внешние части будут двигаться по раскручивающимся спиралям, деформации внутренних частей будут нарастать, превзойдут наибольший допустимый предел и маховик разлетится на части (дальше части маховика будут двигаться с той скоростью, которую они имели при отделении от спиц и друг от друга, т. е. по касательным к окружности маховика). Таким образом, причиной разрыва маховика являются не силы, а, наоборот, отсутствие сил, достаточных для того, чтобы сообщить внешним частям маховика нужные ускорения. Силы необходимы для того, чтобы маховик вращался как целое, и маховик разрывается, если величина этих сил оказывается недостаточной. [c.167]

К задаче о движении тел в центральном поле тяготения относится, например, изучение движения планет солнечной системы. В этом случае Солнце и планеты можно принимать за материальные точки. Рассматривая движение какой-либо планеты, будем считать, что она движется только под действием сил тяготения к Солнцу, пренебрегая при этом влиянием других планет. Это допустимо потому, что масса Солнца почти в 750 раз превышает массу всех вместе взятых планет. Кроме того, можно также пренебречь и силой, с которой рассматриваемая планета притягивает к себе Солнце, потому что вызываемое ею ускорение Солнца мало. При этих упрощениях задача, по существу, сводится к изучению движения материальной точки (планеты) в поле тяготения, созданном другой неподвижной материальной точкой (Солнцем), т. е. к изучению движения тела, принимаемого за материальную точку в центральном силовом поле. [c.115]

Исходными данными для проектирования являются схема кулачкового механизма, закон изменения аналога ускорения выходного звена в функции угла поворота кулачка 5" (ф), максимальное перемещение толкателя Н (для кулачково-коромысловых механизмов угол размаха коромысла Ртах и длина коромысла /), фазовый угол подъема Ф1, фазовый угол верхнего выстоя Ф. , фазовый угол опускания Фа, предельно допустимый угол давления на ведомое звено, угловая скорость кулачка о). [c.122]

Полученную таблицу результатов расчета следует изучить н проанализировать. Если хотя бы одно значение угла давления превышает значение, указанное в задании как предельно допустимое, необходимо повторить расчет, увеличивая значение начального радиуса. Если все углы давления меньше предельно допустимого более чем на 5 , необходимо для получения минимальных габаритов повторить расчет при уменьшенном значении начального радиуса. Если нарушено условие выпуклости при заданных значениях начального радиуса-вектора и параметрах закона движения толкателя в кулачковом механизме с тарельчатым толкателем, ЭВМ вместо результатов расчета полярных координат выдает сообщение о том, что нарушено условие выпуклости. В этом случае расчет надо повторить, увеличив значение начального радиуса-вектора. При анализе результатов расчета надо выделить фазы движения толкателя и определить максимальные значения скоростей и ускорений выходного звена. , [c.135]

Допустимый максимальный радиус г профиля кулачка следует определять так. На рис. 138, а показана диаграмма а = а (ф ) пути толкателя в функции обобщенной координаты ф кулачка, а на рис. 138, б построена зависимость а" = а (а) аналога ускорений толкателя от его пути. Согласно неравенству (8.10) следует под углом 45° к оси в провести прямую, касательную к отрицательной части диаграммы а = а"(а). Точка пересечения касательной с лилией Л 5 устанавливает предел, при котором вместо неравенства [c.216]

Во многих случаях технологический процесс определяет величину хода Н исполнительного звена, допустимый пик скорости у анс (или коэффициент Г), пик ускорения а акс (или коэффициент Л). Порой заданные величины скоростей и ускорений должны иметь место в определенных положениях звена, осуществляющего технологический процесс. [c.109]

Эта формула указывает, что наименьший допустимый радиус кулачка г определяется величинами перемещения х и аналога ускорения 5" решение следует искать в отрицательной зоне графика аналога ускорений, в тех положениях толкателя, в которых отрицательные значения з" оказываются всегда больше положительных значений 5. [c.133]

Чем быстрее будет возрастать скорость ведомого звена, тем больше будут ускорения, а следовательно, и динамические давления и напряжения в звеньях механизма. Поэтому в ряде случаев задают предельные допустимые значения максимальных ускорений или ведомого звена часто дополнительно [c.13]

Выбор исходных расчетных параметров. Как правило, производственная операция, выполняемая механизмом, задает значения лишь части исходных параметров, необходимых для расчета кулачкового механизма полное перемещение штанги, ее максимальную допустимую скорость иногда ускорение в некоторых случаях задается время интервала перемещения. [c.189]

Жесткий и мягкий удар. На рис. 3.14, а показана такая форма активной части профиля, при которой скорость в точках О и А меняется скачкообразно. Именно к этой форме профиля относились рассуждения относительно профилирования активной части при постоянном угле давления у (см. с. 85). В этих точках ускорения теоретически равны бесконечности и происходит так называемый жесткий удар. Поэтому такое профилирование кулачка допустимо лишь для весьма тихоходных механизмов. В случае, представленном на рис. 3.13, б, в точках Он А при выбранном профиле активной части скорость меняется плавно, но имеет место скачкообразное изменение ускорения. При этом происходит так называемый л<яг-кий удар. Хотя в этом случае силы инерции конечны, но возникают они внезапно, что возбуждает вибрацию в упругих звеньях механизма, поэтому мягкий удар также нежелателен. [c.87]

Однако с течением времени из-за износа элементов станка обнаруживается постепенная потеря точности, которая выражается в увеличении поля мгновенного рассеивания и в ускорении смещения центра группирования. Так, исследования обработки 20 ООО колец показали (рис. 52, в), что среднее квадратическое отклонение а рассеивания параметра Н изменялось от 1 до 1,25 мкм. Следовательно, среднее время до первого отказа (Т р) также будет сокращаться. Допустимая продолжительность этого времени диктуется условиями эксплуатации и возможностями технического обслуживания. Так, подналадка рассматриваемого станка должна производиться не чаще чем 1 раз в сутки. Это условие и будет определять значение ресурса станка. [c.163]

Если же нельзя выделить такие детали и нужно испытать изделие в целом,. то форсирование режимов допустимо обычно лишь в пределах диапазона допускаемых нагрузок, т е. применяются не средние или типовые режимы, а экстремальные (см, гл. И, п. 5). Таким образом, здесь понятие форсирование режимов носит условный характер и ускорение испытаний будет [c.506]

Установки имеют низкую мощность (допустимая масса объекта испытаний 1 кг), но развивают весьма большие ускорения (порядка 1000 g). [c.156]

Трубы с остаточной деформацией, превышающей допустимые значения, подлежат Замене. Для выяснения причин ускоренной ползучести должны производиться исследования металла вырезок. [c.119]

Допустимый срок эксплуатации элементов энергооборудования, например трубопроводов, определяет степень поврежден-ности. Процесс зарождения и накопления повреждений начинается с ранних стадий ползучести. Однако на затухающей стадии появляются только единичные дефекты, которые не представляют опасности для эксплуатации. Заметное усиление процесса зарождения и развития повреждений происходит на ускоренной стадии ползучести, при этом закономерности роста повреждений определяются индивидуальными особенностями материала в одних случаях происходит постепенное накопление дефектов (см., например, рис. 3.22, кривая 2), в других заметные очаги повреждений появляются при исчерпании ресурса на 80—90% и с очень интенсивным развитием повреждений вплоть до образования магистральных трещин (рис. 3.22, кривая 7), в этом случае любыми методами трудно установить предельно допустимую поврежденность, не представляющую опасность и для дальнейшей эксплуатации. [c.97]

Влияние напряжений на коррозию (механохимическая кор- розия) усиливается в местах различных концентраторов напряжений на поверхности металла (резьбовые и сварные соединения, выточки, дефекты, трещины и пр.), вызывает неравномерность коррозии и ее локализацию, предельным выражением которой служат явления коррозионного растрескивания и коррозионной усталости, характеризующиеся концентрацией коррозионного процесса в вершине коррозионно-механической трещины. Ряд мероприятий могут снизить интенсивность механохимической коррозии и тем самым предотвратить ускоренное развитие коррозионно-механических разрушений. Так, уменьшение скорости коррозии стали до рекомендованной допустимой начальной величины Vq = 0,03 мм в год с помощью ингибиторов коррозии в условиях Оренбургского газоконденсатного месторождения [30] позволило исключить коррозионно-механические повреждения оборудования, трубопроводов и даже узлов аварийного предупреждения. [c.39]

При проведении ускоренных испытаний следует учитывать коррозионную среду, в которой будут эксплуатироваться изделия с лакокрасочным покрытием, а также свойства материалов покрытий температура испытания должна выбираться в соответствии с температурой, допустимой для данного материала. Для сокращения сроков испытания можно проводить на модельных системах, т. е. на системах с сокращенным числом слоев или с уменьшенной толщиной покрытия. [c.93]

Исходя из рассмотренного, можно сделать заключение, что при вибрационном абразивном воздействии существенно интенсифицируется процесс осаждения по-(Крытий. Допустимое ускорение процесса тем выше, чем больше скорость вибрации. Оптимальный размер частиц около 0,6—0,8 мм. Для проведения процесса пригодны многие абразивы, но спеченный боксит более приемлем, а смесь его со стеклянными шарами предпочтительна, когда требуются покрытия со значительным блеском. Абразивные частицы предупреждают зарастание частиц шлама на катоде и в том случае, когда анодные чехлы не используются. [c.93]

На характер технологического процесса существенное влияние оказывают следующие факторы физическое состояние обрабатываемого объекта (твердое, сыпучее, волокнистое, жидкое, газообразное и т. д.) количество объекта, которое обрабатывается за один цикл физико-механические параметры объекта (допустимые скорости, ускорения, усилия, температуры и т. д.) состояние объекта в начале и конце обработки способ обработки. [c.4]

Если длина переходной кривой мала, то при большой скорости движения экипаж проскочит эту кривую за очень малый промежуток времени. Практически при этом силы настолько быстро возрастут, что будут мало отличаться от внезапных. Поэтому очень важно правильно выбрать длину переходной кривой, которая должна быть различной на участках с разной скоростью движения. Длина кривой зависит от принятого уклона отвода возвышения, скорости движения, допустимой величины нарастания горизонтальных ускорений, допустимой скорости подъема колеса по наружному peль y и т. д. Для скорости до 120 км/ч принимают уклон отвода 0,001. [c.104]

Для осуществления сварки необходимо до осадки прогреть зону длиной 2/ос выше температуры Гд Максимально допустимое ускорение Sraax определяется при этом из выражения (7.66) по следующей формуле [c.243]

Как уже отмечалось, при проектировании механизмов нужно учитывать весьма важный параметр, характеризуюпшй условие передачи сил и работоспособн1)сть механизма, — угол давления й (угол между вектором силы, приложенной к ведомому звену, и вектором скорости точки приложения движущей силы трение и ускоренное движение масс при этом пока не учитываются). Угол давления не должен превышать допустимого значения < О ,,,. Угол it при передаче усилия на ведомое звено отмечают на схеме механизма в зависимости от того, какое его звено является ведомым. Если им будет ползун -3, то сила / . передается на него с углом давления а если кривошип /, то сила составит угол l tl2 с вектором скорости L i. [c.310]

Движение в поле тяготения Земли. Искусственные спутники и эллиптические траектории. Приложим полученные выше результаты к изучению движения тела в поле тяготения Земли. Будем считать Землю неподвижной, а движущееся тело рассматривать как материальн) ю точку массы т. Сопротивлением воздуха будем пренебрегать, что для рассматриваемых далее высот полета в первом приближении допустимо. Пусть в начальный момент точка находится в положении Mq на расстоянии R — OMq от центра Земли (рис. 353) и пусть ускорение силы Земного притяжения в точке равно g. Заметим, что под R мы будем понимать любую величину, большую земного радиуса. В случаях, когда точка Mq берется на поверхности Земли, мы будем считать R равным радиусу земного экватора. Rq = 6Ъ78 км и = 0 = 9.81 Mj et . [c.397]

Во многих случаях технологический процесс определяет размер хода h исполнительного органа, например штанги, а также максимально допустимую скорость Отах ИЛИ максимально допустимое ускорение а ах- Тогда оценку и выбор законов движения ири заданных фазовых углах можно производить ио максимальным значениям Отах и Umax- [c.292]

При синтезе механизмов передаточные функции, как и функции положения, задаются для обеспечения требуемых кинематических характеристик. Задача синтеза решается точными или приближенными методами. Точные методы применяются к малозвенным механизмам, имеющим простую структурную схему. Для сложных схем усложняются передаточные функции и функции положения, увеличивается число параметров синтеза. К тому же при синтезе многозвенных механизмов обычно удовлетворяют не только кинематические требования к механизму, но и часто требования к его динамике. В этих условиях более удобными оказываются приближенные методы кинематического синтеза. Кроме того, во многих случаях методы приближенного кинематического синтеза более приемлемы, так как истинные кинематические характеристики все равно отличаются от расчетных, полученных точным методом. Это объясняется тем, что в реальных механизмах из-за погрешностей изготовления и упругости звеньев всегда имеются зазоры между элементами кинематических пар, неточности в линейных размерах звеньев, вследствие чего траектории точек, скорости и ускорения звеньев неизбежно отличаются от расчетных. Если для сложных задач синтеза использовать приближенные методы, то при обеспечении допустимых пределов отклонения от заданных параметров затраты на расчет окажутся значительно меньшими, чем при использовании точных методов. [c.60]

Интересное решение получается для аксиально-симметричного тела, вращающегося вокруг своей оси виервые этот случай был рассмотрен Беккером с сотрудниками [47] на основе ускорительной теории. Если система начинает вращаться без тока, то решение Беккера совпадает с тем, которое получается пз теории Лондона ([13], стр. 78). Мы уже отмечали, что теория Лондона отбирает единственное решение из целого класса решений, допустимых теорией ускорения. Из этого решения вытекает, что почти все электроны следуют за движением положительных ионов, так что внутри сверхпроводника TOii отсутствует. Электроны, расположенные вблизи поверхности в области порядка г [убины проникновения поля, двигаются вдоль поверхности, давая некоторый ток. Этот ток как раз таков, чтобы образовать внутри тела однородное магнитное поле, величина которого определяется из равенства соответствующей ларморов-ской частоты частоте вращения [c.698]

Сокращение времени пуска для приводящего электродвигателя всегда желательно, так как при этом сокращается время протекания по его обмоткам пускового тока, значительно превв1-шающего номинальный. Однако форсированный пуск должен быть ограничен допустимым ускорением й оС Ото условиям механической прочности элементов всего привода. [c.279]

Коррозионный ток пары на единицу площади анода (fa=l) будет тем больше, чем больше начальная разность стационарных потенциалов контактируе-ыых металлов в данной среде, чем меньше поляризуемость электродов и омическое сопротивление коррозионной пары и чем больше площадь катода. Таким образом, могут быть очень опасные контакты, приводящие к быстрой коррозии анода, и менее опасные, где ускорение коррозии анода будет не очень существенным. Допустимость того или иного контакта может быть определена количественным показателем скорости коррозии анода так, абсолютно допустимы контакты при скорости коррозии анода до 50 г/(м -год), условно допустимыми контакты считаются при скорости коррозии от 50 до 150 г/(м2 год) и недопустимы контакты при скорости коррозии анода более 150 г/(м2-год). [c.7]

Специфика атте<Ьтации надежности изделий. При аттестации качества изделия особенно трудно оценить показатели надежности. Источники информации о надежности (см. гл. 4, п. 5) дают необходимые данные либо с запозданием (из сферы эксплуатации), либо лишь с определенной степенью достоверности (при расчетах или ускоренных испытаниях). Поэтому при аттестации надежности выпускаемого изделия должны быть наряду с показателями, учитывающими фактор времени (ресурс, вероятность безотказной работы, коэффициент долговечности и др.) и такие показатели, которые могут быть достоверно определены непосредственно у готового изделия и характеризовать его надежность. Таким показателем должен быть в первую очередь запас надежности, т. е. отношение предельно допустимого значения выходного параметра к его фактическому значению /С > 1 (см. гл. 4, п. 3). Запас надежности является объективной характеристикой изделия и может быть установлен при его испытании без необходимости дожидаться изменения выходных параметров. Конечно, запас надежности еще не Определяет полностью длительности последующего функционирования изделия, поскольку надо знать и скорость процесса потери работоспособности. Однако скорость процесса может быть регламентирована соответствующими нормативами или определена рас четом и прогнозированием. Подтверждение показателей надежности при испытании изделий является критерием для обоснованности выбора значений запаса надежности по каждому йз выходных параметров. [c.421]

Кривые контактной усталости при пульсирующем контакте строятся для партии одинаковых образцов, испытанных при одинаковых средних напряжениях цикла (агтах)т- За критерий разрушения при испытаниях по схеме пульсирующий контакт принимается интервал времени до образования микротрещин в зоне контакта. Но так как фиксация первой микротрещины затруднительна и при исследовательских испытаниях допустимы иные критерии разрушения, то нами рекомендуется использовать момент образования пит-тингов по контуру пятна контакта. Для более точного определения числа циклов нагружения, при котором образуются первые питтин-ги, в процессе испытания образца строится график Нц = /(Л ц)> где Нп — диаметр пятна контакта (мкм), измеряемый с помощью микроскопа, Мц — число циклов нагружения (рис. 3.16). В момент ускорения питтингообразования (начало третьей стадии развития разрушения) происходит резкое увеличение пятна контакта, что означает начало разрушения при заданном уровне напряжения цикла. Определив таким образом количество циклов нагружения, при которых происходит контактно-усталостное разрушение на различных уровнях напряжений, строится график контактной усталости в координатах а тах = [c.47]

Определяя срок безаварийной работы, необходимо исключать этап значительного ускорения ползучести, так как на этом этапе повышается вероятность преждевременных разрушений. Изображение кривых в относительных координатах облегчает определение положения точки перехода к опасной стадии ползучести и по ординате этой точки — оценки предельно допустимой величины деформации ползучести, так, для стали Р2М оценку предельно допустимой деформации можно получить по отношению е, / fp=0,20 для стали 15ХМ положение соответствующей точки менее четко выражено, однако с достаточной степенью достоверности прогноза срока безопасной работы можно принять е// р =0,25. [c.101]

Теперь, чтобы довести до конца рассмотрение вопроса о допустимых системах отсчета, хотя бы в виде кратких указаний, мы перейдем от специальной теории относительностщ которую мы рассматривали до сих пор, к общей теории относительности (Эйнштейн, 1915 г.). В специальной теории относительности имеются правомерные системы отсчета, преобразующиеся друг в друга путем преобразований Лоренца, и неправомерные системы отсчета, например, системы, движущиеся ускоренно относительно правомерных. В общей же теории относительности допускаются всевозможные системы отсчета преобразования между ними не должны, подобно (2.10), быть линейными или ортогональными, а могут быть заданы произвольными функциями = fk xiy Х2у жз, Х4). Таким образом, речь идет о системах отсчета, произвольно движущихся и произвольно деформированных по отношению друг к другу. При этом пространство и время утрачивают последние черты той абсолютности, которой они обладали в основоположениях Ньютона. При подобных рассмотрениях даже евклидова геометрия оказывается недостаточной для этой цели и должна быть заменена значительно более общей геометрией, основание которой было заложено Риманом. При этом возникает задача придать физическим законам такую форму, которая делала бы их справедливыми для всех рассматриваемых систем отсчета, другими словами, придать им форму, инвариантную по отношению к любым точечным преобразованиям x j = //г(ж1,. .., Х4) четырехмерного пространства. В разрешении этой задачи и заключается положительное содержание общей теории относительности. Очень сложная в математическом отношении форма. [c.28]

С позиций надежности предельное состояние конструкции по статической прочности должно характеризоваться допустимыми и недопустимыми состояниями. Граница между этими состояниями зависит от несущей способности отдельных элементов конструкций или предельно допустимых перемещений (ускорений) элементов, определяемых жесткостью конструкции и ее элементов и внещним нагружением. [c.40]

Используемые в настоящее время в производственной сфере машины являются в значительной степени источниками повышенной вибрационной опасности. Как правило, на транспортных и транспортно-технологических средствах величины интегральных вибрационных параметров (мгновенное скорректированное значение ускорения) превышают в 2...6 раз предельно допустимые значения, а для локальной вибрации (особенно у ручного инструмента) это превышение доходит до 20 раз. Снижение уровня вибрации до нормы может быть достигнуто двумя способами либо за счет снижения уровня вибрации в источнике, т. е. создания таких машин, которые обладают пониженным уровнем вибрации, либо за счет использования различных средств виброизоляции (виброзащитных рукояток, прокладок, рукавиц, кресел, плат-4юрм), которые сами по себе представляют дополнительные устройства, расположенные обычно между телом человека или отдельной его частью и источником вибрации (машиной). Последний способ является наиболее предпочтительным, так как позволяет при минимальных затратах во многих случаях достичь требуемого эффекта защиты от вибрации. [c.80]

Авторы работы [Л. 8], изучавшие процесс образования нерастворимых отложений на поверхности нагрева, установили, что выпадение отложений наблюдается в том случае, если в циркуляционном контуре есть застойные зоны, а тепловые нагрузки превышают допустимые. В этом случае ВК продукты при определенных температурах подвергаются карбонизации. Образование твердого слоя на поверхности нагрева приводит к повышению темтературы стенки и ускорению процесса разложения. Отложений не наблюдалось при температуре жидкости 421 °С, скорости потока 0,7 Mj eK, тепловом потоке 40 650 ккал и 30% концентрации ВК 5 67 [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...