Изменение объема материала при деформации

При проектировании реальных деталей машин упругие деформации в зонах действия допускаемых напряжений можно определять на основании средних значений модуля упругости Е и коэффициента Пуассона i, которые можно принимать одними и теми же для всех направлений. Изменение объема материала при деформации определяется по формуле [c.48]

Изменение объема материала при деформации [c.372]

Как уже упоминалось, рассмотренная взаимосвязь продольных и поперечных пластических деформаций имеет место лишь при условии сохранения объема в процессе пластического деформирования. Оценка влияния имеющего в действительности место изменения объема материала при пластическом деформировании на расчетную (без его учета) величину коэффициента поперечной пластической деформации показывает [4], что для большинства талей при его учете лп изменяется менее, чем на 5% и этим изменением можно пренебречь. [c.117]

Известно, что пренебрежение изменением объема материала при расчетах различных конструкций в области малых упругопластических деформаций может привести к погрешностям порядка 10—40% [201, 483]. Из приведенных выше данных видно, что точность соотношений между напряжениями и деформациями, основанных на условии несжимаемости материала ( л = 0,5), с понижением температуры уменьшается. [c.316]

Возвращаясь к уравнению (б) и ему сопутствующим, мы види.м, что объемный интеграл по всему телу от любой линейной функции компонент напряжения должен быть равен нулю. Следовательно, любая линейна зависимость между компонентами напряжения и деформации обеспечивает равенство нулю объемного интеграла от любой компоненты деформации. При этом не требуется изотропии материала в частности, равно нулю и изменение объема материала, вызываемое таким напряженным состоянием. [c.471]

Из этого уравнения видно, что изменение объема монолитного материала ev связано со знаком напряжений и свойствами ползучести и релаксации композиции в различных направлениях. Следует также отметить, что деформация гхх всегда приводит к увеличению объема по сравнению с изменением объема монолитного материала, однако при этом влияние типа разрушения (сдвиг, отрыв или комбинированное разрушение от сдвига и отрыва) может быть выражено соответствующими значениями гхх" и причем при сдвиговом разрушении, так же как и при вязкоупругих деформациях, ц/ = 1и" = 0,5. В этом случае не происходит изменения объема материала (рис. 1, график 2). [c.15]

Охлаждение расплава термопласта в форме происходит с большой скоростью и сопровождается возникновением значительного температурного градиента, обусловленного большой разницей между температурой формы и температурой расплава. Поэтому наряду с так называемыми ориентационными напряжениями в изделиях возникают и термические напряжения (о/), вызванные неравномерным изменением объема материала в процессе охлаждения и кристаллизации, зависящим от отдаленности слоя полимера от стенки формы [36]. Быстрое охлаждение расплава полимера вблизи стенок формы приводит к возникновению в нем напряжений растяжения, поскольку сжатию этого слоя препятствует давление. По мере охлаждения слоя в Нем возникают пластические, эластические и упругие деформации (рис. 11.16, а). Величина и характер распределения термических напряжений в полностью охлажденном изделии зависят от того, на какой стадии охлаждения давление во внутренних слоях снизилось до пуля или приняло отрицательное значение. При относительно малом уплотнении расплава, полимера вследствие низкого давления [c.98]

Рисунок 4.20 - Схема Г. Си, иллюстрирующая дилатацию и дисторсию локальных объемов на фронте трещины Каждый блок под действием приложенного напряжения подвергается изменению объема и формы. Основные соотношения для каждого элемента могут различаться, и поэтому решение увязывается с историей нагружения. Это требует формирования банка данных, содержащего кривые напряжение - деформация при одноосном растяжении, охватывающие область локальных скоростей деформации, реализуемых в различных объемах материала на фронте трещины. Согласно Г.К. Си, плотность энергии является наиболее информативным параметром состояния, а площадь под кривой истинное напряжение -истинная деформация характеризует изменение функции плотности энергии

Полагают, что деформируемый материал является несжимаемым. Если изменение объема при пластических деформациях равно нулю (0 = 0), то из (1.20) следует, что объемный модуль упругости К =оо, а ц = 0,5. [c.104]

При деформации элементарной частицы тела в общем случае изменяются ее форма и ее объем. Таким образом, полная потенциальная энергия деформации состоит из двух частей энергии формоизменения и энергии изменения объема. Энергетическая гипотеза прочности в качестве критерия перехода материала в предельное состояние принимает только энергию формоизменения. [c.273]

При не очень высоких давлениях деформация твердой фазы, описываемая полем скоростей v, происходит в основном за счет переупаковки зерен и изменения объемов пор, ибо сжимаемость и сдвиговые деформации материала твердой фазы очень малы, в [c.140]

Если учесть, что упругие деформации малы но сравнению с пластическими, можно при практических расчетах пренебрегать изменением объема и считать материал при пластической деформации несжимаемым (f-i + 2 + = )- [c.573]

Для большинства металлов коэффициент Пуассона для упругой области принимается равным 1/3. При переходе в область пластических деформаций коэффициент Пуассона увеличивается и достигает величины 1/2. В дальнейшем при определении деформаций в пластической области будем полагать коэффициент Пуассона равным 1/2. При таком значении р, относительное изменение объема тела в результате пластических деформаций равно нулю, т. е. материал ведет себя как несжимаемый. [c.272]

Это означает, что изменение объема происходит только ва счет упругих деформаций, а при пластических деформациях материал ведет себя как несжимаемый. Поэтому иначе эту гипотезу можно сформулировать так за счет пластической деформации изменения объема не происходит. [c.281]

Pi3= Ргз=0) перемещаться параллельно плоскости хр. В этом случае при отсутствии начальных напряжений можно удовлетворить всем уравнениям и условиям, если принять, что точки тела получают перемещения, параллельные плоскости х и не зависящие от z. Если плоская деформация происходит без изменения объема (сам материал сжимаем, X ф оо), то Ец -f- Еаг = О, поэтому для таких деформаций имеем [c.486]

Изменением энергоемкости материала объясняется дополнительное повышение прочности стали при использовании ТМО с применением дробной деформации. В результате такой обработки в стали, подвергнутой высокой степени обжатия за несколько проходов, образуется более тонкая блочная структура и дислокации более равномерно распределяются в объеме, что подтверждается результатами рентгенографического анализа [c.85]

В большинстве случаев, представляющих практический интерес, затраты энергии на деформацию тела, связанную с изменением его температуры, малы по сравнению с затратами на изменение внутренней энергии [9]. Поэтому предполагается, что кондуктивный процесс протекает без изменения объема и механическая работа dA, входящая в уравнение баланса энергии (2.1), равна нулю, а величина с эквивалентна удельной объемной теплоемкости материала при постоянном объеме тела. Тогда из соотношений (2.1)-(2.4) следует [c.17]

Как видно из предыдущего, информацию о микронеоднородности материала М наиболее удобно хранить в виде функции Д непосредственно связанной с уравнением кривой деформирования. С другой стороны, использование функции плотности распределения у (г) позволяет получить наглядную интерпретацию (рис. 7.5) формулы осреднения (7.5). Напряжение о есть объем фигуры, поперечные сечения которой представляют прямоугольники с высотой о (г) и шириной у (г). Такая интерпретация позволяет легко получать выражения для напряжения а в материале М после любой предыстории нагружения. Например, при разгрузке и нагружении обратного знака после достижения некоторой деформации еЧ как нетрудно убедиться, эпюра о (г) приобретает вид, показанный на рис. 7.6, а. Объем полученного тела, соответствующего заштрихованной области эпюры, может быть представлен как алгебраическая сумма двух объемов. Первый из них отвечает напряжению = ЕЕ ( 1) при деформации ё1, достигнутой в процессе нагружения, а второй — изменению напряжения в процессе разгрузки. Последнее изображено на рис. 7.6,6, оно характеризуется, как нетрудно заметить, удвоенным значением углового коэффициента прямой, определяющей напряжения в стержнях, деформирующихся пластически. Если все ординаты этой эпюры уменьшить в 2 раза (пунктирная линия на рис. 7.6, б), действуя аналогично предыдущему, можно определить, что соответ- [c.174]

В общем случае вектор силы, приложенной к телу, имеет две составляющие— нормальную и тангенциальную, которые вызывают соответственно нормальные и касательные напряжения. Есть два способа определения напряжений можно относить нагрузки к исходному, начальному сечению и определять условные напряжения можно относить силу к фактическому сечению, изменяющемуся в процессе деформации, и определять тем самым истинные напряжения. Процесс деформации и разрушения материала в первую очередь определяется величиной и характером напряжений. Деформационные свойства принято характеризовать относительным изменением линейных размеров 6 или сечения образцов Ч углом сдвига а или относительным сдвигом Y=fg о при всестороннем сжатии — относительным изменением объема и. Если до приложения нагрузки длина и сечение цилиндрического образца соответственно /о и а после приложения нагрузки /к и Fv, то [c.14]

Следующий из (6.11) рост средней скорости повреждения за цикл с увеличением размаха Ар показывает, что если полуцикл разбить на равные ступеньки 6Х (рис. 6.8), то повреждение па каждой последующей ступеньке должно быть выше, чем тш предыдущей. Эта картина хорошо согласуется с вытекающими из структурной модели представлениями о том, что начиная с каждого реверса относительная часть объема материала (число подэлементов), охваченного пластическим течением, растет начиная от нуля. Чем больше размах пластической деформации в цикле, тем большей величины достигает этот относительный объем, что находит отражение на диаграмме деформирования как уменьшение касательного модуля. Таким образом, при одном и том же приросте бХ в начале полуцикла и в его конце характер пластического деформирования как бы различен. Например, согласно приведенному рисунку на первом шаге примерно 3/4 объема деформируется упруго, а остальные 3/4 — пластически, в то время как на последнем шаге соответственно 0,05 и 0,95. Логично предположить, что изменение повреждения на первой ступеньке будет значительно меньшим, чем на последней. [c.133]

Появление такой универсальной оценки связано с тем, что значение частоты р — тгЬ/Н будет критическим при свободных колебаниях слоя с жесткими лицевыми поверхностями. Причем, когда р -+ 7г6/Л (к тг), относительное приращение объема е —> о, т. е. материал деформируется, как несжимаемый. Из задач, рассмотренных в 3, видно, что частота р = тг6/Л будет собственной и при деформациях, не сопровождающихся изменением объема, например кручении или простом сдвиге слоя. [c.245]

В штампованных оболочках из листового ПСМ сохраняется общий характер структуры материала, однако вследствие изменения объема материала при пластическом деформировании меняется его пористость. При этом у края вытянутой оболочки пористость имеет наименьшую величину, а у придонной части — максимальную. Изменение пористости и проницаемости (скорости воздуха на выходе из пор) отдельных участков конической оболочки, штампованной иа листа ПСМ, полученного горячей прокаткой гладких фильтровых сеток из стали 1Х18Н9Т, показано на рис. 4.77. Видно, что деформация листа при штамповке сопровождается ростом пористости и, как следствие, ростом проницаемости участков сужающейся части конуса [4.22]. [c.255]

Если вычислить объемное изменение образцов высокоанизотропного рекристаллизованного графита (см. рис. 4.11), то окажется, что оно близко к нулю, т. е. сильная деформация в параллельном и перпендикулярном направлениях происходит без изменения объема материала. У облученных при 840—980° С образцов пирографита, отличающихся анизотропией свойств [161], радиационное изменение объема в пределах разброса экспериментальных данных также равно нулю. [c.187]

Динамическая теория прочности, применение которой было проиллюстрировано предшествующими примерами, впервые была установлена Рейнером и Вейсенбергом (1939 г.). Она утверждает, что материал разрушится, когда работа упругих дефор ма-ц и й, которая является обратимой частью работы напр я-ж е и и й, достигает определенного предела. Следует иметь в видл различие между работой напряжений и работой упругих деформа ций. Первая есть вся работа, совершенная напряжениями. Эта ра бота в обш,ем случае будет частично обратимой, как энергия упруги деформаций, а частично необратимой. Обратимая часть есть работ упругих деформаций, и она равна работе напряжений минус энерги диссипации. Здесь говорится, конечно, об удельной работе, т. i работе на единицу объема материала. В соответствии с различны новедением материалов при изменении объема и при изменении форм будут различными прочности при объемном расширении и н] сдвиге. Вода и любая ньютоновская жидкость будут иметь практ чески неограниченную прочность при всестороннем давлении и зп чительную прочность при всестороннем растяжении. Если следова первой аксиоме, то вся объемная работа напряжений есть рабо упругих деформаций. При сдвиге это не так. Здесь имеются два hj дельных случая гуково тело, для которого также вся работа напр жений есть обратимая работа упругих деформаций, и ньютоновск. жидкость, для которой вся работа напряжений диссипирует и я ляется необратимой. Во всяком реальном материале будут оба ви, работы, консервативная и диссипативная, и поэтому примени] только динамическая теория прочности, объясненная выше. [c.236]

На этой диаграмме (см. рис. 76, а) точка а соответствует пределу пропорциональности, так что при сг < сг р выполняется обобщенный закон Гука (2,147), и при растяжении стержня согласно (2.153) имеем <7 = Ее. Недалеко от точки а лежит точка соответствующая пределу упругости <Туцр и определяющая область нелинейной упругости (участок а6), когда нарушается закон (2.14 7) и имеет место более общая зависимость (2.145). Участок диаграммы а < сГу р характерен тем, что после снятия нагрузки остаточных деформаций не остается, т. е. разгрузка идет по той же линии ОаЬ, что и нагрузка, только в обратном направлении. При полной разгрузке (сг = 0) деформация обращается в нуль. Однако в области СТ процесс деформации становится неустойчивым (участок с ) и только при и = ((7 к — предел текучести) удлинение образца заметно увеличивается материал, говорят, начинает течь , т. е. образец без изменения нагрузки значительно увеличивает свою длину. Поскольку деформация идет почти без изменения объема , то при течении на образце образуется характерное сужение — шейка . Участок (площадка текучести) соответствует пластическому состоянию материала, и если она строго горизонтальна, то материал называют идеально пластическим. После точки Л наступает упрочение материала, т. е. монотонное возрастание напряжения, а затем (точка в ) — разрушение (предел прочности). Участок диаграммы от Ь до е характерен тем, что если в какой-то момент (точка М) снять нагрузку, то уменьшение деформации пойдет по линии ММ, приводя к остаточной деформации ОМ , при повторном нагружении образец будет следовать новой кривой М М . [c.389]

Усадка корда по длине при повышении температуры должна рассматриваться как переход квазиостаточных деформаций в обратимые, что вызывает эластическое восстановление (тенденция возврата исходной длины нити [644]) в разгруженном состоянии. В отличие от обычного температурного расширения, связанного с изменением объема материала и в равновесных условиях определяемого соотношением (2.2.10), усадку вытянутых нитей (стренг волокон) следует, по-видимому, рассматривать преимущественно как следствие формоизменения (явление, обратное вы-тяжке) [646]. При вытяжке длина нитей (стренг волокон) увеличивается а диаметр уменьшается. При усадке (укорочении) по длине (эластическом восстановлении) диаметр нити должен увеличиваться. Совместное деформирование резинокордной системы в первом приближении может быть рассмотрено, исходя из простейшей модели армированных систем [615], в которой предполагается суммирование деформаций в последовательно расположенных элементах резины и корда с учетом их податливостей (обратных модулей) и объемных долей, а также суммирование напряжений от резины и нитей в направлении вдоль нитей. [c.262]

Большинство феноменологических моделей, описывающих процесс разрушения, в том числе усталостного, основываются на рассмотрении элементарного акта разрушения в бесконечно малом объеме материала [12, 38, 141, 282, 336, 349, 351]. Такой подход обязательно приводит к постулированию совпадения зон максимального повреждения и разрушения материала. При моделировании развития трещин в сплошной среде, где любой параметр НДС и повреждения относится к материальной точке, разрушение должно пройти через совокупность точек с максимальной повреждаемостью. В целом ряде случаев построенные на этой основе модели не позволяют объяснить существующие экспериментальные данные. Например, известно, что при смешанном нагружении тела с трещиной, описываемом совместным изменением КИН Ki и Ки, фактическое увеличение скорости развития трещины при росте отношения AKnl Ki оказывается существенно выше, чем это следует из НДС (и соответственно повреждения) в точках, через которые пройдет трещина [58]. В предельном случае при нагружении тела с трещиной только по типу II скорость роста определяется величиной максимальных деформаций, локализованных на продолжении трещины, а направление развития разрушения оказывается перпендику- [c.136]

При переходе в пластическую область в реальных кристаллических телах возникают локальные пластические деформации, поэтому при анализе состояния вещества используют эффективный коэффициент Пуассона который изменяется вследствие как пластической деформации, так и накопления повреждений. Эффект поперечных деформаций отражает основное внутреннее свойство материала - самовоспроизвольно восстанавливать форму в результате ее изменения при внешнем взаимодействии, т.е. сохранять объем при деформации неизменным [19]. При исчерпании этой возможности, в локальном объеме [c.100]

Изменение объема при деформации твердого тела связано с эволюцией фрактальных кластеров как носителей дефектов. В процессе деформации происходят скрытые необратимые изменения объема на микро- и мезоуровнях, приводящие в конечном итоге к исчерпанию возможности материала восстанавливать форму. [c.102]

При упругопластических деформациях отношение еЧе меняется в процессе растяжения, оно зависит от напряжения. Объем образца при растяжении и сжатии не остается постоянным. Для изотропного материала изменение объема легко подсчитать. Длина цилиндра увеличилась в отношении (Ц-е), линейные размеры поперечного сечеппя уменьшились в отношении (1 + е ), следовательно, площадь изменилась в отношении [c.47]

Морфологические особенности излома формируются при вязком внутризеренном разрушении как результат пластической деформации, развивающейся в зоне разрушения непосредственно В процессе образования неснлошности. Увеличение интенсивности пластической деформации и расширение объемов, где она протекает, увеличивает затраты энергии на распространение трещины. Страгивание трещины от неснлошности материала при внешнем воздействии будет зависеть не только от условий нагружения, но и от степени стеснения пластической деформации в вершине неснлошности. Исследования разрушения образцов из стали с пределом прочности 430-570 МПа при различных параметрах надреза круглого образца показали [36], что по мере изменения жесткости напряженного состояния меняется соотношение между размерами ямок на начальном этапе развития страгиваемой трещины. Испытаны на растяжение круглые образцы с разным диаметром (< s)min в минимальном сбчении и радиусом надреза р в этом сечении. В случае острого надреза 0,2 мм начальное разрушение имело место у надреза, а с мягким радиусом более 1 мм разрушение начиналось в центральном сечении образца. При указанном остром надрезе ширина ямок 20-40 мкм у надреза и далее — 40-80 мкм, тогда как у мягкого радиуса ширина ямок составила 10-20 мкм. Жест- [c.89]

Условие пластичности Мизеса (см. раздел 1,Б) основано на предположении, что гидростатические напряжения не влияют на переход материала в пластическое состояние. В связи с этим при формулировке критерия энергии формоизменения энергия, связанная с изменением объема (для изотропных материалов) исключается из общей энергии деформации. Все используемые критерии разрушения не учитывают влияния гидростатических напряжений на прочность материала. Влияние объемных деформаций в анизотропных материалах исследовано в работе Ву и Джерина [19]. На основании экспериментов по кручению трубок ими сделан вывод о незначительном влиянии объемных деформаций. [c.103]

Рассматривается несжимаемый материал. Это означает, что при любой кинематически допустимой деформации изменение объема гц равно нулю. Поскольку равно нулю при плоской деформации, а равно н лю из-за нерастяжимости волокон, изменение объема совпадаетс8уу( = и,у). Следовательно, v = v x). Таким образом, одновременное использование гипотез о несжимаемости и нерастяжимости приводит к выводу о том, что при плоской деформации расстояние между любыми двумя волокнами не может изменяться. Перемещение и, параллельное прямой х = onst, постоянно вдоль любой такой прямой. [c.292]

Определяющие уравнения состояния при упруго-пластпческом. деформировании описывают функциональную связь процессов нагружения и деформирования с учетом влияния температуры для локального объема материала, т. е. связь составляющих тензоров напряжений ац, деформаций гц и температуры Т с учетом их изменения от начального to до заданного t момента времени F[Oij(t), sij(t), T(t)]=0. Конкретные формы такой связи, представленные в литературе, основаны на упрощающих допущениях, применение которых экспериментально обосновано для ограниченного диапазона режимов нагружения. Учитывая кратковременность процессов импульсного нагружения, в большинстве случаев процессами теплопередачи можно пренебречь и с достаточной для практических целей точностью принять процесс адиабатическим. Изменение температуры материала в процессе нагружения в этом случае определяется адиабатическим объемным сжатием (изменением объема в зависимости от давления), переходом механической энергии в тепловую в необратимом процессе пластического деформирования и повышением энтропии на фронте интенсивных ударных волн (специфический процесс перехода в тепло части механической энергии при прохождении по материалу волны с крутым передним фронтом, в результате которого кривая ударного сжатия не совпадает с адиабатой [9, И, 163]). [c.10]

В соответствии с ГОСТ 27674—88 изнашивание классифицируется как процесс отделения материала с поверхности твердого тела и (или) увеличения его остаточной деформации при трении, проявляющийся в постепенном изменении размеров и (или) формы гела. В результате изнашивания возникает износ, определяемый в абсолютных или относительных единицах. В абсолютных единицах износ определяется по потере массы путем взвешивания, уменьшению линейных размеров, изменению объема детали. Износ, отнесенный к пути трения, объему выполненной работы, работе трения и т. д., является показателем интенсивности изнашивания. Износ, отнесенный ко времени процесса трения, определяет скорость изнашивания. [c.131]

Юнг и Ратенау [293] обнаружили, что трансформационная деформация пропорциональна объемному эффекту AWF превращения и обратно пропорциональна прочностным свойствам материала при температурах фазового превращения. Механические свойства металла являются струк-турно-чувствительными характергютиками и с изменением упаковки атомов меняются. Естественно ожидать, что с появлением внутренних напряжений, связанных с изменением объема или формы превращенной области, деформация будет неоднородной преимущественно должна деформироваться фаза с более низким сопротивлением деформации. В железе, например, предел текучести аустенита значительно выше, чем у феррита, а скорость ползучести на установившейся стадии при 910° С почти в 200 раз меньше [365]. Поэтому преимущественно при фазовом превращении должен деформироваться феррит. О развитии пластической деформации в момент полиморфного превращения свидетельствуют приведенные выше данные об изменении структуры, связанном с накоплением дислокаций и развитием субструктуры феррита. [c.71]

Предельная энергия деформации. Эффекты пластической деформации твердого тела при нагружении проявляются в изменении его объема и формы, а внутренние — в возникновении линейных и сдвиговых деформаций. Жильмо [283] развил идею о том, что поглощенная энергия при деформации контролируется прочностью межатомной связи. Это означает, что данная энергия является фундаментальной характеристикой сопротивления материала разрушению. Приняв, что поглощенная пластической деформацией металла удельная энергия равна поглощенной удельной энергии разрушения совершенного кристалла, Жильмо получил следующее соотношение между теоретической прочностью на отрыв и энергией W [c.163]

Зависимость от Т температурной деформации е( 7) структурно стабильных материалов близка к линейной и одинакова при нагреве и охлаждении. Если в рабочем диапазоне температур конструкционный материал претерпевает структурные превращения, связанные с изменением объема при определенных температурах, то такие эффезсгы необходимо учитывать путем скачкообразного изменения значения при [c.175]

Если материал несжимаем и деформируется без изменения объема, т. е. гу = 8,,ft — ЗаЛТ = 0, / ->oohv = 1/2, то для одноосного растяжения при полной деформации = в + аДТ имеем = е, 22 = 33 = —е/2, ij = О при I / и и = Тогда для линейноупругого материала 3/(2-ф) = о/е = Е — модулю упругости при растяжении, и l/ip — 2Е/3 = 2G, так как при v = 1/2 Е — 2 (I + + v) = 3G. Для нелинейно-упругого несжимаемого материала 3/(2-ф) == а/в = Ег, — секущему модулю при растяжении, определяемому по диаграмме одноосного растяжения (рис. 1.5, сплошная кривая). [c.36]

Для изотропного материала при отсутствии внешних напряжений мартенситные пластины, образующиеся при прямом превращении, не имеют преимущественной ориентировки, и локальные сдвиговые деформации в среднем по объему компенсируются. В процессе обратного превращения (М -> А) перестройка решетки в исходную протекает строго в обратной последовательности. При этом не наблюдается макроскопического изменения формы материала, за исключением небольшого изменения объема (например, для сплава на основе TiNi изменение объема составляет около [c.838]

При изотермическом переходе нз одного состояния равновесия в другое работа, произведенная внешними силами над единицей объема материала, должна равняться приращению гельмгольцевой свободной энергии F. Для деформаций, бесконечно малых в том смысле, что соответствующие изменения переменных формы dya бесконечно малы, затраченная работа может быть выражена через компоненты напряжения л - по формуле [c.118]

Бели компоненты тензора П изотропного материала определить таким образом, чтобы <с = О, т.е. не учитывать н ругое изменение объема, то функция поврежденности д совпадет с известной функцией пластичности Ильюшина, а соотношения (6.5) с уравнениями теории малых упругсшластических деформаций при активном нагружении. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...