Стадии охлаждения

Закалочная жидкость охлаждает тем интенсивнее, чем шире интервал второго этапа стадии пузырчатого кипения, т. е. чем выше температура перехода от первой стадии охлаждения ко второй и чем ниже температура перехода от второй стадии к третьей. [c.291]

F v — Рса-превращения от Тщ до Ti на стадии охлаждения. Предел текучести переохлажденного аустенита значительно ниже, чем у материала до превращения (рис. 5.7). [c.284]

Анализ уравнения (25-15) показывает, что при малых значениях т от т = О до т == Tl процесс охлаждения (нагревания) зависит от начальных условий охлаждения и имеет случайный характер, не связанный с условиями охлаждения. Этот период охлаждения будет определяться не только первым, но и последующими членами ряда (25-15). Эту стадию охлаждения называют первым периодом охлаждения, или неупорядоченным процессом. [c.399]

С увеличением времени т ряд быстро сходится и все члены его, кроме первого, стремятся к нулю. При т, превышающем некоторое определенное значение t>Ti, начальные условия начинают играть второстепенную роль, и процесс полностью определяется только условиями охлаждения на поверхности тела, его физическими свойствами, геометрической формой и размерами. Вторая стадия охлаждения называется регулярным режимом и описывается первым членом ряда (25-15) т. е. [c.399]

Продольные напряжения на стадии нагрева сжимающие (см. рис. 11.17). На этой стадии они резко возрастают, достигая максимальных значений, близких к пределу текучести свариваемого материала при данной температуре. После достижения максимальных температур Ох уменьшаются и на стадии охлаждения переходят в растягивающие, достигая предела текучести материала при комнатной температуре. [c.432]

Первая стадия — нагревание жидкости до температуры, при которой она находится в равновесии с кристаллами А, вторая — квазистатический переход в кристаллическое состояние, третья стадия — охлаждение кристаллов до начальной температуры. Все стадии процесса происходят при постоянном давлении Р2. Другой, изотермический путь равновесной кристаллизации переохлажденной жидкости (И на рис. 2) [c.74]

На начальной стадии охлаждения Ро<0,3 ряд (13.12) сходится медленно и зависимость температуры от времени сложнее, она состоит из суммы нескольких экспонент (членов ряда). В этом случае расчет температурного поля осуществляют на ЭВМ по формуле (13.12) или с помощью специальных номограмм, например, [4]. [c.122]

Вторая стадия охлаждения называется регулярным режимом, и зависимость между и т описывается уравнением (3-87). [c.102]

Третья стадия охлаждения соответствует стационарному режиму, когда температура во всех точках тела равна температуре окружающей среды (имеет место тепловое равновесие). [c.102]

Остановимся на более подробном рассмотрении второй стадии охлаждения. [c.102]

Все три режима кипения можно наблюдать в обратном порядке, если, например, раскаленное массивное металлическое изделие опустить в воду для закалки. Вода закипает, вначале охлаждение тела идет относительно медленно (пленочное кипение), затем скорость охлаждения быстро нарастает (переходный режим), вода начинает периодически смачивать поверхность, и наибольшая скорость снижения температуры поверхности достигается, в конечной стадии охлаждения (пузырьковое кипение). В этом примере кипение протекает в нестационарных условиях во времени. [c.105]

Марка чугуна Емкость печи в т Характе- ристика процесса обработки Нагрев I стадия Промежуточная стадия II стадия Охлаждение [c.706]

Если, например, цель расчета — определить длительность затвердевания отливки в неметаллической форме, то обычную форму допустимо рассматривать как полубесконечное тело, так как продолжительность первых двух стадий охлаждения (снятие перегрева и затвердевание жидкого металла) весьма мало сравнительно с длительностью полного охлаждения отливки в форме и, следовательно, за это время форма не успеет прогреться насквозь. Однако такое упрощение не делает еще рассматриваемую задачу удобной для рещения, так как закон изменения температуры внутренней поверхности формы остается неизвестным. [c.153]

При такой постановке задачи длительность снятия перегрева жидкого металла и затвердевания отливки легко определяется из уравнений теплового баланса охлаждающейся отливки и прогревающейся формы. В уравнении для первой стадии охлаждения изменение теплосодержания объема У жидкого металла [c.154]

Так как охлаждение стенки начнется с внутренней поверхности и дойдет до наружной поверхности лишь по прошествии более или менее длительного времени, можно для начальной стадии охлаждения стенки принять температуру наружной поверхности постоянной, считая эту температуру нулевой для отсчета температур в стенке. После этого получим для падения температур на внутренней поверхности [c.130]

С учетом стадии охлаждения на воздухе вулканизацию пластины в плитах пресса возможно принять равной 6 мин. При этом эквивалентное время вулканизации для середины и поверхности пластины составит соответственно 530 и 810 с. [c.204]

Никель-цинковые ферриты устойчивы в атмосфере воздуха при нормальном давлении до 1400°С, и поэтому их обжигают, включая и стадию охлаждения, в туннельных печах с карборундовыми нагревателями в обычной слабоокислительной воздушной среде, температура обжига Ni — Zn ферритов 1200—1400°С. [c.220]

Стадия охлаждения. Топливо в слое сгорело, куски руды сварились, спеклись при помощи легкоплавкой [c.33]

При р = 10 л Ь = 2 см для достижения остаточной деформации за цикл е = 10 необходимо перемещение дислокаций на расстояние / < 50 А, что значительно меньше поперечника субзерна в вольфрамовой проволоке. Плоские скопления дислокаций в нихроме легче создаются во время деформации на стадии охлаждения, когда вольфрам испытывает напряжения сжатия. По-видимому, с плоскими скоплениями дислокаций связано и образование трещин вдоль границы раздела волокна и матрицы. [c.210]

Одним из условий необратимого формоизменения композиции при термоциклировании может быть различие в сопротивлении пластической деформации слабого элемента при растяжении и сжатии. О подобном эффекте сообщалось, в частности, в работе [2801. Однако, если не учитывать размерных изменений, происходящих при отжиге деформированных на стадии охлаждения образцов (а эти изменения невелики, так как невелика и деформация за один цикл), значения пластической деформации на стадии [c.210]

Нагрев и охлаждение металлов вызывают изменение линейных размеров тела и его объема. Эта зависимость выражается через функцию свободных объемных изменений а, вызванных термическим воздействием и структурными или фазовыми превращениями. Часто эту величину а называют коэффициентом линейного расширения. Значения коэффициентов а в условиях сварки следует определять дилатометрическим измерением. При этом на образце воспроизводят сварочный термический цикл и измеряют свободную температурную деформацию ёсв на незакрепленном образце. Текущее значение коэффициента а представляют как тангенс угла наклона касательной к дилатометрической кривой дг в/дТ. В тех случаях, когда полученная зависимость Вс Т) значительно отклоняется от прямолинейного закона, в расчет можно вводить среднее значение коэффициента ср = tg0 p, определяемое углом наклона прямой линии (рис. 11.6, кривая /). Если мгновенные значения а = дгс /дТ на стадиях нагрева и охлаждения существенно изменяются при изменении температуры, то целесообразно вводить в расчеты сварочных деформаций и напряжений переменные значения а, задавая функции а = а(Т) как для стадии нагрева, так и для стадии охлаждения. 4В [c.413]

На рис. 11.8 в качестве примера представлены наблюдаемые деформации металла хи Т), г н Т), 82 (Л при сварке и дилатограм-ма металла Есв(7 ) для соответствующего термического цикла в продольном сечении, расположенном на расстоянии у=15 мм от оси шва пластины толщиной 6=10 мм из коррозионно-стойкой стали 12Х18Н10Т размером 400X400 мм, проплавляемой посередине неплавящимся вольфрамовым электродом в среде аргона (Усв=2,8 10 м/с), тепловая мощность =3670 Вт. Здесь результаты представлены в координатах деформация — температура с равномерной разбивкой температурной оси на стадии нагрева от нормальной до максимальной температуры и на стадии охлаждения от максимальной до нормальной температуры. [c.421]

Остаточные напряжения в легированных сталях, претерпевающих структурные превращения на стадии охлаждения при низких температурах (7<873...773 К), могут иметь принципиально иной характер распределения. В соответствии с дилатограммой металла, показанной на рис. 11.6 (кривая 2), структурные превращения на стадии остывания приводят к резкому увеличению объема. Вследствие этого возникающие на стадии охлаждения растягивающие напряжения снижаются и переходят в сжимающие. После окончания структурных превращений сжимающие напряжения при дальнейшем охлаждении могут снова перейти в [c.426]

При электрошлаковой сварке соединение формируется сразу по всей толщине. Возникающие остаточные напряжения в значительной степени зависят от толщины металла. При толщинах до 100 мм усадка металла шва и высокотемпературной около-шовной зоны в направлении толщины происходит свободно, поэтому остаточные напряжения в направлении толщины незначительные. Продольные остаточные напряжения Gx достигают предела текучести металла, и их распределение в поперечном сечении подобно случаю однопроходной сварки пластин встык. При дальнейшем увеличении толщины механизм образования остаточных напряжений изменяется, так как усадка металла в направлении толщины не может при этом происходить беспрепятственно. Вследствие этого возникают значительные остаточные растягивающие напряжения ст . С ростом толщины свариваемого металла при электрошлаковой сварке наблюдается неравномерность распределения температур по толщине, вызванная теплоотдачей с поверхностей. При этом температура в глубине шва выше, чем на поверхностных участках. На стадии охлаждения это приводит к появлению растягивающих поперечных напряжений Оу в глубине металла шва. [c.429]

Представленные на рис. 11.17 кривые а и е рассчитаны с использованием схематизированных диаграмм идеального упругопластического материала, в свою очередь, полученных изотермическими испытаниями образцов при постоянной скорости нагружения. Более точные значения временных напряжений определяют расчетами с использованием свойств материала, задаваемых термодеформограммой (см. п. 11.3) вместо изотермических характеристик (кривая oi на рис. 11.17). Результаты приближенного (o t) и уточненного (oi) решений задачи указывают на одинаковый характер изменения продольных напряжений при сварке, однако значения напряжений в этих решениях различны. Значения напряжений на стадии нагрева уточняются незначительно, тогда как на стадии охлаждения уточнение решения весьма значительное. Процессы разупрочнения, ползучести, эффект Баушингера на стадии охлаждения приводят к снижению [c.432]

По определению, регулйрным режимом называют стадию охлаждения (нагревания), наступающую по прошествии некоторого времени с начала процесса и характеризующуюся экспоненциальным убыванием избыточной температуры со временем. Из сравнения двух последних формул получается соотношение m=e lO/б , где величина ei как функция В1 = абД дана в табл. 1.5. Это соотношение (или аналогичное выражение для тел другой формы) служит теоретической основой определения теплофизических свойств (X и а) методом регулярного режима (см. 4.2). [c.28]

Наиболее важные факторы формирования покрытия - температура подложки, ее тепловое состояние при ионной очистки и напылении. Поэтому при разработке технологии ионно-вакуумной обработки температурные условия рассматриваются как главный оптимизационный параметр. Управление тепловыми условиями осаждения покрытий осуществляют посредством кратковременного подключения высокого напряжения, изменением величины напряжения на подложке, варьированием силы тока, подогревом или охлаждением подложки внешними источниками тепла, а также использованием специальной технологической оснастки с определенной теплоемкостью. В целом изменение температурных условий во время технологического цикла происходит в соответствии с тремя стадиями (рис. 8.10). Завершающий этап технологического процесса - стадия охлаждения, которое должно осуществляться до определенных температур в вакуумной камере. Охлаждение изделия в рабочей камере проводят для предотвра1цения окислительных процессов на его поверхностях. Выбор состава покрытий и конструирование поверхностных слоев с повышенной сопротивляемостью конкретному виду изнашивания материала трибосистемы базируются на экспериментальных результатах исследования триботехнических свойств модифицированных материалов. [c.250]

Температурно-напряженные условия теппосмены, принятые в настоящей работе, приводят к тому, что в течение каждого температурного полуцикла, как на стадии нагрева, так и на стадии охлаждения имеет место кратковременный переход сплава в состояние сверхпластичности, что характеризуется резким возрастанием скорости ползучести. Так, например, в полуцикле нагрева при растягивающем напряжении 2,0 кге/мм при прохождении температуры в районе 860—870°С скорость ползучести скачкообразно возрастает, более чем в 20 раз превышая скорость нормальной ползучести как на предшествующей, так и на последующей стадиях теплосмены. [c.103]

Пользуясь изложенным методом, можно рассчитать длительность каждой стадии охлаждения отливки. Действительно, при /1 — пр ИЗ формулы (10) получается формула (5) при = tкp и Радб = о — формула (3). Длительность тз третьей стадии ох- [c.156]

Опред ление коэффициентов т . С аналитической точк и зрения не менее сложной задачей является разыскание чисел т , т ,. .., характеризующих роль времени в первой стадии охлаждения. Просто она решается только для трех элементарных случаев гл. II пластинки, [c.146]

После угасания гелиевого источника в слое завершается процесс ядерного горения в звезде. Звёздный остаток (ядро звезды), состоящий в основном из углерода и кислорода, проходит фазу конечного сжатия, его темп-ра повышается. Затем наступает стадия охлаждения при пост, радиусе, и звезда в конце своей эволюции превращается в белый карлик. За это время выброшенное вещество ионизуется (из-за роста темп-ры звезды), образуя компактную зону НП,к-рая затем превращается в яркую, оптически толстую, молодую П. т. Постепенно расширяясь, туманность становится менее плотной и оптически тонкой, её поверхностная яркость падает, и в конце концов туманность становится невидимой. Скорость расширения П. т, невелика ( 20км/с), время жизни в космич. шкале времени сравнительно мало 10 лет). Непосредств. родоначальниками П. т. могут быть красные гиганты — полуправильные пере-620 менные или переменные типа Миры Кита (см. Перемен- [c.620]

Для регулярного режима первого рода, под которым принято понимать упорядоченную, свободную от начальных условий стадию охлаждения (нагревания) тела в среде с температурой <с = onst и коэффициентом теплоотдачи а= onst, изменение температуры во времени для любой точки тела описывается показательной функцией [c.309]

Решение. Для расчета процесса вулканизации воспользуемся программой для ЭВМ, построенной на обращении к процедуре TRANS Т, составленной на языке программирования АЛГОЛ. Расчет отнесем только к двум точкам — в центре пластины и на ее поверхности — ввиду наибольшего различия степени вулканизации материала в них на протяжении всего процесса, включая стадию охлаждения. [c.202]

Если вторичное мартенситное превращение происходит в стадии охлаждения после отпуска, как в высоколегированных инструментальных сталях, этот период также может быть использован для подавления автодеформации, хотя и с меньшим эффектом. [c.232]

При термической обработке стали 04Х25НБМ2 следует иметь в виду, что эта сталь склонна к образованию а-фазы. Уже при охлаждении на воздухе в структуре поковок появляется а-фаза, которая даже при содержании 3—5% резко снижает ударную вязкость стали. Восстановление ударной вязкости может быть достигнуто повторной закалкой от 1020° С, однако такая операция не всегда может быть проведена, а часто и нежелательна, так как в детали сложной конфигурации возникают значительные остаточные напряжения и возможны коробления. Поэтому при термической обработке изделий из стали 04Х25Н5М2 приходится прибегать к прерывистой закалке, т. е. начальную стадию охлаждения от 1000 до 650°С (интервал температур образования о-фазы) проводить в воде, чтобы предотвратить образование о-фазы, а дальнейшее охлаждение — на воздухе, чтобы уменьшить остаточные напряжения. Время переноса детали из воды на воздух устанавливается, как правило, опытным путем. [c.676]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...